Pipeline vs Piping

Pipelines et conduites onshore et offshore

Introduction

In the realm of energy transportation, the distinction between onshore and offshore pipelines and piping systems plays a crucial role in the efficiency, safety, and environmental impact of resource extraction and distribution. Onshore pipelines, typically situated on land, are designed to transport oil, gas, and other fluids over varying distances, benefiting from relatively more straightforward access for maintenance and monitoring. Conversely, offshore pipelines, laid on the seabed or suspended in water, present unique engineering challenges due to harsh marine conditions and logistical complexities. Understanding the Onshore vs Offshore Pipeline and Piping in design, construction, and operational considerations between these two types of pipelines is essential for optimizing infrastructure development and ensuring sustainable practices in the energy sector.

Definition: Onshore vs Offshore Pipeline and Piping

What is Pipeline?

Pipeline is a long series of pipes, usually of large diameter, running underground, aboveground and underwater, such as a submarine pipeline, and equipped with fittings, such as valves and pumps, to control the flow of large quantities of fluid over long distances. Pipelines have large diameters, making it easy to transport liquids or gases in bulk from one place to another, sometimes for thousands of miles.

Pipeline

Pipeline

What is Piping?

Tuyauterie is a system of pipes used to convey fluids (liquids and gases) from one location to another within the designated boundaries or spaces of petrochemical plants, power plants, refineries, etc. It is also equipped with valves and fittings to control the flow of fluids from one facility to another as needed, but only within the plant’s designated boundaries. Never skip these essential topics when taking an online course on piping engineering. Piping diameters range from 1/2 inch to 80 inches, depending on the facility’s design requirements for fluid transportation, usually from one facility to another within the facility’s boundaries.

Tuyauterie

Tuyauterie

What is Onshore Pipeline?

Onshore pipelines refer to networks of pipelines and related equipment used to transport fluids such as oil, natural gas, water, and chemicals in a land environment. These pipelines are integral to long-distance oil and gas transportation from oil fields to refineries, from natural gas wells to gas stations, and from crude oil and refined oil tank farms, chemical tank farms, LNG tank farms, and aircraft refueling pipeline operations.

Onshore Pipeline

Onshore Pipeline

What is Offshore Pipeline?

Offshore pipelines refer to the network of pipes and related equipment used to transport fluids such as oil, gas, water, and chemicals in an offshore environment. These pipelines are integral to operating offshore oil rigs, platforms and floating production storage and offloading units (FPSOs). The unique conditions of the offshore environment, such as high salinity, extreme temperatures, and strong currents, present significant challenges to the design and maintenance of these systems.

Offshore Pipeline

Offshore Pipeline

Main Differences: Onshore vs Offshore Pipeline and Piping

Comparison Table: Onshore vs Offshore Pipeline and Piping

spécification À terre En mer
Pipeline Tuyauterie Pipeline Tuyauterie
Codes de conception – ASME B31.4: Pipeline Transportation Systems for Liquids and Slurries
– ASME B31.8: Gas Transmission and Distribution Piping Systems
ASME B31.3: Process Piping – DNVGL-ST-F101: Submarine pipeline systems
– API RP 1111: Design, Construction, Operation, and Maintenance of Offshore Hydrocarbon Pipelines (Limit state design)
ASME B31.3: Process Piping
Portée Outside plant boundary
(Villages, fields, rivers, canals, railways, highways, cities, deserts, forests, hills, etc.)
Within plant boundary Outside plant boundary Within plant boundary
Type of pipe API Spec 5L: Specification for Line pipes – ASTM
– BS
– API 5L
API Spec 5L: Specification for Line pipes
– DNVGL-ST-F101: Submarine Pipeline Systems
Normes ASTM
Vannes – API 6D: Specification for Pipeline and Piping Valves
– Full Bore (FB) Ball Valves are used for pigs.
– BS
– API Standard
– Full bore (FB) and Reduced bore (RB)
– Full bore Valves: for smooth passage of intelligent pigs
– API 6D SS: Specification on Subsea Pipeline Valves
– RB valves
– BS/API standards
Soudage – API Std. 1104: Welding of Pipelines and Related Facilities
– Type of welding: Automatic / Semi-Automatic/ Manual
– ASME Sec. IX: Standard for Welding and Brazing Procedures, Welders, Brazers and Welding and Brazing Operators
– Type of welding: Manual (mostly)
– API Std. 1104: Welding of Pipelines and Related Facilities
– Mostly automatic welding on pipelay barge.
– ASME Sec. IX: Standard for Welding and Brazing Procedures, Welders, Brazers and Welding and Brazing Operators
– Manual welding at the fabrication yard.
Weld joint inspection (NDT requirements) 100% by Automatic UT or RT (by using X-Ray) 5% to 100%
(mostly by using gamma rays)
100% by Automatic UT From 10% to 100% as required
Analyses – Wall Thickness Analysis
– Elastic Bend Radius Analysis
– Stability Analysis for Water Bodies/ Marshy Areas
– Horizontal directional drilling design analysis
– Railroad/ Highway Crossing Analysis
– Casing Pipe Analysis for Crossings
– Seismic Analysis
– Piping wall thickness calculation
– Piping Stress Analysis
Static Analysis
Dynamic Analysis
Wind Analysis
Flange Leakage Analysis
Seismic Analysis
– Wall thickness Analysis
– On-bottom Stability
– Span Analysis
– Global Buckling – Lateral and Upheaval
– Pipeline Expansion Analysis
– Riser Design (Span, Stress & Flexibility Analysis)
– Riser Clamp Design
– Pipeline Crossing Design and Analysis
– Deck piping stress analysis
Installation Buried (mostly) Above ground/On rack/slippers/T-postal etc. Subsea (in water on the seabed or buried in the seabed) Deck Platform Piping
(similar to plant)
Special Installations – Across rivers
– Horizontal Directional Drilling (HDD) method
– Micro-tunnelling method
– Across road/ rail/ highway
– Auger boring/ jacking boring method
– Shallow HDD
– Ghats/ Hills
– Modular installations
– Finning
– Studding
– Jacketing
– Spooling inside warehouse
– U/G piping for cooling water
– S-lay Method (for shallow water installation)
– J-Lay Method (for deep water installation)
– Shore pull/ barge pull near Land Fall Point (LFP)
Along with the deck structure
Special Equipment – Sectionalizing Valves (Remote operated)
– Insulating Joints
– Scraper Launcher/ Receiver
– Stem Extended Valves (for buried valves)
– Flow Tee
– Long Radius bends (R=6D)
– Cold field bends (R = 30D or 40D)
– Expansion Joints
– Motor Operator Valves (MOV)
– Cryogenic Valves
– Springs
– Subsea Isolation Valve (SSIV)
– LR Bends
– Flow tee
– Pipeline End Manifold (PLEM)
– Single Point Mooring (SPM) system
– Submarine hoses
– Floating hoses
– Cables and umbilical installation
– Piggy-back pipelines
Non applicable
Survey – Topographical Survey
(all along the pipeline route)
– Geotechnical investigation
(all along the pipeline route)
– Soil resistivity survey
(all along the pipeline route)
– Hydrological Survey for water bodies (for scour depth calculation)
– Cadastral Survey (for RoU acquisition)
– Wind profile from meteorology
– Seismic study of plot
– Geophysical survey/ Bathymetric Survey by using side scan sonar, sub-bottom profiler, and echo-sounder
– Met-Ocean data collection
– Geotechnical data of the pipeline route
Non applicable
Corrosion Protection Coating Three Layer Polyethylene (3LPE) coating
Three Layer Polypropylene (3LPP) coating
Fusion bonded epoxy (FBE) coating
– Coal tar enamel (CTE) Coating
Painting Coatings such as:
– Coal Tar Enamel Coating (CTE)
Three-layer polyethylene coating (3LPE)
Three-layer polypropylene coating (3LPP)
– Double-layer fusion bonded epoxy coating (2FBE)
Painting
Cathodic Protection System – Impressed Current Cathodic Protection (ICCP) system
– Sacrificial Anode (limited locations)
Not applicable Sacrificial Anodic Cathodic Protection (SACP) system Non applicable
Hydrostatic testing – Gauge Plate run of 95% of the ID of the highest pipe thickness
– Test Pressure
Minimum: 1.25 times of Design Pressure (for liquid pipelines)
1.25 to 1.5 times of Design Pressure (for gas pipelines)
Maximum: Pressure equivalent to Hoop stress of 95% of SMYS of pipe material
– Hold period: 24 hours
– No gauge plate run is done. Generally, cardboard blasting is done to clean the piping.
– Test Pressure
Minimum: 1.5 × Design Pressure × Temperature Factor
Maximum: Based on line schedule
– Hold period: 2 – 6 hours
– Gauge Plate run of 95% of the ID of the highest pipeline thickness.
– Test Pressure
Minimum: 1.25 times x Design Pressure
– Hold period: 24 hours
– No gauging is done.
– Test Pressure
Maximum: As per line schedule
– Hold period: 2 hours
Preservation – Preservation of pipeline with corrosion-inhibited water or by filling of inert gas (N2) Not applicable
Pigging Intelligent Pigging Not applicable Compliant Not applicable
Machines/Equipment required for installation – Trencher
– Backhoe/ Excavator
– Side Boom
– Cold field bending machine
– Holiday Detection Machines
– Pneumatic/ Hydraulic Internal Clamps
Crane/ Hydra – Pipelay Barge
– Derrick Barge
– Diving support vessel
– Dynamic Positioning (DP) barge (for deepwater)
Pre-fabricated deck piping

Conclusion: Onshore vs Offshore Pipeline and Piping

In summary, Onshore pipelines are usually buried or erected on land to transport oil, natural gas, drinking water, sewage, seawater, slurry, etc. Onshore piping is typically erected in petrochemical plants, power plants, refineries, fire protection systems, water treatment systems, etc., while Offshore pipelines are buried on the seabed. Offshore piping typically consists of transmission and structural support pipeline systems on offshore drilling platforms. Special offshore equipment includes underwater isolation valves, tees, and submarine hoses. Offshore surveys include geophysics, bathymetry, and ocean data collection, while onshore surveys focus on topographic and geotechnical engineering studies.

L80-9Cr vs L80-13Cr

L80-9Cr vs L80-13Cr : ce que vous devez savoir

Choosing the proper casing and tubing materials can ensure safety and efficiency in oil and gas drilling and exploration. L80-9Cr and L80-13Cr are two alloy steel grades commonly used in petroleum casing and tubing. Each grade has unique characteristics and applications. L80-9Cr vs L80-13Cr, this article will delve into the difference between these materials to help you make an informed decision.

1. Overview of L80 Grade

L80 is an alloy steel used in the oil and gas sector. It is known for its good strength and corrosion resistance. It is typically employed in high-temperature and high-pressure environments and is suitable for both oil and gas production.

1.1 L80-9Cr

Composition: Contains 9% chromium, enhancing the material’s oxidation resistance at high temperatures.
Caractéristiques:
Corrosion Resistance: It performs well in CO2 environments, making it suitable for acidic gas pipelines.
Mechanical Strength: Provides good strength and is suitable for high-temperature operations.
Applications: Commonly used in high-temperature gas pipelines in oil fields.

1.2 L80-13Cr

Composition: Contains 13% chromium, offering higher corrosion resistance.
Caractéristiques:
Corrosion Resistance: Exhibits superior performance in environments with H2S and CO2, suitable for extreme conditions.
Mechanical Strength: Offers higher strength and is ideal for complex operational environments.
Applications: Used in high-corrosion environments and deep well operations.

L80-9Cr vs L80-13Cr

L80-9Cr and L80-13Cr Casing and Tubing in Oil and Gas Drilling and Exploration

2. Comparison: L80-9Cr vs L80-13Cr

2.1 Chemical Composition

Standard Grade C Si Mn P. S Cr Mo Ni Cu
API5CT L80-9Cr ≤ 0,15 ≤ 1.00 0.30-0.60 ≤ 0,020 ≤ 0,010 8.00-10.00 0.90-1.10 ≤ 0.50 ≤ 0,25
L80-13Cr 0.15-0.22 ≤ 1.00 0.25-1.00 ≤ 0,020 ≤ 0,010 12.00-14.00 ≤ 0.50 ≤ 0,25

2.2 Propriétés mécaniques

Standard Grade Yield Strength (Mpa) Résistance à la traction (MPa) Allongement (%) Hardness max
min. max. min. min. CRH HBW
API5CT L80-9Cr 552 655 655 API5CT
Table C.7
23 241
L80-13Cr 552 655 655 23 241

2.3 Impact Test

Standard Grade Sharpy Impact Energy (J)
Coupling Corps de tuyau
API5CT L80-9Cr L-10-40-0 T-10-20-0 L-10-27-0 T-10-14-0
L80-13Cr L-10-40-0 T-10-20-0 L-10-27-0 T-10-14-0

2.4 Corrosion Resistance

L80-9Cr: The 9% chromium content provides moderate corrosion resistance, suitable for environments with low to moderate concentrations of H₂S (hydrogen sulfide) or CO₂ (carbon dioxide), typically seen in less aggressive environments.

L80-13Cr: The 13% chromium content provides enhanced resistance to sour service (i.e., environments with high levels of H₂S) and high CO₂ environments. It’s better for harsher conditions like deep wells or offshore drilling.

2.5 Temperature and Sour Service

L80-9Cr: Generally suitable for moderate-temperature environments.

L80-13Cr: Can withstand higher temperatures and is better equipped for sour service conditions with high concentrations of H₂S or CO₂.

2.6 Cost

L80-9Cr: Due to its lower chromium content, L80-9Cr is less expensive than L80-13Cr. If the environment is not highly corrosive or sour, L80-9Cr could be a more cost-effective option.

L80-13Cr: More expensive but provides superior resistance in harsh conditions, potentially reducing maintenance costs or failures over time.

2.7 Applications

L80-9Cr: Suitable in wells with moderate temperature, pressure, and sour gas conditions. Often used in conventional oil and gas wells or less aggressive service environments.

L80-13Cr: Ideal for high-pressure wells with harsh environmental conditions, particularly in sour gas service, deep wells, or offshore oil & gas operations where high corrosion resistance is critical.

Production d'acier brut

Production d'acier brut en septembre 2024

En septembre 2024, la production mondiale d'acier brut des 71 pays déclarants auprès de la World Steel Association (acier mondial) était de 143,6 millions de tonnes (Mt), soit une baisse de 4,71 TP3T par rapport à septembre 2023.

production d'acier brut

production d'acier brut

Production d'acier brut par région

L'Afrique a produit 1,9 Mt en septembre 2024, en hausse de 2,6% par rapport à septembre 2023. L'Asie et l'Océanie ont produit 105,3 Mt, en baisse de 5,0%. L'UE (27) a produit 10,5 Mt, en hausse de 0,3%. L'Europe, Autres a produit 3,6 Mt, en hausse de 4,1%. Le Moyen-Orient a produit 3,5 Mt, en baisse de 23,0%. L'Amérique du Nord a produit 8,6 Mt, en baisse de 3,4%. La Russie et les autres pays de la CEI + l'Ukraine ont produit 6,8 Mt, en baisse de 7,6%. L'Amérique du Sud a produit 3,5 Mt, en hausse de 3,3%.

Tableau 1. Production d'acier brut par région

Région Septembre 2024 (Mt) % change le 24/23 septembre Jan-Sep 2024 (Mt) % change 24/23/20 janvier-septembre
Afrique 1.9 2.6 16.6 2.3
Asie et Océanie 105.3 -5 1,032.00 -2.5
UE (27) 10.5 0.3 97.8 1.5
Europe, Autre 3.6 4.1 33.1 7.8
Moyen-Orient 3.5 -23 38.4 -1.5
Amérique du Nord 8.6 -3.4 80 -3.9
Russie et autres pays de la CEI + Ukraine 6.8 -7.6 64.9 -2.5
Amérique du Sud 3.5 3.3 31.4 0
Total 71 pays 143.6 -4.7 1,394.10 -1.9

Les 71 pays inclus dans ce tableau représentaient environ 98% de la production mondiale totale d’acier brut en 2023.

Régions et pays couverts par le tableau :

  • Afrique: Algérie, Egypte, Libye, Maroc, Afrique du Sud, Tunisie
  • Asie et Océanie : Australie, Chine, Inde, Japon, Mongolie, Nouvelle-Zélande, Pakistan, Corée du Sud, Taïwan (Chine), Thaïlande, Vietnam
  • Union européenne (27) : Autriche, Belgique, Bulgarie, Croatie, Tchéquie, Finlande, France, Allemagne, Grèce, Hongrie, Italie, Luxembourg, Pays-Bas, Pologne, Portugal, Roumanie, Slovaquie, Slovénie, Espagne, Suède
  • Europe, Autre : Macédoine, Norvège, Serbie, Turquie, Royaume-Uni
  • Moyen-Orient: Bahreïn, Iran, Irak, Jordanie, Koweït, Oman, Qatar, Arabie saoudite, Émirats arabes unis, Yémen
  • Amérique du Nord: Canada, Cuba, El Salvador, Guatemala, Mexique, États-Unis
  • Russie et autres pays de la CEI + Ukraine : Biélorussie, Kazakhstan, Russie, Ukraine
  • Amérique du Sud: Argentine, Brésil, Chili, Colombie, Équateur, Paraguay, Pérou, Uruguay, Venezuela

Top 10 des pays producteurs d'acier

La Chine a produit 77,1 Mt en septembre 2024, en baisse de 6,1% par rapport à septembre 2023. L'Inde a produit 11,7 Mt, en baisse de 0,2%. Le Japon a produit 6,6 Mt, en baisse de 5,8%. Les États-Unis ont produit 6,7 Mt, en hausse de 1,2%. La Russie aurait produit 5,6 Mt, en baisse de 10,3%. La Corée du Sud a produit 5,5 Mt, en hausse de 1,3%. L'Allemagne a produit 3,0 Mt, en hausse de 4,3%. La Turquie a produit 3,1 Mt, en hausse de 6,5%. Le Brésil a produit 2,8 Mt, en hausse de 9,9%. L'Iran aurait produit 1,5 Mt, en baisse de 41,2%.

Tableau 2. Les 10 premiers pays producteurs d'acier

Région  Septembre 2024 (Mt) % change le 24/23 septembre Jan-Sep 2024 (Mt) % change 24/23/20 janvier-septembre
Chine 77.1 -6.1 768.5 -3.6
Inde 11.7 -0.2 110.3 5.8
Japon 6.6 -5.8 63.3 -3.2
États-Unis 6.7 1.2 60.3 -1.6
Russie 5.6 e -10.3 54 -5.5
Corée du Sud 5.5 1.3 48.1 -4.6
Allemagne 3 4.3 28.4 4
Turquie 3.1 6.5 27.9 13.8
Brésil 2.8 9.9 25.2 4.4
L'Iran 1,5 e -41.2 21.3 -3.1

e – estimation. Le classement des 10 premiers pays producteurs est basé sur les données cumulées depuis le début de l’année.

API 5L et ISO 3183

Connaître les différences : API 5L vs ISO 3183

Les normes ISO 3183 et API 5L concernent les tubes en acier, principalement destinés à être utilisés dans les secteurs du pétrole, du gaz et d'autres transports de fluides. Bien qu'il existe un chevauchement important entre ces deux normes, API 5L et ISO 3183, des différences clés existent dans leur champ d'application, leur application et les organismes qui les soutiennent.

1. Organismes émetteurs : API 5L vs ISO 3183

API 5L : Émise par l'American Petroleum Institute (API), cette norme est principalement utilisée dans l'industrie pétrolière et gazière. Elle détaille les exigences techniques applicables aux conduites en acier transportant du pétrole, du gaz et de l'eau.
ISO 3183 : Publiée par l'Organisation internationale de normalisation (ISO), cette norme est reconnue internationalement et utilisée dans le monde entier pour les tubes en acier dans le secteur du transport du pétrole et du gaz.

2. Champ d'application : API 5L vs ISO 3183

API 5L : concerne les tuyaux en acier destinés au transport du pétrole, du gaz naturel et d'autres fluides sous haute pression. Elle est largement utilisée en Amérique du Nord, notamment aux États-Unis.
ISO 3183 : Cette norme se concentre principalement sur la conception, la fabrication et le contrôle de la qualité des tubes en acier utilisés dans les oléoducs et gazoducs, mais son utilisation est plus internationale et applicable dans divers pays du monde.

3. Principales différences : API 5L et ISO 3183

Focus géographique et marché :

L'API 5L est davantage adaptée au marché nord-américain (en particulier aux États-Unis), tandis que la norme ISO 3183 est applicable à l'échelle internationale et utilisée dans de nombreux pays à travers le monde.

Nuances d'acier et exigences :

L'API 5L définit des nuances d'acier telles que L175, L210, L245, etc., où le nombre représente la limite d'élasticité minimale en mégapascals (MPa).
La norme ISO 3183 définit également des catégories similaires mais avec des exigences plus détaillées concernant les propriétés des matériaux, les processus de fabrication et les protocoles d'inspection, en accord avec les pratiques internationales de l'industrie.
Spécifications supplémentaires :
L'API 5L met l'accent sur le contrôle qualité, la certification et les exigences de production, tandis que la norme ISO 3183 couvre un champ d'application plus large, en tenant compte du commerce international, et fournit des spécifications pour différentes conditions, notamment la température, l'environnement et les exigences mécaniques spécifiques.

4. Exigences techniques : API 5L vs ISO 3183

La norme API 5L spécifie les propriétés des matériaux, les procédés de fabrication, les dimensions, les méthodes d'essai et le contrôle qualité des tubes en acier. Elle définit les nuances d'acier de L (faible résistance) à X (résistance plus élevée), telles que X42, X60 et X70.
La norme ISO 3183 couvre des aspects similaires de la fabrication de tubes en acier, notamment la qualité des matériaux, le traitement thermique, le traitement de surface et les extrémités des tubes. Elle fournit également des spécifications détaillées sur la pression de conception des canalisations, les considérations environnementales et divers accessoires de canalisations.

5. Comparaison des qualités de tubes : API 5L et ISO 3183

API 5L : les grades vont des grades L (faible limite d'élasticité) aux grades X (limite d'élasticité plus élevée). Par exemple, X60 fait référence aux tuyaux ayant une limite d'élasticité de 60 000 psi (environ 413 MPa).
ISO 3183 : elle utilise un système de classement similaire mais peut inclure des classifications et des conditions plus détaillées. Elle garantit également l'alignement avec les pratiques opérationnelles et de conception des pipelines à l'échelle mondiale.

6. Compatibilité entre les normes :

Dans de nombreux cas, les normes API 5L et ISO 3183 sont compatibles, ce qui signifie qu'un tube en acier qui répond aux exigences de l'API 5L répondra généralement également aux exigences de l'ISO 3183 et vice versa. Cependant, des projets de pipeline spécifiques peuvent adhérer à une norme plutôt qu'à une autre en fonction de l'emplacement, des préférences du client ou des exigences réglementaires.

7. Conclusion :

L'API 5L est plus répandue aux États-Unis et dans les régions voisines. Elle est destinée au secteur des pipelines de pétrole et de gaz, en mettant fortement l'accent sur la production et le contrôle de la qualité.
La norme ISO 3183 est une norme internationale pour les projets internationaux de pipelines de pétrole et de gaz. Ses exigences plus détaillées et harmonisées à l'échelle mondiale garantissent une plus large acceptation sur les marchés internationaux.

Les deux normes sont très similaires en ce qui concerne les spécifications relatives aux matériaux, à la fabrication et aux essais. Cependant, la norme ISO 3183 a tendance à avoir une portée plus large et applicable à l'échelle mondiale, tandis que l'API 5L reste plus spécifique au marché nord-américain. Le choix entre ces normes dépend de la situation géographique du projet de pipeline, des spécifications et des besoins réglementaires.

Acier inoxydable ou acier galvanisé

Acier inoxydable ou acier galvanisé

Introduction

Acier inoxydable ou acier galvanisé, il est essentiel de prendre en compte l'environnement, la durabilité requise et les besoins de maintenance. L'acier inoxydable offre une résistance à la corrosion, une solidité et un attrait visuel inégalés, ce qui le rend adapté aux applications exigeantes dans des environnements difficiles. L'acier galvanisé, quant à lui, offre une protection anticorrosion rentable pour les environnements moins agressifs.

1. Composition et procédé de fabrication

Acier inoxydable

L'acier inoxydable est un alliage composé principalement de fer, de chrome (au moins 10,5%) et parfois de nickel et de molybdène. Le chrome forme une couche d'oxyde protectrice à la surface, ce qui lui confère une excellente résistance à la corrosion. Différentes nuances, comme 304 et 316, varient en éléments d'alliage, offrant des options pour divers environnements, notamment des températures extrêmes et une salinité élevée.

Acier galvanisé

L'acier galvanisé est un acier au carbone recouvert d'une couche de zinc. La couche de zinc protège l'acier en dessous comme une barrière contre la corrosion. La méthode de galvanisation la plus courante est la galvanisation à chaud, où l'acier est immergé dans du zinc fondu. Une autre méthode est l'électro-galvanisation, où le zinc est appliqué à l'aide d'un courant électrique. Les deux procédés améliorent la résistance à la corrosion, bien qu'ils soient généralement moins durables dans les environnements difficiles que l'acier inoxydable.

2. Résistance à la corrosion

Acier inoxydable

La résistance à la corrosion de l'acier inoxydable est inhérente à sa composition en alliage, qui forme une couche passive d'oxyde de chrome. L'acier inoxydable de grade 316, qui comprend du molybdène, offre une excellente résistance à la corrosion due aux chlorures, aux acides et à d'autres produits chimiques agressifs. C'est un choix privilégié dans les industries marines, de traitement chimique et pétrolières et gazières, où l'exposition aux agents corrosifs est quotidienne.

Acier galvanisé

La couche de zinc sur l'acier galvanisé offre une protection sacrificielle ; le zinc se corrode avant l'acier sous-jacent, offrant ainsi une certaine résistance à la corrosion. Cependant, cette protection est limitée, car la couche de zinc peut se dégrader au fil du temps. Bien que l'acier galvanisé soit performant dans les environnements doux et la construction générale, il ne résiste pas aux produits chimiques agressifs ou à l'exposition à l'eau salée aussi efficacement que l'acier inoxydable.

3. Propriétés mécaniques et résistance

Acier inoxydable

L'acier inoxydable est généralement plus robuste que l'acier galvanisé, avec résistance à la traction et durabilité supérieures. Cela le rend idéal pour les applications qui nécessitent résilience et fiabilité sous pression. L'acier inoxydable offre également excellente résistance aux chocs et à l'usure, qui profite aux infrastructures et aux applications industrielles lourdes.

Acier galvanisé

Bien que la résistance de l'acier galvanisé provienne principalement de la noyau en acier au carbone, il est généralement moins robuste que l'acier inoxydable. La couche de zinc ajoutée ne contribue pas de manière significative à sa résistance. L'acier galvanisé convient pour applications moyennes là où la résistance à la corrosion est nécessaire mais pas dans des environnements extrêmes ou à fortes contraintes.

4. Apparence et esthétique

Acier inoxydable

L'acier inoxydable a une apparence élégante et brillante et est souvent recherché dans les applications architecturales et les installations visibles. Son attrait esthétique et sa durabilité en font un choix privilégié pour les structures et équipements à haute visibilité.

Acier galvanisé

La couche de zinc confère à l'acier galvanisé une finition gris mat terne, moins attrayante visuellement que l'acier inoxydable. Au fil du temps, l'exposition aux intempéries peut entraîner une patine blanchâtre sur la surface, ce qui peut réduire l'attrait esthétique, mais n'a pas d'impact sur les performances.

5. Considérations relatives aux coûts

Acier inoxydable

L'acier inoxydable est généralement plus cher en raison de ses éléments d'alliage, le chrome et le nickel, et de ses processus de fabrication complexes. Cependant, son durée de vie plus longue et une maintenance minimale peut compenser le coût initial, en particulier dans les environnements exigeants.

Acier galvanisé

L'acier galvanisé est plus économique que l'acier inoxydable, en particulier pour les applications à court et moyen terme. C'est un choix rentable pour les projets avec une budget limité et besoins modérés en matière de résistance à la corrosion.

6. Applications typiques

Applications de l'acier inoxydable

Pétrole et gaz : utilisé dans les pipelines, les réservoirs de stockage et les plates-formes offshore en raison de sa grande résistance à la corrosion et de sa solidité.
Traitement chimique : Excellent pour les environnements où l’exposition à des produits chimiques acides ou caustiques est quotidienne.
Ingénierie marine : La résistance de l'acier inoxydable à l'eau salée le rend adapté aux applications marines telles que les quais, les navires et les équipements.
Infrastructure : Idéal pour les ponts, les garde-corps et les structures architecturales où la durabilité et l’esthétique sont essentielles.

Applications de l'acier galvanisé

Construction générale : couramment utilisé dans les charpentes de bâtiments, les clôtures et les supports de toiture.
Équipement agricole : Offre un équilibre entre résistance à la corrosion et rentabilité pour les équipements exposés au sol et à l’humidité.
Installations de traitement de l’eau : adaptées aux infrastructures d’eau non critiques, telles que les canalisations et les réservoirs de stockage dans des environnements à faible corrosion.
Structures extérieures : couramment utilisées dans les barrières routières, les garde-corps et les poteaux, où une exposition à des conditions météorologiques douces est attendue.

7. Entretien et longévité

Acier inoxydable

L'acier inoxydable nécessite entretien minimal en raison de sa résistance inhérente à la corrosion. Cependant, dans les environnements difficiles, un nettoyage périodique est recommandé pour éliminer le sel, les produits chimiques ou les dépôts qui pourraient compromettre la couche d'oxyde protectrice au fil du temps.

Acier galvanisé

L'acier galvanisé nécessite inspection et entretien réguliers pour conserver la couche de zinc intacte. Si la couche de zinc est rayée ou dégradée, une regalvanisation ou des revêtements supplémentaires peuvent être nécessaires pour éviter la corrosion. Ceci est particulièrement important dans les applications marines ou industrielles, où la couche de zinc risque de se dégrader plus rapidement.

8. Exemple : acier inoxydable ou acier galvanisé

PROPRIÉTÉ ACIER INOXYDABLE (316) ACIER GALVANISÉ COMPARAISON
Mécanisme de protection Une couche d’oxyde protectrice qui s’auto-répare en présence d’oxygène, garantissant une résistance à la corrosion à long terme. Un revêtement protecteur en zinc est appliqué sur l'acier lors de la fabrication. En cas de dommage, le zinc environnant protège cathodiquement l'acier exposé. La couche protectrice en acier inoxydable est plus durable et peut se « réparer » elle-même. La protection de l'acier inoxydable ne diminue pas avec la perte de matière ou la réduction d'épaisseur.
Apparence De nombreuses finitions sont disponibles, du poli électrolytique très brillant au poli abrasif. Aspect et toucher de haute qualité attrayants. Des paillettes sont possibles. La surface n'est pas brillante et devient progressivement gris terne avec le temps. Choix de design esthétique.
Sensation de surface C'est très lisse et peut être glissant. Il a un toucher plus grossier, qui devient plus apparent avec l'âge. Choix de design esthétique.
Des références écologiques Il peut être réutilisé dans de nouvelles structures. Une fois la durée de vie de la structure écoulée, il est valorisé comme ferraille et, en raison de sa valeur de collecte, il présente un taux de recyclage élevé. L'acier au carbone est généralement mis au rebut en fin de vie et a moins de valeur. L'acier inoxydable est largement recyclé, tant au cours de la fabrication qu'en fin de vie. Tout nouvel acier inoxydable contient une proportion importante d'acier recyclé.
Ruissellement de métaux lourds Niveaux négligeables. Ruissellement important de zinc, surtout au début de la vie. Certaines autoroutes européennes ont été remplacées par des garde-corps en acier inoxydable pour éviter la contamination environnementale par le zinc.
Durée de vie Indéterminée, à condition que la surface soit entretenue. Corrosion générale lente jusqu'à dissolution du zinc. De la rouille rouge apparaîtra à mesure que la couche de zinc/fer se corrodera et finalement, l'acier du substrat. Une réparation est nécessaire avant que ~2% de la surface ne présente des taches rouges. L'acier inoxydable présente un avantage évident en termes de coût du cycle de vie si sa durée de vie est prolongée. Le seuil de rentabilité économique peut être aussi court que six ans, en fonction de l'environnement et d'autres facteurs.
Résistance au feu Excellent pour les aciers inoxydables austénitiques avec une résistance et une déflexion raisonnables lors des incendies. Le zinc fond et coule, ce qui peut entraîner la défaillance de l'acier inoxydable adjacent dans une usine chimique. Le substrat en acier au carbone perd de sa résistance et subit une déformation. L'acier inoxydable offre une meilleure résistance au feu et évite le risque de zinc fondu si l'on utilise de la galvanisation.
Soudure sur site Il s'agit d'une procédure pour les aciers inoxydables austénitiques, avec une attention particulière à la dilatation thermique. Les soudures peuvent être intégrées à la surface métallique environnante. Le nettoyage et la passivation après soudure sont essentiels. L'acier au carbone est facilement autosoudable, mais il faut retirer le zinc en raison des fumées. Si l'on soude ensemble de l'acier galvanisé et de l'acier inoxydable, tout résidu de zinc fragilisera l'acier inoxydable. La peinture riche en zinc est moins durable que la galvanisation. Dans les environnements marins difficiles, de la rouille croûteuse peut apparaître au bout de trois à cinq ans, et les attaques de l'acier surviennent quatre ans/mm plus tard. La durabilité à court terme est similaire, mais un revêtement riche en zinc au niveau des joints nécessite un entretien. Dans des conditions extrêmes, l'acier galvanisé rouillera grossièrement, voire percera des trous, et risque de provoquer des blessures aux mains, en particulier du côté invisible de la mer.
Contact avec un matériau humide et poreux (par exemple, des cales en bois) dans un environnement salin. Cela entraînera probablement des taches de rouille et des fissures, mais pas de défaillance structurelle. Similaire aux taches de stockage, cela entraîne une perte rapide de zinc et à plus long terme en raison de la perforation. Ce n'est souhaitable ni pour l'un ni pour l'autre, mais cela peut provoquer une défaillance à la base des poteaux galvanisés à long terme.
Entretien Il peut souffrir de taches de thé et de micro-piqûres s'il n'est pas correctement entretenu. Il peut subir une perte générale de zinc et une corrosion ultérieure du substrat en acier s'il n'est pas correctement entretenu. Dans les deux cas, il faut de la pluie dans des zones ouvertes ou du lavage dans des régions abritées.
TUYAU SMLS ASTM A335 ASME SA335 P92

Evolution de la microstructure de l'acier P92 à différentes températures isothermes

Evolution de la microstructure de l'acier P92 à différentes températures isothermes

Acier P92 L'acier P92 est principalement utilisé dans les chaudières ultra-supercritiques, les pipelines ultra-haute pression et d'autres équipements à haute température et haute pression. L'acier P92 est dans la composition chimique de l'acier P91 basée sur l'ajout d'oligo-éléments d'éléments W et B, réduit la teneur en Mo, à travers les limites de grains du renforcé et du renforcé par dispersion de diverses manières, pour améliorer les performances globales de l'acier P92, l'acier P92 que l'acier P91 a une meilleure résistance à l'oxydation et à la corrosion. Un processus de travail à chaud est essentiel pour produire le tube en acier P92. La technologie de traitement thermique peut éliminer les défauts internes générés dans le processus de production et faire en sorte que les performances de l'acier répondent aux besoins des conditions de travail. Le type et l'état de l'organisation dans le processus de travail à chaud sont les facteurs clés influençant les performances pour répondre à la norme. Par conséquent, cet article analyse l'organisation des tubes en acier P92 à différentes températures isothermes pour révéler l'évolution de l'organisation des tubes en acier P92 à diverses températures, ce qui fournit non seulement un support d'information pour l'analyse de l'organisation et le contrôle des performances du processus de travail à chaud réel, mais pose également les bases expérimentales pour le développement du processus de travail à chaud.

1. Matériels et méthodes d'essai

1.1 Matériel d'essai

L'acier testé est un tube en acier P92 en condition d'utilisation (1060 ℃ durci + 760 ℃ revenu), et sa composition chimique est indiquée dans le tableau 1. Un échantillon cylindrique de ϕ4 mm × 10 mm a été coupé dans la partie médiane du tube fini à une position particulière le long de la direction de la longueur, et le mesureur d'expansion de trempe a été utilisé pour étudier la transformation du tissu à différentes températures.

Tableau 1 Composition chimique principale de l'acier P92 par fraction massique (%)

Élément C Si Mn Cr Ni Mo V Al B Nb W Fe
% 0.13 0.2 0.42 8.67 0.25 0.48 0.19 0.008 0.002 0.05 1.51 Équilibre

1.2 Processus de test

À l'aide d'un appareil de mesure de dilatation thermique de trempe L78, préchauffage de 0,05 ℃/s jusqu'à 1050 ℃, isolation 15 min, refroidissement de 200 ℃/s jusqu'à température ambiante. Mesurer le point critique de changement de phase du matériau Ac1 est de 792,4 ℃, Ac3 est de 879,8 ℃, Ms est de 372,3 ℃. Les échantillons ont été chauffés jusqu'à 1050°C à une vitesse de 10°C/s et maintenus pendant 15 min, puis refroidis à différentes températures (770, 740, 710, 680, 650, 620, 520, 430, 400, 370, 340, 310, 280, 250, 190 et 160°C) à une vitesse de 150°C/s et maintenus pendant différentes périodes de temps (620°C et moins pendant 1h, 620°C et plus pendant 25h). 620 ℃ et plus en maintenant 25h), l'extrémité isotherme de l'alimentation est coupée afin que l'échantillon soit refroidi à l'air jusqu'à la température ambiante.1.3 Méthodes d'essai

Après avoir meulé et poli la surface des échantillons selon différents procédés, la surface des échantillons a été corrodée à l'aide d'eau régale. Le microscope Zeiss AXIOVERT 25 et le microscope électronique à balayage environnemental QWANTA 450 ont été utilisés pour observer et analyser l'organisation ; à l'aide du testeur de dureté Vickers HVS-50 (poids de charge de 1 kg), des mesures de dureté ont été effectuées à plusieurs endroits sur la surface de chaque échantillon et la valeur moyenne a été prise comme valeur de dureté de l'échantillon.

2. Résultats des tests et analyse

2.1 Organisation et analyse des différentes températures isothermes

Français La figure 1 montre la microstructure de l'acier P92 après austénitisation complète à 1 050 °C pendant différentes durées à différentes températures. La figure 1(a) montre la microstructure de l'acier P92 après isothermisation à 190 °C pendant 1 h. D'après la figure 1(a2), on peut voir que son organisation à température ambiante est la martensite (M). D'après la figure 1(a3), on peut voir que la martensite présente des caractéristiques en forme de lattes. Étant donné que le point Ms de l'acier est d'environ 372 °C, la transformation de phase de la martensite se produit à des températures isothermes inférieures au point Ms, formant de la martensite, et la teneur en carbone de l'acier P92 appartient à la gamme des compositions à faible teneur en carbone ; une morphologie en forme de lattes caractérise la martensite.

La figure 1(a) montre la microstructure de l'acier P92 après 1 h d'isotherme à 190°C

La figure 1(a) montre la microstructure de l'acier P92 après 1 h d'isotherme à 190°C

Figure 1(b) pour la microstructure de l'acier P92 à 430 ℃ isotherme 1h. Lorsque la température isotherme augmente jusqu'à 430°C, l'acier P92 atteint la zone de transformation bainitique. Étant donné que l'acier contient des éléments Mo, B et W, ces éléments ont peu d'effet sur la transformation bainitique tout en retardant la transformation perlitique. Par conséquent, l'acier P92 à 430 ℃ isolant 1h, l'organisation d'une certaine quantité de bainite. Ensuite, l'austénite surfondue restante est transformée en martensite lors du refroidissement à l'air.

Figure 1(b) pour la microstructure de l'acier P92 à 430 ℃ isotherme 1h

Figure 1(b) pour la microstructure de l'acier P92 à 430 ℃ isotherme 1h

Français La figure 1(c) montre la microstructure de l'acier P92 à 520 ℃ isotherme 1h. Lorsque la température isotherme de 520 ℃, les éléments d'alliage Cr, Mo, Mn, etc., inhibent la transformation de la perlite, le début du point de transformation bainitique (point Bs) diminue, de sorte que dans une plage de températures spécifique, l'austénite surfondue apparaît dans la zone de stabilisation. La figure 1(c) montre qu'à 520 ℃, après 1 h d'isolation, l'austénite surfondue ne s'est pas transformée, suivie d'un refroidissement à l'air pour former de la martensite ; l'organisation finale à température ambiante est la martensite.

La figure 1(c) montre la microstructure de l'acier P92 à 520 ℃ isotherme 1h

La figure 1(c) montre la microstructure de l'acier P92 à 520 ℃ isotherme 1h

Figure 1 (d) pour l'acier P92 à 650 ℃ isotherme 25h microstructure pour martensite + perlite. Comme le montre la figure 1 (d3), la perlite présente des caractéristiques lamellaires discontinues et le carbure à la surface présente une précipitation en tige courte. Cela est dû aux éléments d'alliage de l'acier P92 Cr, Mo, V, etc. pour améliorer la stabilité de l'austénite surfondue en même temps de sorte que la morphologie de la perlite de l'acier P92 change, c'est-à-dire que le carbure dans le corps perlitique du carbure pour la tige courte, ce corps perlitique est connu sous le nom de perlite de classe. Dans le même temps, de nombreuses particules fines de seconde phase ont été trouvées dans l'organisation.

Figure 1 (d) pour l'acier P92 à 650 ℃ microstructure isotherme 25h pour martensite + perlite

Figure 1 (d) pour l'acier P92 à 650 ℃ microstructure isotherme 25h pour martensite + perlite

La figure 1(e) montre la microstructure de l'acier P92 à 740 ℃ isotherme 25h. À 740°C isotherme, il y aura d'abord une précipitation de ferrite massive eutectique puis une décomposition eutectique d'austénite, ce qui donnera une organisation de type perlite. Par rapport à l'isotherme à 650°C (voir la figure 1(d3)), l'organisation perlitique devient plus grossière à mesure que la température isotherme augmente, et le caractère biphasé de la perlite, c'est-à-dire la ferrite et la carburite sous forme de barre courte, est clairement visible.

La figure 1(e) montre la microstructure de l'acier P92 à 740 ℃ isotherme 25h

La figure 1(e) montre la microstructure de l'acier P92 à 740 ℃ isotherme 25h

La figure 1(f) montre la microstructure de l'acier P92 à une température isotherme de 770°C pendant 25 h. À une température isotherme de 770°C, avec l'allongement du temps isotherme, la précipitation de la ferrite se produit en premier, puis l'austénite surfondue subit une décomposition eutectique pour former une organisation ferrite + perlite. Avec l'augmentation de la température isotherme, la teneur en ferrite eutectique augmente et la teneur en perlite diminue. En raison des éléments d'alliage de l'acier P92, des éléments d'alliage dissous dans l'austénite pour augmenter la trempabilité de l'austénite, la difficulté de la décomposition eutectique devient plus importante, il faut donc un temps isotherme suffisamment long pour effectuer sa décomposition eutectique, la formation de l'organisation perlitique.

La Fig. 1(f) montre la microstructure de l'acier P92 à une température isotherme de 770°C pendant 25h

La Fig. 1(f) montre la microstructure de l'acier P92 à une température isotherme de 770°C pendant 25h

Français Une analyse du spectre d'énergie a été réalisée sur les tissus ayant différentes morphologies dans la Fig. 1(f2) pour identifier plus précisément le type de tissu, comme indiqué dans le Tableau 2. D'après le Tableau 2, on peut voir que la teneur en carbone des particules blanches est plus élevée que celle des autres organisations, et que les éléments d'alliage Cr, Mo et V sont plus nombreux, en analysant cette particule pour les particules de carbure composite précipitées pendant le processus de refroidissement ; comparativement parlant, la teneur en carbone dans l'organisation lamellaire discontinue est la deuxième la plus faible, et la teneur en carbone dans l'organisation massive est la plus faible. Étant donné que la perlite est une organisation à deux phases de carbure et de ferrite, la teneur moyenne en carbone est supérieure à celle de la ferrite ; combinée à une analyse de température isotherme et de morphologie, il est en outre déterminé que l'organisation lamellaire est de type perlite, et que l'organisation massive est d'abord de la ferrite eutectique.

Analyse spectrale de l'acier P92, traité isotherme à 770 °C pendant 25 heures, écrite sous forme de tableau avec des fractions atomiques (%)

Structure C Nb Mo Ti V Cr Mn Fe W
Granulés blancs 11.07 0.04 0.94 0.02 2.16 8.36 2.64 54.77 2.84
Structure en blocs 9.31 0.04 0.95 0.2 0.32 8.42 0.74 85.51 10.21
Structure en couches 5.1 0 0.09 0.1 0.33 7.3 0.35 85.65 0.69

2.2 Microdureté et analyse

D'une manière générale, pendant le processus de refroidissement des aciers alliés contenant des éléments tels que W et Mo, trois types de transformations organisationnelles se produisent dans l'austénite surfondue : la transformation martensitique dans la zone basse température, la transformation bainitique dans la zone moyenne température et la transformation perlitique dans la zone haute température. Les différentes évolutions organisationnelles conduisent à différentes duretés. La figure 2 montre la variation de la courbe de dureté de l'acier P92 à différentes températures isothermes. D'après la figure 2, on peut voir qu'avec l'augmentation de la température isotherme, la dureté montre une tendance à la diminution d'abord, puis à l'augmentation, et enfin à la diminution. Lorsque la température isotherme est de 160 ~ 370 ℃, l'apparition d'une transformation martensitique, la dureté Vickers de 516HV à 457HV. Lorsque la température isotherme est de 400 ~ 620 ℃, une petite quantité de transformation bainitique se produit et la dureté de 478HV augmente à 484HV ; En raison de la faible transformation bainitique, la dureté ne change pas beaucoup. Lorsque la température isotherme est de 650 ℃, une petite quantité de perlite se forme, avec une dureté de 410 HV. Lorsque la température isotherme de 680 ~ 770 ℃, la formation d'une organisation ferrite + perlite, dureté de 242 HV à 163 HV. En raison de la transformation de l'acier P92 à différentes températures dans l'organisation de la transition est différente, dans la région de la transformation martensitique à basse température, lorsque la température isotherme est inférieure au point Ms, avec l'augmentation de la température, la teneur en martensite diminue, la dureté diminue ; au milieu de la transformation de l'acier P92 à différentes températures, lorsque la température isotherme est inférieure au point Ms, avec l'augmentation de la température, la teneur en martensite diminue, la dureté diminue ; dans la région de transformation bainitique à température moyenne, comme la quantité de transformation bainitique est faible, la dureté ne change pas beaucoup ; dans la région de transformation perlitique à haute température, avec l'augmentation de la température isotherme, la première teneur en ferrite eutectique augmente de sorte que la dureté continue de diminuer, donc avec l'augmentation de la température isotherme, la dureté du matériau est généralement une tendance à la baisse, et la tendance du changement de dureté et l'analyse de l'organisation sont conformes à la tendance.

Variation des courbes de dureté de l'acier P92 à différentes températures isothermes

Variation des courbes de dureté de l'acier P92 à différentes températures isothermes

3. Conclusion

1) Le point critique Ac1 de l'acier P92 est de 792,4 ℃, Ac3 est de 879,8 ℃ et Ms est de 372,3 ℃.

2) L'acier P92 à différentes températures isothermes pour obtenir l'organisation à température ambiante est différente ; dans l'isotherme 160 ~ 370 ℃ 1h, l'organisation à température ambiante est la martensite ; dans l'isotherme 400 ~ 430 ℃ 1h, l'organisation d'une petite quantité de bainite + martensite ; dans l'isotherme 520 ~ 620 ℃ 1h, l'organisation est relativement stable, une courte période de temps (1 h) ne se produit pas dans la transformation, l'organisation à température ambiante est la martensite ; dans l'isotherme 650 ℃ 25h, l'organisation à température ambiante est la perlite. h, organisation à température ambiante pour la perlite + martensite ; dans l'isotherme 680 ~ 770 ℃ 25h, l'organisation transformée en perlite + première ferrite eutectique.

3) L'austénitisation de l'acier P92 dans Ac1 est inférieure à l'isotherme. Avec la réduction de la température isotherme, la dureté du matériau dans son ensemble tend à augmenter. À l'isotherme, à 770 ℃ après l'apparition de la première précipitation de ferrite eutectique, la transformation perlitique, la dureté est la plus faible, environ 163 HV ; à l'isotherme, à 160 ℃ après l'apparition de la transformation martensitique, la dureté est la plus élevée, environ 516 HV.