ASME SA213 T91: คุณรู้เรื่องนี้มากเพียงใด?
ความเป็นมาและบทนำ
ASME SA213 T91 หมายเลขเหล็กใน แอสเม่ SA213/SA213M มาตรฐาน เป็นเหล็ก 9Cr-1Mo ที่ได้รับการปรับปรุง ซึ่งได้รับการพัฒนาตั้งแต่ทศวรรษ 1970 ถึง 1980 โดยห้องปฏิบัติการแห่งชาติ Rubber Ridge ของสหรัฐอเมริกา และห้องปฏิบัติการวัสดุโลหะของ Combustion Engineering Corporation ของสหรัฐอเมริกา ร่วมกันพัฒนาบนพื้นฐานของเหล็ก 9Cr-1Mo ก่อนหน้านี้ ซึ่งใช้ในพลังงานนิวเคลียร์ (สามารถใช้ในพื้นที่อื่นๆ ได้ด้วย) วัสดุชิ้นส่วนแรงดันสูง เป็นผลิตภัณฑ์เหล็กกล้าที่มีความแข็งแรงร้อนรุ่นที่ 3 คุณสมบัติหลักคือการลดปริมาณคาร์บอนในการจำกัดขีดจำกัดบนและล่างของปริมาณคาร์บอนและการควบคุมเนื้อหาของธาตุที่เหลือ เช่น P และ S ที่เข้มงวดยิ่งขึ้น ในเวลาเดียวกัน เพิ่มปริมาณ 0.030-0.070% ของ N และปริมาณ 0.18-0.25% ของ V และ 0.06-0.10% ของ Nb เพื่อปรับปรุงความต้องการเกรน จึงปรับปรุงความเหนียวพลาสติกและความสามารถในการเชื่อมของเหล็ก ปรับปรุงเสถียรภาพของเหล็กที่อุณหภูมิสูง หลังจากการเสริมแรงแบบหลายองค์ประกอบนี้ การก่อตัวของเหล็กกล้าอัลลอยด์ทนความร้อนโครเมียมสูงแบบมาร์เทนซิติกชนิดใหม่
ASME SA213 T91 มักใช้ผลิตผลิตภัณฑ์สำหรับท่อขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางเล็ก โดยส่วนใหญ่ใช้ในหม้อไอน้ำ ซุปเปอร์ฮีตเตอร์ และเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน
เกรดเหล็ก T91 ตามมาตรฐานสากล
|
ประเทศ |
สหรัฐอเมริกา | เยอรมนี | ประเทศญี่ปุ่น | ฝรั่งเศส | จีน |
| เกรดเหล็กเทียบเท่า | SA-213 ที 91 | X10CrMoVNNb91 | เอชซีเอ็ม95 | TUZ10CDVNb0901 | 10Cr9Mo1VNbN |
เราจะแยกแยะเหล็กชนิดนี้ได้จากหลายแง่มุมที่นี่
I. องค์ประกอบทางเคมี ของ ASME SA213 T91
| องค์ประกอบ | ค | มน | ป | ส | ศรี | Cr | โม | นิ | วี | ไม่มี | เอ็น | อัล |
| เนื้อหา | 0.07-0.14 | 0.30-0.60 | ≤0.020 | ≤0.010 | 0.20-0.50 | 8.00-9.50 | 0.85-1.05 | ≤0.40 | 0.18-0.25 | 0.06-0.10 | 0.030-0.070 | ≤0.020 |
II. การวิเคราะห์ประสิทธิภาพการทำงาน
2.1 บทบาทของธาตุโลหะผสมต่อคุณสมบัติของวัสดุ: ธาตุโลหะผสมเหล็ก T91 มีบทบาทในการเสริมความแข็งแรงด้วยสารละลายและเพิ่มความแข็งแรงด้วยการแพร่กระจาย และยังช่วยปรับปรุงความต้านทานการเกิดออกซิเดชันและการกัดกร่อนของเหล็ก โดยมีการวิเคราะห์อย่างชัดเจนดังต่อไปนี้
2.1.1 คาร์บอนเป็นองค์ประกอบเหล็กที่เสริมความแข็งแรงด้วยสารละลายแข็งที่เห็นได้ชัดที่สุด เมื่อปริมาณคาร์บอนเพิ่มขึ้น ความแข็งแรงระยะสั้นของเหล็ก ความเป็นพลาสติก และความเหนียวจะลดลง เหล็ก T91 ดังกล่าว ปริมาณคาร์บอนที่เพิ่มขึ้นจะเร่งความเร็วของการกลายเป็นทรงกลมของคาร์ไบด์และความเร็วในการรวมตัว เร่งการกระจายตัวใหม่ขององค์ประกอบโลหะผสม ลดความสามารถในการเชื่อม ความต้านทานการกัดกร่อน และความต้านทานการเกิดออกซิเดชันของเหล็ก ดังนั้นเหล็กทนความร้อนโดยทั่วไปจึงต้องการลดปริมาณคาร์บอน อย่างไรก็ตาม ความแข็งแรงของเหล็กจะลดลงหากปริมาณคาร์บอนต่ำเกินไป เหล็ก T91 เมื่อเทียบกับเหล็ก 12Cr1MoV มีปริมาณคาร์บอนลดลงที่ 20% ซึ่งเป็นการพิจารณาผลกระทบของปัจจัยข้างต้นอย่างรอบคอบ
2.1.2 เหล็ก T91 มีไนโตรเจนอยู่บ้าง บทบาทของไนโตรเจนสะท้อนให้เห็นในสองด้าน ประการหนึ่ง บทบาทของการเสริมความแข็งแรงของสารละลายของแข็ง ไนโตรเจนที่อุณหภูมิห้องในความสามารถในการละลายของเหล็กมีน้อยมาก ในกระบวนการให้ความร้อนในการเชื่อมและการอบชุบด้วยความร้อนหลังการเชื่อม โซนที่ได้รับผลกระทบจากความร้อนของ VN จะเกิดขึ้นตามลำดับ โซนที่ได้รับผลกระทบจากความร้อนในการเชื่อมได้ก่อตัวขึ้นภายในองค์กรออสเทนนิติกเนื่องจากความสามารถในการละลายของ VN ปริมาณไนโตรเจนเพิ่มขึ้น และหลังจากนั้น ระดับของความอิ่มตัวยิ่งยวดในองค์กรที่อุณหภูมิห้องจะเพิ่มขึ้น ในการอบชุบด้วยความร้อนครั้งต่อไปของรอยเชื่อม มีการตกตะกอนของ VN เล็กน้อย ซึ่งเพิ่มความเสถียรขององค์กรและปรับปรุงค่าความแข็งแรงถาวรของโซนที่ได้รับผลกระทบจากความร้อน ในทางกลับกัน เหล็ก T91 ยังมี A1 ในปริมาณเล็กน้อยด้วย ไนโตรเจนสามารถเกิดขึ้นได้พร้อมกับ A1N โดย A1N จะละลายลงในเมทริกซ์ในปริมาณมากที่อุณหภูมิมากกว่า 1,100 ℃ เท่านั้น จากนั้นจึงตกตะกอนใหม่อีกครั้งที่อุณหภูมิที่ต่ำกว่า ซึ่งสามารถให้ผลในการกระจายตัวที่แข็งแกร่งขึ้นได้ดีกว่า
2.1.3 เพิ่มโครเมียมเป็นหลักเพื่อปรับปรุงความต้านทานการเกิดออกซิเดชันของเหล็กทนความร้อน ความต้านทานการกัดกร่อน ปริมาณโครเมียมน้อยกว่า 5%, 600 ℃เริ่มออกซิไดซ์อย่างรุนแรง ในขณะที่ปริมาณโครเมียมสูงถึง 5% มีความต้านทานการเกิดออกซิเดชันที่ยอดเยี่ยม เหล็ก 12Cr1MoV ที่อุณหภูมิ 580 ℃ ต่อไปนี้มีความต้านทานการเกิดออกซิเดชันที่ดี ความลึกของการกัดกร่อน 0.05 มม. / ปี เมื่อประสิทธิภาพเริ่มลดลงที่ 600 ℃ ความลึกของการกัดกร่อน 0.13 มม. / ปี T91 ที่มีปริมาณโครเมียม 1 100 ℃ ก่อนที่จะละลายลงในเมทริกซ์จำนวนมาก และที่อุณหภูมิต่ำกว่าและการตกตะกอนซ้ำสามารถเล่นผลการกระจายเสียงที่แข็งแกร่ง ปริมาณโครเมียม /T91 เพิ่มขึ้นเป็นประมาณ 9% การใช้ความร้อนสามารถสูงถึง 650℃ มาตรการหลักคือการทำให้เมทริกซ์ละลายในโครเมียมมากขึ้น
2.1.4 วาเนเดียมและไนโอเบียมเป็นธาตุที่สำคัญในการสร้างคาร์ไบด์ เมื่อผสมคาร์บอนลงไปเพื่อสร้างคาร์ไบด์อัลลอยด์ที่มีความละเอียดและเสถียร ก็จะส่งผลให้เกิดการกระจายตัวที่แข็งแรง
2.1.5 การเติมโมลิบดีนัมจะช่วยปรับปรุงความแข็งแรงทางความร้อนของเหล็กและทำให้สารละลายของแข็งมีความแข็งแรงมากขึ้น
2.2 คุณสมบัติเชิงกล
แท่งเหล็ก T91 หลังจากการอบชุบด้วยความร้อนขั้นสุดท้ายเพื่อทำให้เป็นปกติ + การอบชุบที่อุณหภูมิสูง จะมีแรงดึงที่อุณหภูมิห้อง ≥ 585 MPa, แรงยืดหยุ่นที่อุณหภูมิห้อง ≥ 415 MPa, ความแข็ง ≤ 250 HB, การยืดตัว (ระยะห่าง 50 มม. ของชิ้นงานวงกลมมาตรฐาน) ≥ 20%, ค่าความเค้นที่อนุญาต [σ] 650 ℃ = 30 MPa
กระบวนการอบชุบด้วยความร้อน: อุณหภูมิการทำให้เป็นปกติอยู่ที่ 1,040 ℃ เวลาในการคงอยู่ไม่น้อยกว่า 10 นาที อุณหภูมิการอบชุบอยู่ที่ 730 ~ 780 ℃ เวลาในการคงอยู่ไม่น้อยกว่า 1 ชั่วโมง
2.3 ประสิทธิภาพการเชื่อม
ตามสูตรคาร์บอนเทียบเท่าที่แนะนำโดย International Welding Institute ค่าคาร์บอนเทียบเท่าของเหล็ก T91 คำนวณได้ที่ 2.43% และค่าความสามารถในการเชื่อม T91 ที่มองเห็นได้นั้นต่ำ
เหล็กไม่มีแนวโน้มที่จะเกิดการแตกร้าวจากความร้อนซ้ำ
2.3.1 ปัญหาการเชื่อม T91
2.3.1.1 การแตกร้าวของโครงสร้างที่แข็งตัวในโซนที่ได้รับผลกระทบจากความร้อน
ความเร็ววิกฤตในการทำความเย็นของ T91 ต่ำ ออสเทไนต์มีความเสถียรมาก และการทำความเย็นไม่เกิดขึ้นอย่างรวดเร็วในระหว่างการเปลี่ยนแปลงเพิร์ลไลต์มาตรฐาน จะต้องทำให้เย็นลงที่อุณหภูมิต่ำกว่า (ประมาณ 400 ℃) จึงจะเปลี่ยนเป็นมาร์เทนไซต์และการจัดระเบียบแบบหยาบได้
การเชื่อมที่ผลิตโดยบริเวณที่ได้รับผลกระทบจากความร้อนขององค์กรต่างๆ มีความหนาแน่น ค่าสัมประสิทธิ์การขยายตัว และรูปแบบโครงตาข่ายที่แตกต่างกันในกระบวนการให้ความร้อนและทำความเย็นจะมาพร้อมกับการขยายตัวและการหดตัวของปริมาตรที่แตกต่างกันอย่างหลีกเลี่ยงไม่ได้ ในทางกลับกัน เนื่องจากความร้อนในการเชื่อมมีลักษณะที่ไม่สม่ำเสมอและอุณหภูมิสูง ดังนั้นรอยเชื่อม T91 จึงมีความเครียดภายในมหาศาล รอยเชื่อมองค์กรมาร์เทนไซต์หยาบที่แข็งตัวซึ่งอยู่ในสถานะความเครียดที่ซับซ้อน ในเวลาเดียวกัน การแพร่กระจายของไฮโดรเจนในกระบวนการทำความเย็นรอยเชื่อมจากรอยเชื่อมไปยังบริเวณใกล้เคียงรอยต่อ ไฮโดรเจนที่มีส่วนทำให้มาร์เทนไซต์เปราะบาง การรวมกันของผลกระทบนี้ ทำให้สามารถผลิตรอยแตกร้าวเย็นในพื้นที่ที่ดับได้ง่าย
2.3.1.2 การเจริญเติบโตของเมล็ดพืชในเขตที่ได้รับผลกระทบจากความร้อน
วงจรความร้อนในการเชื่อมส่งผลกระทบอย่างมากต่อการเติบโตของเมล็ดพืชในโซนที่ได้รับผลกระทบจากความร้อนของรอยเชื่อม โดยเฉพาะอย่างยิ่งในโซนหลอมเหลวที่อยู่ติดกับอุณหภูมิความร้อนสูงสุด เมื่ออัตราการระบายความร้อนต่ำ โซนที่ได้รับผลกระทบจากความร้อนของรอยเชื่อมจะปรากฏโครงสร้างเฟอร์ไรต์และคาร์ไบด์ขนาดใหญ่ ทำให้พลาสติกของเหล็กลดลงอย่างมาก อัตราการระบายความร้อนมีความสำคัญเนื่องมาจากการผลิตโครงสร้างมาร์เทนไซต์ขนาดใหญ่ แต่พลาสติกของรอยเชื่อมก็จะลดลงด้วยเช่นกัน
2.3.1.3 การสร้างเลเยอร์อ่อนตัว
เหล็ก T91 ที่เชื่อมในสถานะที่ผ่านการอบชุบ บริเวณที่ได้รับผลกระทบจากความร้อนจะทำให้เกิดชั้นอ่อนตัวที่หลีกเลี่ยงไม่ได้ ซึ่งรุนแรงกว่าการอ่อนตัวของเหล็กทนความร้อนประเภทเพิร์ลไลต์ การอ่อนตัวจะเห็นได้ชัดยิ่งขึ้นเมื่อใช้ข้อกำหนดที่มีอัตราการให้ความร้อนและการทำความเย็นที่ช้ากว่า นอกจากนี้ ความกว้างของชั้นอ่อนตัวและระยะห่างจากแนวหลอมเหลวยังเกี่ยวข้องกับเงื่อนไขการให้ความร้อนและลักษณะเฉพาะของการเชื่อม การอุ่นล่วงหน้า และการอบชุบด้วยความร้อนหลังการเชื่อม
2.3.1.4 การแตกร้าวจากการกัดกร่อนของความเค้น
เหล็ก T91 ในการอบชุบด้วยความร้อนหลังการเชื่อมก่อนการทำให้เย็นลงโดยทั่วไปอุณหภูมิไม่ต่ำกว่า 100 ℃ หากการทำให้เย็นลงอยู่ที่อุณหภูมิห้องและสภาพแวดล้อมมีความชื้นค่อนข้างมาก ก็อาจเกิดการแตกร้าวจากการกัดกร่อนจากความเค้นได้ง่าย กฎระเบียบของเยอรมัน: ก่อนการอบชุบด้วยความร้อนหลังการเชื่อม จะต้องทำให้เย็นลงต่ำกว่า 150 ℃ ในกรณีของชิ้นงานที่หนากว่า รอยเชื่อมแบบร่อง และรูปทรงเรขาคณิตที่ไม่ดี อุณหภูมิการทำให้เย็นลงต้องไม่ต่ำกว่า 100 ℃ หากการทำให้เย็นลงที่อุณหภูมิห้องและความชื้นถูกห้ามอย่างเคร่งครัด มิฉะนั้น อาจเกิดการแตกร้าวจากการกัดกร่อนจากความเค้นได้ง่าย
2.3.2 กระบวนการเชื่อม
2.3.2.1 วิธีการเชื่อม: สามารถใช้การเชื่อมด้วยมือ การเชื่อมด้วยแก๊สป้องกันขั้วทังสเตน หรือการเชื่อมด้วยขั้วหลอมโลหะอัตโนมัติ
2.3.2.2 วัสดุเชื่อม: สามารถเลือกลวดเชื่อมหรือแท่งเชื่อม WE690 ได้
การเลือกวัสดุเชื่อม:
(1) การเชื่อมเหล็กชนิดเดียวกัน – หากสามารถใช้การเชื่อมด้วยมือเพื่อผลิตแท่งเชื่อมด้วยมือ CM-9Cb ได้ ก็สามารถใช้การเชื่อมด้วยแก๊สทังสเตนเพื่อผลิต TGS-9Cb ได้ และสามารถใช้การเชื่อมแบบขั้วหลอมโลหะอัตโนมัติเพื่อผลิตลวด MGS-9Cb ได้
(2) การเชื่อมเหล็กต่างชนิด เช่น การเชื่อมด้วยเหล็กกล้าไร้สนิมออสเทนนิติก โดยใช้วัสดุสิ้นเปลืองการเชื่อม ERNiCr-3
2.3.2.3 จุดกระบวนการเชื่อม:
(1) การเลือกอุณหภูมิในการอุ่นเครื่องก่อนการเชื่อม
เหล็ก T91 Ms point อยู่ที่ประมาณ 400 ℃ อุณหภูมิการอุ่นล่วงหน้าโดยทั่วไปจะเลือกที่ 200 ~ 250 ℃ อุณหภูมิการอุ่นล่วงหน้าไม่สามารถสูงเกินไป มิฉะนั้น อัตราการระบายความร้อนของข้อต่อจะลดลง ซึ่งอาจเกิดจากรอยเชื่อมที่ขอบเกรนของการตกตะกอนของคาร์ไบด์และการก่อตัวของการจัดระเบียบเฟอร์ไรต์ จึงลดความเหนียวต่อแรงกระแทกของรอยเชื่อมเหล็กที่อุณหภูมิห้องได้อย่างมาก เยอรมนีกำหนดอุณหภูมิการอุ่นล่วงหน้าไว้ที่ 180 ~ 250 ℃ USCE กำหนดอุณหภูมิการอุ่นล่วงหน้าไว้ที่ 120 ~ 205 ℃
(2) การเลือกอุณหภูมิของช่องเชื่อม/ชั้นเชื่อม
อุณหภูมิระหว่างชั้นไม่ควรต่ำกว่าขีดจำกัดล่างของอุณหภูมิการอุ่นล่วงหน้า อย่างไรก็ตาม เช่นเดียวกับการเลือกอุณหภูมิการอุ่นล่วงหน้า อุณหภูมิระหว่างชั้นไม่ควรสูงเกินไป อุณหภูมิระหว่างชั้นของการเชื่อม T91 โดยทั่วไปควบคุมไว้ที่ 200 ~ 300 ℃ กฎระเบียบของฝรั่งเศส: อุณหภูมิระหว่างชั้นไม่เกิน 300 ℃ กฎระเบียบของสหรัฐอเมริกา: อุณหภูมิระหว่างชั้นสามารถอยู่ระหว่าง 170 ~ 230 ℃
(3) การเลือกอุณหภูมิเริ่มต้นการอบชุบด้วยความร้อนหลังการเชื่อม
T91 ต้องใช้การระบายความร้อนหลังการเชื่อมให้ต่ำกว่าจุด Ms และคงไว้เป็นระยะเวลาหนึ่งก่อนการอบชุบ โดยอัตราการระบายความร้อนหลังการเชื่อมจะอยู่ที่ 80 ~ 100 ℃/ชม. หากไม่ได้หุ้มฉนวน โครงสร้างออสเทนนิติกของข้อต่ออาจไม่เปลี่ยนแปลงอย่างสมบูรณ์ การให้ความร้อนในการอบชุบจะส่งเสริมการตกตะกอนของคาร์ไบด์ตามขอบเกรนออสเทนนิติก ทำให้โครงสร้างเปราะบางมาก อย่างไรก็ตาม ไม่สามารถทำให้ T91 เย็นลงจนถึงอุณหภูมิห้องก่อนการอบชุบหลังจากการเชื่อมได้ เนื่องจากการแตกร้าวจากความเย็นเป็นอันตรายเมื่อรอยเชื่อมของ T91 ถูกทำให้เย็นลงจนถึงอุณหภูมิห้อง สำหรับ T91 อุณหภูมิเริ่มต้นการอบชุบด้วยความร้อนหลังการเชื่อมที่ดีที่สุดคือ 100 ~ 150 ℃ และคงไว้เป็นเวลาหนึ่งชั่วโมง จะช่วยให้มั่นใจได้ว่าโครงสร้างจะเปลี่ยนแปลงได้อย่างสมบูรณ์
(4) อุณหภูมิการอบชุบหลังการเชื่อม เวลาในการยึด และการเลือกอัตราการระบายความร้อนของการอบชุบ
อุณหภูมิการอบชุบ: แนวโน้มการแตกร้าวจากความเย็นของเหล็ก T91 มีความสำคัญมากกว่า และภายใต้เงื่อนไขบางอย่าง มีแนวโน้มที่จะเกิดการแตกร้าวในภายหลัง ดังนั้น รอยเชื่อมจะต้องอบชุบภายใน 24 ชั่วโมงหลังจากการเชื่อม สถานะหลังการเชื่อม T91 ของการจัดระเบียบของโครงระแนงมาร์เทนไซต์ หลังจากอบชุบแล้ว สามารถเปลี่ยนเป็นมาร์เทนไซต์อบชุบได้ ประสิทธิภาพจะดีกว่ามาร์เทนไซต์โครงระแนง ที่อุณหภูมิการอบชุบต่ำ เอฟเฟกต์การอบชุบไม่ชัดเจน โลหะเชื่อมเสื่อมสภาพและเปราะได้ง่าย อุณหภูมิการอบชุบสูงเกินไป (มากกว่าเส้น AC1) รอยเชื่อมอาจได้รับการออสเทนไนซ์อีกครั้ง และในกระบวนการทำความเย็นในภายหลังเพื่อดับอีกครั้ง ในเวลาเดียวกัน ตามที่อธิบายไว้ก่อนหน้านี้ในเอกสารนี้ การกำหนดอุณหภูมิการอบชุบควรพิจารณาอิทธิพลของชั้นการทำให้ข้อต่ออ่อนตัวด้วย โดยทั่วไป อุณหภูมิการอบชุบ T91 คือ 730 ~ 780 ℃
ระยะเวลาในการถือครอง: T91 ต้องใช้เวลาในการถือครองหลังจากการเชื่อมอย่างน้อยหนึ่งชั่วโมงเพื่อให้แน่ใจว่าโครงสร้างจะถูกเปลี่ยนเป็นมาร์เทนไซต์ที่ผ่านการอบชุบอย่างสมบูรณ์
อัตราการระบายความร้อน: เพื่อลดความเค้นตกค้างของรอยเชื่อมเหล็ก T91 อัตราการระบายความร้อนจะต้องน้อยกว่า 5 ℃ / นาที
โดยรวมแล้วกระบวนการเชื่อมเหล็ก T91 ในกระบวนการควบคุมอุณหภูมิสามารถแสดงได้อย่างสั้นๆ ในรูปด้านล่างนี้:
กระบวนการควบคุมอุณหภูมิในกระบวนการเชื่อมท่อเหล็ก T91
III. ความเข้าใจเกี่ยวกับ ASME SA213 T91
เหล็กกล้า 3.1 T91 มีหลักการของการผสมโลหะผสม โดยเฉพาะการเติมไนโอเบียม วาเนเดียม และธาตุอื่นๆ ในปริมาณเล็กน้อย ทำให้ความแข็งแรงที่อุณหภูมิสูงและความต้านทานต่อการเกิดออกซิเดชันดีขึ้นอย่างเห็นได้ชัดเมื่อเทียบกับเหล็กกล้า 12 Cr1MoV แต่ประสิทธิภาพในการเชื่อมกลับไม่ดี
3.2 เหล็ก T91 มีแนวโน้มที่จะแตกร้าวจากความเย็นในระหว่างการเชื่อม และจำเป็นต้องได้รับการอุ่นก่อนการเชื่อมที่อุณหภูมิ 200 ~ 250 ℃ โดยรักษาอุณหภูมิระหว่างชั้นที่ 200 ~ 300 ℃ ซึ่งสามารถป้องกันการแตกร้าวจากความเย็นได้อย่างมีประสิทธิภาพ
3.3 การอบชุบด้วยความร้อนหลังการเชื่อมเหล็ก T91 จะต้องทำให้เย็นลงที่อุณหภูมิ 100 ~ 150 ℃ หุ้มฉนวนเป็นเวลา 1 ชั่วโมง อุณหภูมิในการอุ่นและอบให้ร้อนถึง 730 ~ 780 ℃ เวลาในการหุ้มฉนวนไม่น้อยกว่า 1 ชั่วโมง และสุดท้าย ความเร็วในการทำความเย็นไม่เกิน 5 ℃ / นาที จนถึงอุณหภูมิห้อง
IV. กระบวนการผลิตตามมาตรฐาน ASME SA213 T91
กระบวนการผลิตของ SA213 T91 ต้องใช้หลายวิธี เช่น การหลอม การเจาะ และการรีด กระบวนการหลอมจะต้องควบคุมองค์ประกอบทางเคมีเพื่อให้แน่ใจว่าท่อเหล็กมีความทนทานต่อการกัดกร่อนที่ยอดเยี่ยม กระบวนการเจาะและการรีดต้องควบคุมอุณหภูมิและแรงดันที่แม่นยำเพื่อให้ได้คุณสมบัติทางกลและความแม่นยำของขนาดที่ต้องการ นอกจากนี้ ท่อเหล็กยังต้องได้รับการอบชุบด้วยความร้อนเพื่อขจัดความเครียดภายในและปรับปรุงความทนทานต่อการกัดกร่อน
V. การประยุกต์ใช้ ASME SA213 T91
ใบรับรอง ASME SA213 T91 เป็นเหล็กทนความร้อนโครเมียมสูง ใช้ในการผลิตเครื่องทำความร้อนแบบซุปเปอร์ฮีตเตอร์และรีฮีตเตอร์ที่อุณหภูมิสูง และชิ้นส่วนอื่นๆ ที่มีแรงดันของหม้อไอน้ำโรงไฟฟ้าแบบต่ำกว่าจุดวิกฤตและเหนือจุดวิกฤตที่มีอุณหภูมิผนังโลหะไม่เกิน 625°C และยังสามารถใช้เป็นชิ้นส่วนที่มีแรงดันอุณหภูมิสูงของภาชนะรับแรงดันและโรงไฟฟ้านิวเคลียร์ได้อีกด้วย SA213 T91 มีความต้านทานการคืบคลานได้ดีเยี่ยม และสามารถรักษาขนาดและรูปร่างให้คงที่ได้ที่อุณหภูมิสูงและภายใต้ภาระงานระยะยาว การใช้งานหลัก ได้แก่ หม้อไอน้ำ ซูเปอร์ฮีตเตอร์ เครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน และอุปกรณ์อื่นๆ ในอุตสาหกรรมพลังงาน เคมี และปิโตรเลียม โดยมีการใช้กันอย่างแพร่หลายในผนังระบายความร้อนด้วยน้ำของหม้อไอน้ำแรงดันสูง ท่ออีโคโนไมเซอร์ ซูเปอร์ฮีตเตอร์ รีฮีตเตอร์ และท่อของอุตสาหกรรมปิโตรเคมี
