ASME BPVC avsnitt II del A

ASME BPVC Avsnitt II Del A: Specifikationer för järnmaterial

/i /av

Introduktion

ASME BPVC avsnitt II del A: Järnmaterialspecifikationer är en del av ASME Boiler and Pressure Vessel Code (BPVC) som täcker specifikationer för järnhaltiga material (främst järn) används vid konstruktion av pannor, tryckkärl och annan tryckhållande utrustning. Detta avsnitt behandlar specifikt kraven för stål och järnmaterial, inklusive kolstål, legerat stål och rostfritt stål.

Relaterade materialspecifikationer för rör och plattor

Rör:

SA-178/SA-178M – El-motstånd-svetsade kolstål och kol-mangan stålpanna och överhettarrör
SA-179/SA-179M – Sömlösa kalldragna värmeväxlare och kondensorrör med lågt kolstål
SA-192/SA-192M – Sömlösa pannrör i kolstål för högtrycksservice
SA-209/SA-209M – Sömlös kol-molybdenlegering-stålpanna och överhettarrör
SA-210/SA-210M – Sömlösa medelkolstålpanna och överhettarrör
SA-213/SA-213M – Sömlösa ferritiska och austenitiska legerade stålpanna, överhettare och värmeväxlarrör
SA-214/SA-214M – El-motstånd-svetsade kolstål värmeväxlare och kondensorrör
SA-249/SA-249M – Svetsad austenitisk stålpanna, överhettare, värmeväxlare och kondensorrör
SA-250/SA-250M – El-motstånd-svetsad ferritisk legering-stålpanna och överhettarrör
SA-268/SA-268M – Sömlösa och svetsade ferritiska och martensitiska rostfria rör för allmän service
SA-334/SA-334M – Sömlösa och svetsade rör av kol och legerat stål för lågtemperaturservice
SA-335/SA-335M – Sömlöst ferritiskt legerat stålrör för högtemperaturservice
SA-423/SA-423M – Sömlösa och elektriskt svetsade låglegerade stålrör
SA-450/SA-450M – Allmänna krav för kol- och låglegerade stålrör
SA-556/SA-556M – Sömlösa kalldragna matarvattenvärmare i kolstål
SA-557/SA-557M – El-motstånd-svetsade kolstål matarvatten värmerör
SA-688/SA-688M – Sömlösa och svetsade austenitiska matarvattenvärmarrör i rostfritt stål
SA-789/SA-789M – Sömlösa och svetsade ferritiska/austenitiska rör av rostfritt stål för allmän service
SA-790/SA-790M – Sömlöst och svetsat ferritiskt/austenitiskt rostfritt stålrör
SA-803/SA-803M – Sömlösa och svetsade ferritiska rostfria matarvattenvärmarrör
SA-813/SA-813M – Enkel- eller dubbelsvetsat austenitiskt rostfritt stålrör
SA-814/SA-814M – Kallbearbetat svetsat austenitiskt rostfritt stålrör

ASME BPVC

ASME BPVC

Tallrikar:

SA-203/SA-203M – Tryckkärlsplattor, legerat stål, nickel
SA-204/SA-204M – Tryckkärlsplattor, legerat stål, molybden
SA-285/SA-285M – Tryckkärlsplattor, kolstål, låg- och medeldraghållfasthet
SA-299/SA-299M – Tryckkärlsplattor, kolstål, mangan-kisel
SA-302/SA-302M – Tryckkärlsplattor, legerat stål, mangan-molybden och mangan-molybden-nickel
SA-353/SA-353M – Tryckkärlsplattor, legerat stål, dubbelnormaliserat och härdat 9% nickel
SA-387/SA-387M – Tryckkärlsplattor, legerat stål, krom-molybden
SA-516/SA-516M – Tryckkärlsplattor, kolstål, för måttlig och lägre temperaturservice
SA-517/SA-517M – Tryckkärlsplattor, legerat stål, höghållfast, kyld och härdad
SA-533/SA-533M – Tryckkärlsplattor, legerat stål, härdat och härdat, mangan-molybden och mangan-molybden-nickel
SA-537/SA-537M – Tryckkärlsplattor, värmebehandlade, kol-mangan-kiselstål
SA-542/SA-542M – Tryckkärlsplattor, legerat stål, kylda och härdade, krom-molybden och krom-molybden-vanadium
SA-543/SA-543M – Tryckkärlsplattor, legerat stål, härdat och härdat, nickel-krom-molybden
SA-553/SA-553M – Tryckkärlsplattor, legerat stål, härdat och härdat 7, 8 och 9% nickel
SA-612/SA-612M – Tryckkärlsplattor, kolstål, hög hållfasthet, för måttlig och lägre temperaturservice
SA-662/SA-662M – Tryckkärlsplattor, kol-mangan-kiselstål, för måttlig och lägre temperaturservice
SA-841/SA-841M – Tryckkärlsplattor, tillverkade av termomekanisk styrprocess (TMCP)

Slutsats

Sammanfattningsvis är ASME BPVC Sektion II Del A: Järnmaterialspecifikationer en kritisk resurs för att säkerställa säkerheten, tillförlitligheten och kvaliteten hos järnhaltiga material som används för att konstruera pannor, tryckkärl och annan tryckhållande utrustning. Genom att tillhandahålla omfattande specifikationer för de mekaniska och kemiska egenskaperna hos material som kolstål, legerat stål och rostfria stål, säkerställer detta avsnitt att material uppfyller de rigorösa standarder som krävs för högtrycks- och högtemperaturapplikationer. Dess detaljerade vägledning om produktformulär, testprocedurer och överensstämmelse med industristandarder gör den oumbärlig för ingenjörer, tillverkare och inspektörer som är involverade i design och konstruktion av tryckbärande anordningar. Som sådan är ASME BPVC Sektion II, del A avgörande för petrokemiska, kärnkrafts- och kraftproduktionsindustrier, där tryckkärl och pannor måste fungera säkert och effektivt under stränga mekaniska påfrestningar.

Härdande SAE4140 sömlöst stålrör

Analys av orsakerna till ringformade sprickor i släckt SAE 4140 sömlöst stålrör

/i /av

Orsaken till den ringformade sprickan vid röränden av SAE 4140 sömlösa stålrör studerades genom kemisk sammansättningsundersökning, hårdhetstest, metallografisk observation, svepelektronmikroskop och energispektrumanalys. Resultaten visar att den ringformade sprickan i SAE 4140 sömlösa stålrör är en härdande spricka, som vanligtvis förekommer i rörets ände. Anledningen till den härdande sprickan är de olika kylhastigheterna mellan inner- och ytterväggarna, och ytterväggens kylhastighet är mycket högre än den för innerväggen, vilket resulterar i sprickbildningsfel orsakat av spänningskoncentration nära innerväggens position. Den ringformade sprickan kan elimineras genom att öka kylningshastigheten för stålrörets innervägg under härdning, förbättra enhetligheten i kylhastigheten mellan inner- och ytterväggen och kontrollera att temperaturen efter härdning ligger inom 150 ~ 200 ℃ för att minska släckningsspänningen genom självhärdning.

SAE 4140 är ett CrMo låglegerat konstruktionsstål, är den amerikanska standardkvaliteten ASTM A519, i den nationella standarden 42CrMo baserat på ökningen av Mn-halten; därför har SAE 4140-härdbarheten förbättrats ytterligare. SAE 4140 sömlösa stålrör, istället för fast smide, kan rullande ämnesproduktion av olika typer av ihåliga axlar, cylindrar, hylsor och andra delar avsevärt förbättra produktionseffektiviteten och spara stål; SAE 4140 stålrör används i stor utsträckning i olje- och gasfältsgruvor för skruvborrningsverktyg och annan borrutrustning. SAE 4140 sömlösa stålrörshärdningsbehandling kan uppfylla kraven för olika stålstyrkor och seghetsmatchning genom att optimera värmebehandlingsprocessen. Ändå visar sig det ofta påverka produktleveransdefekter i produktionsprocessen. Denna artikel fokuserar huvudsakligen på SAE 4140 stålrör i härdningsprocessen i mitten av väggtjockleken på änden av röret, producerar en ringformad sprickdefektanalys och lägger fram förbättringsåtgärder.

1. Testmaterial och metoder

Ett företag tog fram specifikationer för ∅ 139,7 × 31,75 mm SAE 4140 sömlösa stålrör av stål, produktionsprocessen för ämnesuppvärmning → piercing → valsning → dimensionering → härdning (850 ℃ blötläggningstid på 70 min släckning + rör som roterar utanför vattenduschen +735 ℃ blötläggningstid på 2 timmars härdning) → Feldetektering och inspektion. Efter anlöpningsbehandlingen visade feldetekteringsinspektionen att det fanns en ringformig spricka i mitten av väggtjockleken vid röränden, som visas i fig. 1; den ringformiga sprickan uppträdde på cirka 21~24 mm från utsidan, cirklade runt rörets omkrets och var delvis diskontinuerlig, medan ingen sådan defekt hittades i rörkroppen.

Fig.1 Den ringformade sprickan vid röränden

Fig.1 Den ringformade sprickan vid röränden

Ta satsen av stålrörshärdningsprover för härdningsanalys och observation av härdningsorganisation, och spektralanalys av stålrörets sammansättning, samtidigt i de härdade stålrörssprickorna för att ta högeffektprover för att observera sprickmikromorfologin , kornstorleksnivå, och i svepelektronmikroskopet med en spektrometer för sprickorna i den inre sammansättningen av mikroområdesanalysen.

2. Testresultat

2.1 Kemisk sammansättning

Tabell 1 visar resultaten av spektralanalys av den kemiska sammansättningen, och sammansättningen av elementen är i enlighet med kraven i ASTM A519-standarden.

Tabell 1 Analysresultat för kemisk sammansättning (massfraktion, %)

Element C Si Mn P S Cr Mo Cu Ni
Innehåll 0.39 0.20 0.82 0.01 0.005 0.94 0.18 0.05 0.02
ASTM A519-krav 0.38-0.43 0.15-0.35 0.75-1.00 ≤ 0,04 ≤ 0,04 0.8-1.1 0.15-0.25 ≤ 0,35 ≤ 0,25

2.2 Test av rörhärdbarhet

På de härdade proverna av testet för härdningshårdhet för total väggtjocklek, kan resultatet av den totala väggtjocklekens hårdhet, som visas i figur 2, ses i figur 2, i 21 ~ 24 mm från utsidan av härdningshårdheten började sjunka avsevärt, och från utsidan av 21 ~ 24 mm är högtemperaturhärdningen av röret som finns i området för ringsprickan, området under och över väggtjockleken av hårdheten för den extrema skillnaden mellan placeringen av väggtjockleken av regionen nådde 5 (HRC) eller så. Hårdhetsskillnaden mellan detta områdes nedre och övre väggtjocklek är cirka 5 (HRC). Den metallografiska organisationen i det släckta tillståndet visas i fig. 3. Från den metallografiska organisationen i fig. 3; det kan ses att organisationen i det yttre området av röret är en liten mängd ferrit + martensit, medan organisationen nära den inre ytan inte är släckt, med en liten mängd ferrit och bainit, vilket leder till den låga härdningshårdheten från rörets yttre yta till rörets inre yta på ett avstånd av 21 mm. Den höga graden av konsistens av ringsprickor i rörväggen och läget för extrema skillnader i härdningshårdhet tyder på att ringsprickor sannolikt kommer att uppstå under härdningsprocessen. Den höga överensstämmelsen mellan ringsprickornas placering och den sämre härdningshårdheten indikerar att ringsprickorna kan ha uppstått under härdningsprocessen.

Fig.2 Värdet för härdningshårdhet i full väggtjocklek

Fig.2 Värdet för härdningshårdhet i full väggtjocklek

Fig.3 Härdkonstruktion av stålrör

Fig.3 Härdkonstruktion av stålrör

2.3 De metallografiska resultaten av stålröret visas i Fig. 4 respektive Fig. 5.

Stålrörets matrisorganisation är härdad austenit + en liten mängd ferrit + en liten mängd bainit, med en kornstorlek på 8, vilket är en medelhärdad organisation; sprickorna sträcker sig längs den längsgående riktningen, som hör till den kristallina sprickningen, och de två sidorna av sprickorna har de typiska egenskaperna att gripa; det finns fenomenet avkolning på båda sidor, och högtemperatur grå oxidskikt kan observeras på ytan av sprickorna. Det finns avkolning på båda sidor, och ett högtemperatur-grå oxidskikt kan observeras på sprickytan, och inga icke-metalliska inneslutningar kan ses i närheten av sprickan.

Fig.4 Observationer av sprickmorfologi

Fig.4 Observationer av sprickmorfologi

Fig. 5 Mikrostruktur av crack

Fig. 5 Mikrostruktur av crack

2.4 Spricksprickmorfologi och energispektrumanalysresultat

Efter att sprickan har öppnats observeras sprickans mikromorfologi under svepelektronmikroskopet, som visas i fig. 6, som visar att sprickan har utsatts för höga temperaturer och att högtemperaturoxidation har inträffat på ytan. Sprickan är huvudsakligen längs kristallbrottet, med kornstorleken från 20 till 30 μm, och inga grova korn och onormala organisatoriska defekter hittas; energispektrumanalysen visar att frakturens yta huvudsakligen består av järn och dess oxider, och inga onormala främmande grundämnen ses. Spektralanalys visar att sprickytan i första hand är järn och dess oxider, utan onormalt främmande element.

Fig. 6 Sprickmorfologi för sprickor

Fig. 6 Sprickmorfologi för sprickor

3 Analys och diskussion

3.1 Analys av sprickdefekter

Ur sprickmikromorfologisk synvinkel är spricköppningen rak; svansen är böjd och skarp; sprickförlängningsbanan visar egenskaperna för sprickbildning längs kristallen, och de två sidorna av sprickan har typiska ingreppsegenskaper, vilket är de vanliga egenskaperna för att släcka sprickor. Ändå fann den metallografiska undersökningen att det finns avkolningsfenomen på båda sidor av sprickan, vilket inte är i linje med egenskaperna hos de traditionella härdsprickorna, med hänsyn till det faktum att stålrörets härdningstemperatur är 735 ℃, och Ac1 är 738 ℃ i SAE 4140, vilket inte är i linje med de konventionella egenskaperna för att släcka sprickor. Med tanke på att anlöpningstemperaturen som används för röret är 735 °C och Ac1 i SAE 4140 är 738 °C, som ligger mycket nära varandra, antas det att avkolningen på båda sidor av sprickan är relaterad till hög- temperaturhärdning under anlöpningen (735 °C) och är inte en spricka som fanns redan innan värmebehandlingen av röret.

3.2 Sprickorsaker

Orsakerna till släckningssprickor är i allmänhet relaterade till släckningsvärmetemperaturen, släckningshastigheten, metallurgiska defekter och släckningspåkänningar. Från resultaten av sammansättningsanalys, uppfyller rörets kemiska sammansättning kraven för SAE 4140 stålkvalitet i ASTM A519 standard, och inga överskridande element hittades; inga icke-metalliska inneslutningar hittades nära sprickorna, och energispektrumanalysen vid sprickbrottet visade att de grå oxidationsprodukterna i sprickorna var Fe och dess oxider, och inga onormala främmande element sågs, så det kan uteslutas att metallurgiska defekter orsakade de ringformiga sprickorna; rörets kornstorleksgrad var Grade 8, och kornstorleksgraden var Grade 7, och kornstorleken var Grade 8, och kornstorleken var Grade 8. Kornstorleksnivån på röret är 8; kornet är raffinerat och inte grovt, vilket tyder på att släckningssprickan inte har något att göra med släckningsvärmetemperaturen.

Bildandet av härdsprickor är nära relaterat till härdspänningarna, uppdelade i termiska och organisatoriska påkänningar. Termisk stress beror på stålrörets kylning; ytskiktet och hjärtat av stålrörets kylningshastighet är inte konsekventa, vilket resulterar i ojämn sammandragning av materialet och inre spänningar; resultatet är att stålrörets ytskikt utsätts för tryckspänningar och hjärtat av dragpåkänningarna; vävnadsspänningar är släckningen av stålrörsorganisationen till martensittransformationen, tillsammans med expansionen av volymen av inkonsekvens i genereringen av de inre spänningarna, organisationen av spänningar som genereras av resultatet är ytskiktet av dragspänningar, centrum av dragspänningarna. Dessa två typer av spänningar i stålröret finns i samma del, men riktningsrollen är den motsatta; den kombinerade effekten av resultatet är att en av de två spänningarnas dominerande faktor, termisk spänningsdominerande roll är resultatet av arbetsstyckets hjärtdrag, yttryck; vävnad stress dominerande roll är resultatet av arbetsstycket hjärtat dragtryck ytdrag.

SAE 4140 stålrörshärdning med hjälp av roterande yttre duschkylning, kylhastigheten på den yttre ytan är mycket större än den inre ytan, den yttre metallen på stålröret är helt härdad, medan den inre metallen inte är helt kyld för att producera en del av ferrit- och bainitorganisation, den inre metallen på grund av den inre metallen kan inte helt omvandlas till martensitisk organisation, stålrörets inre metall utsätts oundvikligen för den dragspänning som genereras av expansionen av martensitens yttervägg, och vid samtidigt, på grund av de olika typerna av organisation, är dess specifika volym olika mellan den inre och yttre metallen. Samtidigt, på grund av de olika typerna av organisation, är den speciella volymen av metallens inre och yttre skikt olika , och krympningshastigheten inte är densamma under kylning, kommer dragspänningar också att genereras i gränssnittet mellan de två typerna av organisation, och fördelningen av spänningen domineras av de termiska spänningarna och dragspänningen som genereras i gränssnittet mellan de två typerna av organisation inuti röret är störst, vilket resulterar i att ringen släcker sprickor som uppstår i området för rörets väggtjocklek nära den inre ytan (21~24 mm bort från den yttre ytan); dessutom är änden av stålröret en geometrikänslig del av hela röret, benägen att generera spänningar. Dessutom är rörets ände en geometriskt känslig del av hela röret, som är utsatt för spänningskoncentration. Denna ringspricka uppstår vanligtvis endast i änden av röret, och sådana sprickor har inte hittats i rörkroppen.

Sammanfattningsvis orsakas härdade SAE 4140 tjockväggiga stålrör ringformade sprickor av ojämn kylning av inner- och ytterväggarna; kylhastigheten för ytterväggen är mycket högre än den för innerväggen; produktion av SAE 4140 tjockväggigt stålrör för att ändra den befintliga kylmetoden, kan inte användas endast utanför kylningsprocessen, behovet av att stärka kylningen av stålrörets innervägg, för att förbättra enhetligheten i kylningshastigheten av de inre och yttre väggarna på det tjockväggiga stålröret för att minska spänningskoncentrationen, vilket eliminerar ringsprickorna. Ringsprickor.

3.3 Förbättringsåtgärder

För att undvika härdningssprickor, i härdningsprocessdesignen, är alla förhållanden som bidrar till utvecklingen av härdningsdragspänningar faktorer för bildandet av sprickor, inklusive uppvärmningstemperaturen, kylprocessen och utloppstemperaturen. Förbättrade processåtgärder som föreslås inkluderar: härdningstemperatur på 830-850 ℃; användningen av ett inre munstycke matchat med rörets mittlinje, kontroll av lämpligt inre sprayflöde, förbättring av kylhastigheten för det inre hålet för att säkerställa att kylhastigheten för de inre och yttre väggarna av tjockväggiga stålrörs kylhastighet enhetlighet; kontroll av efterhärdningstemperaturen på 150-200 ℃, användningen av stålrörets resttemperatur av självhärdning, minska härdningsspänningarna i stålröret.

Användningen av förbättrad teknik ger ∅158,75 × 34,93 mm, ∅139,7 × 31,75 mm, ∅254 × 38,1 mm, ∅224 × 26 mm, och så vidare, enligt dussintals stålrörsspecifikationer. Efter ultraljudsfelinspektion är produkterna kvalificerade, utan ringsläckande sprickor.

4. Slutsats

(1) Enligt de makroskopiska och mikroskopiska egenskaperna hos rörsprickor, tillhör de ringformade sprickorna vid rörändarna på SAE 4140 stålrör sprickbildningsfelet som orsakas av härdspänning, som vanligtvis uppstår vid rörändarna.

(2) Släckta SAE 4140 tjockväggiga stålrör ringformade sprickor orsakas av ojämn kylning av inner- och ytterväggarna. Ytterväggens kylhastighet är mycket högre än innerväggens. För att förbättra enhetligheten i kylningshastigheten för de inre och yttre väggarna av det tjockväggiga stålröret, måste produktionen av SAE 4140 tjockväggiga stålrör förstärka kylningen av innerväggen.

ASME SA213 T91 sömlöst stålrör

ASME SA213 T91: Hur mycket vet du?

/i /av

Bakgrund & Introduktion

ASME SA213 T91, stålnumret i ASME SA213/SA213M standard, tillhör det förbättrade 9Cr-1Mo-stålet, som utvecklades från 1970-talet till 1980-talet av US Rubber Ridge National Laboratory och Metallurgical Materials Laboratory i US Combustion Engineering Corporation i samarbete. Utvecklat baserat på det tidigare 9Cr-1Mo-stålet, som används inom kärnkraft (kan även användas inom andra områden) högtemperaturtrycksatta delar, är den tredje generationen av varmhållfasta stålprodukter; dess huvudsakliga funktion är att minska kolhalten, i begränsningen av de övre och nedre gränserna för kolhalten, och strängare kontroll av innehållet av kvarvarande element, såsom P och S, samtidigt, lägga till ett spår av 0,030-0,070% av N, och spår av de solida karbidbildande elementen 0,18-0,25% av V och 0,06-0,10% av Nb, för att förfina kornkraven och därigenom förbättra den plastiska segheten och svetsbarheten hos stål, förbättra stålets stabilitet av stål vid höga temperaturer, efter denna multi-kompositförstärkning, bildandet av en ny typ av martensitisk högkrom värmebeständigt legerat stål.

ASME SA213 T91, som vanligtvis producerar produkter för rör med liten diameter, används främst i pannor, överhettare och värmeväxlare.

Internationella motsvarande kvaliteter av T91 stål

Land

 USA Tyskland Japan Frankrike Kina
Motsvarande stålkvalitet SA-213 T91 X10CrMoVNNb91 HCM95 TUZ10CDVNb0901 10Cr9Mo1VNbN

Vi kommer att känna igen detta stål från flera aspekter här.

I. Kemisk sammansättning av ASME SA213 T91

Element C Mn P S Si Cr Mo Ni V Obs N Al
Innehåll 0.07-0.14 0.30-0.60 ≤0,020 ≤0,010 0.20-0.50 8.00-9.50 0.85-1.05 ≤0,40 0.18-0.25 0.06-0.10 0.030-0.070 ≤0,020

II. Prestandaanalys

2.1 Legeringselementens roll för materialegenskaperna: T91 stållegeringselement spelar en solid lösningsförstärkande och diffusionsförstärkande roll och förbättrar stålets oxidations- och korrosionsbeständighet, analyserat uttryckligen enligt följande.
2.1.1 Kol är den mest uppenbara solida lösningsförstärkande effekten av stålelement; med ökningen av kolhalten, den kortsiktiga hållfastheten hos stål, plasticitet och seghet minskar, T91 sådant stål, kommer ökningen av kolhalten att accelerera hastigheten för karbidsfäroidisering och aggregationshastighet, påskynda omfördelningen av legeringselement, vilket minskar stålets svetsbarhet, korrosionsbeständighet och oxidationsbeständighet, så värmebeständigt stål vill generellt minska mängden kolinnehåll. Ändå kommer stålets hållfasthet att minska om kolhalten är för låg. T91-stål, jämfört med 12Cr1MoV-stål, har en reducerad kolhalt på 20%, vilket är ett noggrant övervägande av inverkan av ovanstående faktorer.
2.1.2 T91-stål innehåller spår av kväve; kvävets roll återspeglas i två aspekter. Å ena sidan, rollen av fast lösning förstärkning, kväve vid rumstemperatur i stålets löslighet är minimal, T91 stålsvetsad värmepåverkad zon i processen för svetsuppvärmning och eftersvetsvärmebehandling, kommer det att finnas en följd av fasta lösning och utfällningsprocess av VN: Svetsvärme-värmepåverkad zon har bildats inom den austenitiska organisationen på grund av lösligheten av VN, kvävehalten ökar, och efter det ökar graden av övermättnad i organisationen av rumstemperaturen i efterföljande värmebehandling av svetsen finns det lätt VN-utfällning, vilket ökar stabiliteten i organisationen och förbättrar värdet av den varaktiga styrkan i den värmepåverkade zonen. Å andra sidan innehåller T91-stål också en liten mängd A1; Kväve kan bildas med sin A1N, A1N i mer än 1 100 ℃ endast ett stort antal lösta i matrisen, och sedan återutfällas vid lägre temperaturer, vilket kan spela en bättre diffusionsförstärkande effekt.
2.1.3 tillsätt krom främst för att förbättra oxidationsbeständigheten hos värmebeständigt stål, korrosionsbeständighet, krominnehåll på mindre än 5%, 600 ℃ började oxidera våldsamt, medan mängden krominnehåll upp till 5% har en utmärkt oxidationsbeständighet. 12Cr1MoV stål i följande 580 ℃ har en god oxidationsbeständighet, korrosionsdjupet på 0,05 mm/a, 600 ℃ när prestandan började försämras, korrosionsdjupet på 0,13 mm/a. T91 innehållande krom innehåll av 1 100 ℃ innan ett stort antal upplöst i matrisen, och vid lägre temperaturer och återutfällning kan spela en ljuddiffusion stärkande effekt. /T91 kromhalten ökade till ca 9%, användningen av temperaturen kan nå 650 ℃, den primära åtgärden är att göra matrisen löst i mer krom.
2.1.4 vanadin och niob är viktiga karbidbildande grundämnen. När den tillsätts för att bilda en fin och stabil legeringskarbid med kol, finns en solid diffusionsförstärkande effekt.
2.1.5 Tillsats av molybden förbättrar främst stålets termiska hållfasthet och stärker fasta lösningar.

2.2 Mekaniska egenskaper

T91 ämne, efter den slutliga värmebehandlingen för normalisering + högtemperaturhärdning, har en draghållfasthet vid rumstemperatur ≥ 585 MPa, rumstemperatur sträckgräns ≥ 415 MPa, hårdhet ≤ 250 HB, förlängning (50 mm avstånd från det cirkulära standardprovet) ≥ 20%, det tillåtna spänningsvärdet [σ] 650 ℃ = 30 MPa.

Värmebehandlingsprocess: normaliseringstemperatur på 1040 ℃, hålltid på inte mindre än 10 minuter, anlöpningstemperatur på 730 ~ 780 ℃, hålltid på minst en timme.

2.3 Svetsprestanda

I enlighet med International Welding Institutes rekommenderade kolekvivalentformel beräknas T91-stålkolekvivalenten till 2,43%, och den synliga T91-svetsbarheten är dålig.
Stålet tenderar inte att återupphettas Sprickbildning.

2.3.1 Problem med T91-svetsning

2.3.1.1 Sprickbildning av härdad organisation i den värmepåverkade zonen
T91 kylningskritiska hastighet är låg, austenit är mycket stabil och kylning sker inte snabbt under standard perlitomvandling. Den måste kylas till en lägre temperatur (ca 400 ℃) för att omvandlas till martensit och grov organisation.
Svetsning som produceras av den värmepåverkade zonen i de olika organisationerna har olika densiteter, expansionskoefficienter, och olika gitterformer i uppvärmnings- och kylprocessen kommer oundvikligen att åtföljas av olika volymexpansion och sammandragning; å andra sidan, på grund av svetsningen har uppvärmningen ojämna och höga temperaturegenskaper, så T91-svetsfogarna är enorma inre spänningar. Härdade grova martensitorganisationsfogar som är i ett komplext stresstillstånd, samtidigt svetskylningsprocessen vätediffusion från svetsen till området nära sömmen, närvaron av väte har bidragit till martensitförsprödningen, denna kombination av effekter, det är lätt att producera kalla sprickor i det släckta området.

2.3.1.2 Värmepåverkad zon korntillväxt
Svetstermisk cykling påverkar avsevärt korntillväxten i den värmepåverkade zonen av svetsfogar, särskilt i smältzonen omedelbart intill den maximala uppvärmningstemperaturen. När kylningshastigheten är liten, kommer den svetsade värmepåverkade zonen att uppträda som grov massiv ferrit- och karbidorganisation så att stålets plasticitet minskar avsevärt; kylningshastigheten är betydande på grund av produktionen av grov martensitorganisation, men även plasticiteten hos svetsfogar kommer att minska.

2.3.1.3 Generering av uppmjukat lager
T91-stål svetsat i härdat tillstånd, den värmepåverkade zonen producerar ett oundvikligt mjukgörande skikt, som är svårare än uppmjukningen av värmebeständigt perlitstål. Mjukning är mer anmärkningsvärt när man använder specifikationer med långsammare uppvärmnings- och nedkylningshastigheter. Dessutom är bredden på det uppmjukade skiktet och dess avstånd från smältlinjen relaterade till uppvärmningsförhållandena och egenskaperna för svetsning, förvärmning och värmebehandling efter svetsning.

2.3.1.4 Spänningskorrosionssprickor
T91 stål i eftersvets värmebehandling innan kylningstemperaturen är i allmänhet inte mindre än 100 ℃. Om kylningen är i rumstemperatur och omgivningen är relativt fuktig är det lätt att spricka vid spänningskorrosion. Tyska bestämmelser: Före eftersvetsvärmebehandlingen måste den kylas till under 150 ℃. Vid tjockare arbetsstycken, kälsvetsar och dålig geometri är kyltemperaturen inte mindre än 100 ℃. Om kylning vid rumstemperatur och luftfuktighet är strängt förbjuden, annars är det lätt att producera spänningskorrosionssprickor.

2.3.2 Svetsprocess

2.3.2.1 Svetsmetod: Manuell svetsning, volframpolgasskyddad eller smältpolsautomatisk svetsning kan användas.
2.3.2.2 Svetsmaterial: kan välja WE690 svetstråd eller svetsstav.

Val av svetsmaterial:
(1) Svetsning av samma typ av stål – om manuell svetsning kan användas för att göra CM-9Cb manuell svetsstav, kan volframgasskyddad svetsning användas för att göra TGS-9Cb, kan smältstångsautomatisk svetsning användas för att göra MGS- 9Cb tråd;
(2) olik stålsvetsning – såsom svetsning med austenitiskt rostfritt stål tillgängliga ERNiCr-3 svetstillsatsmaterial.

2.3.2.3 Svetsprocesspunkter:
(1) valet av förvärmningstemperatur före svetsning
T91 stål Ms punkt är cirka 400 ℃; förvärmningstemperaturen väljs vanligtvis till 200 ~ 250 ℃. Förvärmningstemperaturen får inte vara för hög. I annat fall reduceras fogkylningshastigheten, vilket kan orsakas i svetsfogarna vid korngränserna för karbidutfällning och bildandet av ferritorganisation, vilket avsevärt minskar slagsegheten hos de stålsvetsade fogarna vid rumstemperatur. Tyskland ger en förvärmningstemperatur på 180 ~ 250 ℃; USCE ger en förvärmningstemperatur på 120 ~ 205 ℃.

(2) valet av svetskanal / mellanskiktstemperatur
Mellanskiktstemperaturen får inte vara lägre än den nedre gränsen för förvärmningstemperaturen. Ändå, som med valet av förvärmningstemperatur, får mellanskiktstemperaturen inte vara för hög. T91-svetsmellanskiktstemperaturen styrs i allmänhet till 200 ~ 300 ℃. Franska bestämmelser: mellanskiktstemperaturen överstiger inte 300 ℃. USA:s regler: mellanskiktstemperaturen kan placeras mellan 170 ~ 230 ℃.

(3) valet av eftersvets värmebehandling starttemperatur
T91 kräver eftersvetskylning till under Ms-punkten och hålls under en viss period före anlöpningsbehandling, med en eftersvetskylningshastighet på 80 ~ 100 ℃/h. Om den inte är isolerad kan den gemensamma austenitiska organisationen inte omvandlas helt; anlöpande uppvärmning kommer att främja karbidutfällning längs de austenitiska korngränserna, vilket gör organisationen mycket spröd. T91 kan dock inte kylas till rumstemperatur före anlöpning efter svetsning eftersom kall sprickbildning är farlig när dess svetsfogar kyls till rumstemperatur. För T91 kan den bästa eftersvetsvärmebehandlingens starttemperatur på 100 ~ 150 ℃ och hålla i en timme säkerställa fullständig organisationsomvandling.

(4) värmebehandling efter svets anlöpningstemperatur, hålltid, val av anlöpning av kylhastighet
Härdningstemperatur: T91-stål kallsprickningstendens är mer signifikant, och under vissa förhållanden är den benägen att fördröja sprickbildning, så svetsfogarna måste härdas inom 24 timmar efter svetsning. T91 post-svets tillstånd för organisationen av ribban martensit, efter anlöpning, kan ändras till härdad martensit; dess prestanda är överlägsen ribban martensit. Tempereringstemperaturen är låg; tempereringseffekten är inte uppenbar; svetsmetallen är lätt att åldras och spröd; anlöpningstemperaturen är för hög (mer än AC1-linjen), kan fogen austenitiseras igen, och i den efterföljande kylprocessen för att återkyla. Samtidigt, som beskrivits tidigare i detta dokument, bör bestämning av anlöpningstemperaturen också beakta inverkan av det fogmjukande skiktet. I allmänhet T91 anlöpningstemperatur på 730 ~ 780 ℃.
Hålltid: T91 kräver en hålltid för anlöpning efter svets på minst en timme för att säkerställa att dess organisation helt omvandlas till härdad martensit.
Temperering kylhastighet: För att minska restspänningen av T91 stålsvetsade fogar måste kylhastigheten vara mindre än fem ℃ / min.
Sammantaget kan T91 stålsvetsprocessen i temperaturkontrollprocessen kort uttryckas i figuren nedan:

Temperaturkontrollprocess i svetsprocessen av T91 stålrör

Temperaturkontrollprocess i svetsprocessen av T91 stålrör

III. Förståelse av ASME SA213 T91

3.1 T91-stål, genom legeringsprincipen, speciellt tillsats av en liten mängd niob, vanadin och andra spårämnen, förbättrar avsevärt högtemperaturhållfastheten och oxidationsbeständigheten jämfört med 12 Cr1MoV-stål, men dess svetsprestanda är dålig.
3.2 T91-stål har en större tendens att kallspricka under svetsning och måste försvetsas förvärmt till 200 ~ 250 ℃, vilket bibehåller mellanskiktstemperaturen vid 200 ~ 300 ℃, vilket effektivt kan förhindra kalla sprickor.
3.3 T91 stål eftersvetsningsvärmebehandling måste kylas till 100 ~ 150 ℃, isolering en timme, uppvärmnings- och anlöpningstemperatur till 730 ~ 780 ℃, isoleringstid på inte mindre än en timme och slutligen inte mer än 5 ℃ / min hastighet kylning till rumstemperatur.

IV. Tillverkningsprocess för ASME SA213 T91

Tillverkningsprocessen för SA213 T91 kräver flera metoder, inklusive smältning, håltagning och valsning. Smältprocessen måste kontrollera den kemiska sammansättningen för att säkerställa att stålröret har utmärkt korrosionsbeständighet. Genomborrnings- och valsningsprocesserna kräver exakt temperatur- och tryckkontroll för att erhålla de erforderliga mekaniska egenskaperna och dimensionsnoggrannheten. Dessutom behöver stålrör värmebehandlas för att avlägsna inre spänningar och förbättra korrosionsbeständigheten.

V. Tillämpningar av ASME SA213 T91

ASME SA213 T91 är ett värmebeständigt stål med högt krom, huvudsakligen använt vid tillverkning av högtemperaturöverhettare och -återvärmare och andra trycksatta delar av underkritiska och överkritiska kraftverkspannor med metallväggstemperaturer som inte överstiger 625°C, och kan även användas som höga -temperaturtrycksatta delar av tryckkärl och kärnkraft. SA213 T91 har utmärkt krypmotstånd och kan bibehålla stabil storlek och form vid höga temperaturer och under långvarig belastning. Dess huvudsakliga tillämpningar inkluderar pannor, överhettare, värmeväxlare och annan utrustning inom kraft-, kemi- och petroleumindustrin. Det används i stor utsträckning i den petrokemiska industrins vattenkylda väggar av högtryckspannor, economizerrör, överhettare, eftervärmare och rör.

NACE MR0175 ISO 15156 vs NACE MR0103 ISO 17495-1

NACE MR0175/ISO 15156 vs NACE MR0103/ISO 17495-1

/i /av

Introduktion

Inom olje- och gasindustrin, särskilt i miljöer på land och till havs, är det av största vikt att säkerställa livslängden och tillförlitligheten hos material som utsätts för aggressiva förhållanden. Det är här standarder som NACE MR0175/ISO 15156 vs NACE MR0103/ISO 17495-1 kommer in i bilden. Båda standarderna ger kritisk vägledning för materialval i sura servicemiljöer. Det är dock viktigt att förstå skillnaderna mellan dem för att välja rätt material för din verksamhet.

I det här blogginlägget kommer vi att utforska de viktigaste skillnaderna mellan NACE MR0175/ISO 15156 vs NACE MR0103/ISO 17495-1, och erbjuder praktiska råd för olje- och gasproffs som navigerar i dessa standarder. Vi kommer också att diskutera de specifika tillämpningarna, utmaningarna och lösningarna som dessa standarder tillhandahåller, särskilt i samband med tuffa olje- och gasfältsmiljöer.

Vad är NACE MR0175/ISO 15156 och NACE MR0103/ISO 17495-1?

NACE MR0175/ISO 15156:
Denna standard är globalt erkänd för att styra materialval och korrosionskontroll i surgasmiljöer där svavelväte (H₂S) finns. Den ger riktlinjer för design, tillverkning och underhåll av material som används i olje- och gasverksamhet på land och till havs. Målet är att minska riskerna förknippade med väte-inducerad sprickbildning (HIC), sulfid stress cracking (SSC) och stress corrosion cracking (SCC), som kan äventyra integriteten hos kritisk utrustning som rörledningar, ventiler och brunnshuvuden.

NACE MR0103/ISO 17495-1:
Å andra sidan, NACE MR0103/ISO 17495-1 är i första hand inriktad på material som används i förädlings- och kemiska processmiljöer, där exponering för sur service kan förekomma, men med en något annan omfattning. Den täcker kraven för utrustning som utsätts för milt korrosiva förhållanden, med tonvikt på att säkerställa att material kan motstå den aggressiva karaktären av specifika raffineringsprocesser som destillation eller krackning, där korrosionsrisken är jämförelsevis lägre än i uppströms olje- och gasverksamhet.

NACE MR0175 ISO 15156 vs NACE MR0103 ISO 17495-1

NACE MR0175 ISO 15156 vs NACE MR0103 ISO 17495-1

Huvudskillnader: NACE MR0175/ISO 15156 vs NACE MR0103/ISO 17495-1

Nu när vi har en översikt över varje standard är det viktigt att lyfta fram de skillnader som kan påverka materialvalet inom området. Dessa distinktioner kan avsevärt påverka materialens prestanda och driftsäkerheten.

1. Tillämpningsomfång

Den primära skillnaden mellan NACE MR0175/ISO 15156 vs NACE MR0103/ISO 17495-1 ligger inom ramen för deras tillämpning.

NACE MR0175/ISO 15156 är skräddarsydd för utrustning som används i sura servicemiljöer där svavelväte förekommer. Det är avgörande i uppströmsaktiviteter såsom prospektering, produktion och transport av olja och gas, särskilt i offshore- och onshorefält som hanterar sur gas (gas som innehåller svavelväte).

NACE MR0103/ISO 17495-1, medan den fortfarande tar upp sur service, är mer fokuserad på raffinering och kemisk industri, särskilt där sur gas är involverad i processer som raffinering, destillation och krackning.

2. Miljösvårigheter

Miljöförhållandena är också en nyckelfaktor vid tillämpningen av dessa standarder. NACE MR0175/ISO 15156 tar upp svårare villkor för sur service. Till exempel täcker den högre koncentrationer av vätesulfid, som är mer frätande och ger en högre risk för materialnedbrytning genom mekanismer som väte-inducerad sprickbildning (HIC) och sulfid stress cracking (SSC).

Däremot NACE MR0103/ISO 17495-1 anser miljöer som kan vara mindre allvarliga när det gäller vätesulfidexponering, men fortfarande kritiska i raffinaderi- och kemiska anläggningsmiljöer. Den kemiska sammansättningen av vätskorna som är involverade i raffineringsprocesserna är kanske inte lika aggressiva som de som förekommer i surgasfält men utgör fortfarande risker för korrosion.

3. Materialkrav

Båda standarderna ger specifika kriterier för materialval, men de skiljer sig åt i sina stränga krav. NACE MR0175/ISO 15156 lägger större vikt vid att förhindra väte-relaterad korrosion i material, vilket kan uppstå även i mycket låga koncentrationer av vätesulfid. Denna standard kräver material som är resistenta mot SSC, HIC och korrosionsutmattning i sura miljöer.

Å andra sidan, NACE MR0103/ISO 17495-1 är mindre föreskrivande när det gäller väte-relaterad sprickbildning men kräver material som kan hantera korrosiva ämnen i raffineringsprocesser, ofta fokuserar mer på allmän korrosionsbeständighet snarare än specifika väte-relaterade risker.

4. Testning och verifiering

Båda standarderna kräver testning och verifiering för att säkerställa att material fungerar i sina respektive miljöer. Dock, NACE MR0175/ISO 15156 kräver mer omfattande testning och mer detaljerad verifiering av materialprestanda under sura driftsförhållanden. Testerna inkluderar specifika riktlinjer för SSC, HIC och andra fellägen förknippade med surgasmiljöer.

NACE MR0103/ISO 17495-1, samtidigt som det kräver materialtestning, är det ofta mer flexibelt när det gäller testkriterierna, med fokus på att säkerställa att material uppfyller allmänna korrosionsbeständighetsstandarder snarare än att fokusera specifikt på vätesulfidrelaterade risker.

Varför ska du bry dig om NACE MR0175/ISO 15156 vs NACE MR0103/ISO 17495-1?

Att förstå dessa skillnader kan hjälpa till att förhindra materialfel, säkerställa driftsäkerhet och följa branschföreskrifter. Oavsett om du arbetar på en oljerigg till havs, ett rörledningsprojekt eller i ett raffinaderi, kommer att använda lämpliga material enligt dessa standarder att skydda dig mot kostsamma fel, oväntade stillestånd och potentiella miljörisker.

För olje- och gasverksamhet, särskilt i sura servicemiljöer på land och till havs, NACE MR0175/ISO 15156 är standarden. Det säkerställer att material tål de tuffaste miljöerna, vilket minskar risker som SSC och HIC som kan leda till katastrofala fel.

Däremot för operationer inom raffinering eller kemisk bearbetning, NACE MR0103/ISO 17495-1 erbjuder mer skräddarsydd vägledning. Det gör att material kan användas effektivt i miljöer med sur gas men med mindre aggressiva förhållanden jämfört med olje- och gasutvinning. Fokus ligger här mer på allmän korrosionsbeständighet i processmiljöer.

Praktisk vägledning för olje- och gasproffs

Tänk på följande när du väljer material för projekt i någon av kategorierna:

Förstå din miljö: Utvärdera om din verksamhet är involverad i utvinning av sur gas (uppströms) eller raffinering och kemisk bearbetning (nedströms). Detta hjälper dig att avgöra vilken standard du ska tillämpa.

Materialval: Välj material som överensstämmer med den relevanta standarden baserat på miljöförhållanden och typen av tjänst (sur gas kontra raffinering). Rostfria stål, höglegerade material och korrosionsbeständiga legeringar rekommenderas ofta baserat på miljöns svårighetsgrad.

Testning och verifiering: Se till att alla material är testade enligt respektive standard. För surgasmiljöer kan ytterligare tester för SSC, HIC och korrosionsutmattning vara nödvändiga.

Rådgör med experter: Det är alltid en bra idé att rådgöra med korrosionsspecialister eller materialingenjörer som är bekanta med NACE MR0175/ISO 15156 vs NACE MR0103/ISO 17495-1 för att säkerställa optimal materialprestanda.

Slutsats

Sammanfattningsvis, förstå skillnaden mellan NACE MR0175/ISO 15156 vs NACE MR0103/ISO 17495-1 är avgörande för att fatta välgrundade beslut om materialval för både uppströms och nedströms olje- och gastillämpningar. Genom att välja lämplig standard för din verksamhet säkerställer du den långsiktiga integriteten hos din utrustning och hjälper till att förhindra katastrofala fel som kan uppstå från felaktigt specificerade material. Oavsett om du arbetar med sur gas i offshorefält eller kemisk bearbetning i raffinaderier, kommer dessa standarder att ge nödvändiga riktlinjer för att skydda dina tillgångar och upprätthålla säkerheten.

Om du är osäker på vilken standard du ska följa eller behöver ytterligare hjälp med materialval, kontakta en materialexpert för skräddarsydda råd om NACE MR0175/ISO 15156 vs NACE MR0103/ISO 17495-1 och se till att dina projekt är både säkra och kompatibla med branschens bästa praxis.

Panna och värmeväxlare

Panna och värmeväxlare: Val av sömlösa rör

/i /av

Introduktion

Inom industrier som kraftproduktion, olja och gas, petrokemikalier och raffinaderier är sömlösa rör väsentliga komponenter, särskilt i utrustning som måste tåla extrema temperaturer, höga tryck och tuffa, korrosiva miljöer. Pannor, värmeväxlare, kondensorer, överhettare, luftförvärmare och ekonomisatorer använder dessa rör. Var och en av dessa applikationer kräver specifika materialegenskaper för att säkerställa prestanda, säkerhet och livslängd. Valet av sömlösa rör för pannan och värmeväxlaren beror på den specifika temperaturen, trycket, korrosionsbeständigheten och den mekaniska hållfastheten.

Denna guide ger en djupgående titt på de olika materialen som används för sömlösa rör, inklusive kolstål, legerat stål, rostfritt stål, titanlegeringar, nickelbaserade legeringar, kopparlegeringar och zirkoniumlegeringar. Vi kommer också att utforska relevanta standarder och kvaliteter, och därigenom hjälpa dig att fatta mer välgrundade beslut för dina pann- och värmeväxlarprojekt.

Översikt över CS, AS, SS, nickellegeringar, titan och zirkoniumlegeringar, koppar och kopparlegeringar

1. Korrosionsbeständighetsegenskaper

Varje material som används för sömlösa rör har specifika korrosionsbeständighetsegenskaper som avgör dess lämplighet för olika miljöer.

Kolstål: Begränsad korrosionsbeständighet, används vanligtvis med skyddande beläggningar eller foder. Utsätts för rost i närvaro av vatten och syre om den inte behandlas.
Legerat stål: Måttlig motståndskraft mot oxidation och korrosion. Legeringstillsatser som krom och molybden förbättrar korrosionsbeständigheten vid höga temperaturer.
Rostfritt stål: Utmärkt motståndskraft mot allmän korrosion, spänningskorrosionssprickor och gropfrätning på grund av dess krominnehåll. Högre kvaliteter, såsom 316L, har förbättrat motstånd mot kloridinducerad korrosion.
Nickelbaserade legeringar: Enastående motståndskraft mot aggressiva miljöer som sura, alkaliska och kloridrika miljöer. Mycket korrosiva applikationer använder legeringar som Inconel 625, Hastelloy C276 och Alloy 825.
Titan och zirkonium: Överlägsen motståndskraft mot saltlösningar i havsvatten och andra mycket korrosiva medier. Titan är särskilt resistent mot klorid och sura miljöer, medan zirkoniumlegeringar utmärker sig i mycket sura förhållanden.
Koppar och kopparlegeringar: Utmärkt motståndskraft mot korrosion i sötvatten och havsvatten, med koppar-nickellegeringar som visar exceptionell motståndskraft i marina miljöer.

2. Fysiska och termiska egenskaper

Kolstål:
Densitet: 7,85 g/cm³
Smältpunkt: 1 425-1 500°C
Värmeledningsförmåga: ~50 W/m·K
Legerat stål:
Densitet: Varierar något beroende på legeringsämnen, vanligtvis runt 7,85 g/cm³
Smältpunkt: 1 450-1 530°C
Värmeledningsförmåga: Lägre än kolstål på grund av legeringselement.
Rostfritt stål:
Densitet: 7,75-8,0 g/cm³
Smältpunkt: ~1 400-1 530°C
Värmeledningsförmåga: ~16 W/m·K (lägre än kolstål).
Nickelbaserade legeringar:
Densitet: 8,4-8,9 g/cm³ (beroende på legering)
Smältpunkt: 1 300-1 400°C
Värmeledningsförmåga: Vanligtvis låg, ~10-16 W/m·K.
Titan:
Densitet: 4,51 g/cm³
Smältpunkt: 1 668°C
Värmeledningsförmåga: ~22 W/m·K (relativt låg).
Koppar:
Densitet: 8,94 g/cm³
Smältpunkt: 1 084°C
Värmeledningsförmåga: ~390 W/m·K (utmärkt värmeledningsförmåga).

3. Kemisk sammansättning

Kolstål: Främst järn med 0,3%-1,2% kol och små mängder mangan, kisel och svavel.
Legerat stål: Innehåller element som krom, molybden, vanadin och volfram för att förbättra styrka och temperaturbeständighet.
Rostfritt stål: Innehåller vanligtvis 10.5%-30% krom, tillsammans med nickel, molybden och andra element beroende på kvalitet.
Nickelbaserade legeringar: Övervägande nickel (40%-70%) med krom, molybden och andra legeringselement för att förbättra korrosionsbeständigheten.
Titan: Klass 1 och 2 är kommersiellt rent titan, medan klass 5 (Ti-6Al-4V) innehåller 6% aluminium och 4% vanadin.
Kopparlegeringar: Kopparlegeringar innehåller olika element som nickel (10%-30%) för korrosionsbeständighet (t.ex. Cu-Ni 90/10).

4. Mekaniska egenskaper

Kolstål: Draghållfasthet: 400-500 MPa, Sträckhållfasthet: 250-350 MPa, Förlängning: 15%-25%
Legerat stål: Draghållfasthet: 500-900 MPa, Sträckhållfasthet: 300-700 MPa, Förlängning: 10%-25%
Rostfritt stål: Draghållfasthet: 485-690 MPa (304/316), Sträckhållfasthet: 170-300 MPa, Förlängning: 35%-40%
Nickelbaserade legeringar: Draghållfasthet: 550-1 000 MPa (Inconel 625), Sträckhållfasthet: 300-600 MPa, Förlängning: 25%-50%
Titan: Draghållfasthet: 240-900 MPa (varierar beroende på kvalitet), Sträckhållfasthet: 170-880 MPa, Töjning: 15%-30%
Kopparlegeringar: Draghållfasthet: 200-500 MPa (beror på legering), Sträckgräns: 100-300 MPa, Töjning: 20%-35%

5. Värmebehandling (leveransvillkor)

Kol och legerat stål: Levereras i glödgat eller normaliserat skick. Värmebehandlingar inkluderar släckning och temperering för att förbättra styrka och seghet.
Rostfritt stål: Levereras i glödgat skick för att avlägsna inre spänningar och förbättra duktiliteten.
Nickelbaserade legeringar: Lösning glödgat för att optimera mekaniska egenskaper och korrosionsbeständighet.
Titan och zirkonium: Levereras vanligtvis i glödgat tillstånd för att maximera duktilitet och seghet.
Kopparlegeringar: Levereras i mjukglödgat skick, speciellt för formningsapplikationer.

6. Formning

Kol och legerat stål: Kan vara varm- eller kallformad, men legerat stål kräver mer ansträngning på grund av sin högre hållfasthet.
Rostfritt stål: Kallformning är vanligt, även om arbetshärdningshastigheten är högre än kolstål.
Nickelbaserade legeringar: Mer utmanande att forma på grund av hög hållfasthet och arbetshärdningshastigheter; kräver ofta varmarbete.
Titan: Formning görs bäst vid förhöjda temperaturer på grund av dess höga hållfasthet vid rumstemperatur.
Kopparlegeringar: Lätt att forma på grund av god duktilitet.

7. Svetsning

Kol och legerat stål: Vanligtvis lätt att svetsa med konventionella tekniker, men förvärmning och värmebehandling efter svetsning (PWHT) kan krävas.
Rostfritt stål: Vanliga svetsmetoder inkluderar TIG, MIG och bågsvetsning. Noggrann kontroll av värmetillförseln är nödvändig för att undvika sensibilisering.
Nickelbaserade legeringar: Utmanande att svetsa på grund av hög termisk expansion och känslighet för sprickbildning.
Titan: Svetsad i en skyddad miljö (inert gas) för att undvika kontaminering. Försiktighetsåtgärder krävs på grund av titans reaktivitet vid höga temperaturer.
Kopparlegeringar: Lätt att svetsa, speciellt koppar-nickellegeringar, men förvärmning kan krävas för att förhindra sprickbildning.

8. Korrosion av svetsar

Rostfritt stål: Kan drabbas av lokal korrosion (t.ex. gropfrätning, spaltkorrosion) i den svetsvärmepåverkade zonen om den inte kontrolleras ordentligt.
Nickelbaserade legeringar: Mottaglig för spänningskorrosionssprickor om den utsätts för klorider vid höga temperaturer.
Titan: Svetsar måste vara ordentligt skyddade från syre för att undvika försprödning.

9. Avkalkning, betning och rengöring

Kol och legerat stål: Betning tar bort ytoxider efter värmebehandling. Vanliga syror inkluderar salt- och svavelsyror.
Rostfritt stål och nickellegeringar: Betning med salpeter/fluorvätesyra används för att avlägsna värmetoner och återställa korrosionsbeständigheten efter svetsning.
Titan: Milda sura betlösningar används för att rengöra ytan och ta bort oxider utan att skada metallen.
Kopparlegeringar: Syrengöring används för att ta bort yta och oxider.

10. Ytprocess (AP, BA, MP, EP, etc.)

AP (glödgade och inlagda): Standardfinish för de flesta rostfria och nickellegeringar efter glödgning och betning.
BA (Bright glödgat): Uppnås genom glödgning i en kontrollerad atmosfär för att producera en slät, reflekterande yta.
MP (mekaniskt polerad): Mekanisk polering förbättrar ytjämnheten, vilket minskar risken för kontaminering och korrosionsinitiering.
EP (elektropolerad): En elektrokemisk process som tar bort ytmaterial för att skapa en ultrajämn finish, vilket minskar ytjämnheten och förbättrar korrosionsbeständigheten.

Rostfri värmeväxlare

                                                                                                                Rostfri värmeväxlare

I. Förstå sömlösa rör

Sömlösa rör skiljer sig från svetsade rör genom att de inte har en svetsad söm, vilket kan vara en svag punkt i vissa högtryckstillämpningar. Sömlösa rör formas initialt av ett massivt ämne, som sedan värms upp, och därefter antingen extruderas eller dras det över en dorn för att skapa rörformen. Frånvaron av sömmar ger dem överlägsen styrka och tillförlitlighet, vilket gör dem idealiska för högtrycks- och högtemperaturmiljöer.

Vanliga applikationer:

Pannor: Sömlösa rör är väsentliga vid konstruktionen av vattenrörs- och eldrörspannor, där höga temperaturer och tryck förekommer.
Värmeväxlare: Används för att överföra värme mellan två vätskor, sömlösa rör i värmeväxlare måste motstå korrosion och bibehålla termisk effektivitet.
Kondensorer: Sömlösa rör hjälper till att kondensera ånga till vatten i kraftgenerering och kylsystem.
Överhettare: Sömlösa rör används för att överhetta ånga i pannor, vilket förbättrar effektiviteten hos turbiner i kraftverk.
Luftförvärmare: Dessa rör överför värme från rökgaser till luft, vilket förbättrar pannans effektivitet.
Economizers: Sömlösa rör i economizers förvärmer matarvattnet med hjälp av spillvärme från pannans avgaser, vilket ökar den termiska effektiviteten.

Pannor, värmeväxlare, kondensorer, överhettare, luftförvärmare och förvärmare är integrerade komponenter i flera industrier, särskilt de som är involverade i värmeöverföring, energiproduktion och vätskehantering. Specifikt finner dessa komponenter primär användning i följande industrier:

1. Kraftproduktionsindustrin

Pannor: Används i kraftverk för att omvandla kemisk energi till termisk energi, ofta för ånggenerering.
Superheaters, Economizers och Air Preheaters: Dessa komponenter förbättrar effektiviteten genom att förvärma förbränningsluften, återvinna värme från avgaserna och ytterligare värma upp ångan.
Värmeväxlare och kondensorer: Används för kylning och värmeåtervinning i termiska kraftverk, särskilt i ångdrivna turbiner och kylcykler.

2. Olje- och gasindustrin

Värmeväxlare: Avgörande i raffineringsprocesser, där värme överförs mellan vätskor, till exempel vid destillation av råolja eller i offshoreplattformar för gasbearbetning.
Pannor och Economizers: Finns i raffinaderier och petrokemiska anläggningar för ånggenerering och energiåtervinning.
Kondensorer: Används för att kondensera gaser till vätskor under destillationsprocesserna.

3. Kemisk industri

Värmeväxlare: Används i stor utsträckning för att värma eller kyla kemiska reaktioner och för att återvinna värme från exoterma reaktioner.
Pannor och överhettare: Används för att producera den ånga som krävs för olika kemiska processer, och för att tillhandahålla energi för destillations- och reaktionssteg.
Air Preheaters och Economizers: Förbättra effektiviteten i energikrävande kemiska processer genom att återvinna värme från avgaser och minska bränsleförbrukningen.

4. Marin industri

Pannor och värmeväxlare: Nödvändigt i marina fartyg för ånggenerering, värme- och kylsystem. Marina värmeväxlare används ofta för att kyla fartygets motorer och generera kraft.
Kondensorer: Används för att omvandla avgaser till vatten för återanvändning i fartygets pannsystem.

5. Livsmedels- och dryckesindustrin

Värmeväxlare: Används vanligtvis för pastörisering, sterilisering och förångningsprocesser.
Pannor och Economizers: Används för att producera ånga för livsmedelsbearbetning och för att återvinna värme från avgaserna för att spara på bränsleförbrukningen.

6. VVS (värme, ventilation och luftkonditionering)

Värmeväxlare och luftförvärmare: Används i HVAC-system för effektiv värmeöverföring mellan vätskor eller gaser, tillhandahåller värme eller kyla för byggnader och industrianläggningar.
Kondensorer: Används i luftkonditioneringssystem för att avvisa värme från köldmediet.

7. Massa- och pappersindustri

Pannor, värmeväxlare och besparingar: Tillhandahåller ånga och värmeåtervinning i processer som massatillverkning, papperstorkning och kemisk återvinning.
Överhettare och luftförvärmare: Förbättra energieffektiviteten i sodapannorna och den övergripande värmebalansen i pappersbruk.

8. Metallurgisk industri och stålindustri

Värmeväxlare: Används för kylning av heta gaser och vätskor i stålproduktion och metallurgiska processer.
Pannor och Economizers: Ger värme för olika processer som masugnsdrift, värmebehandling och valsning.

9. Läkemedelsindustrin

Värmeväxlare: Används för att kontrollera temperaturen under läkemedelsproduktion, fermenteringsprocesser och sterila miljöer.
Pannor: Generera den ånga som krävs för sterilisering och uppvärmning av farmaceutisk utrustning.

10. Avfallsenergianläggningar

Pannor, kondensorer och Economizers: Används för att omvandla avfall till energi genom förbränning, samtidigt som värmeåtervinning för att förbättra effektiviteten.

Låt oss nu dyka in i materialen som gör sömlösa rör lämpliga för dessa krävande applikationer.

II. Kolstålrör för panna och värmeväxlare

Kolstål är ett av de mest använda materialen för sömlösa rör i industriella applikationer, främst på grund av dess utmärkta hållfasthet, samt dess prisvärda och breda tillgänglighet. Kolstålrör erbjuder måttlig temperatur- och tryckbeständighet, vilket gör dem lämpliga för ett brett spektrum av applikationer.

Egenskaper av kolstål:
Hög hållfasthet: Kolstålrör kan motstå betydande tryck och påfrestningar, vilket gör dem idealiska för användning i pannor och värmeväxlare.
Kostnadseffektivt: Jämfört med andra material är kolstål relativt billigt, vilket gör det till ett populärt val i storskaliga industriella tillämpningar.
Måttlig korrosionsbeständighet: Även om kolstål inte är lika korrosionsbeständigt som rostfritt stål, kan det behandlas med beläggningar eller foder för att förbättra dess livslängd i korrosiva miljöer.

Huvudnormer och betyg:

ASTM A179: Denna standard täcker sömlösa kalldragna stålrör med låg kolhalt som används för värmeväxlare och kondensorapplikationer. Dessa rör har utmärkta värmeöverföringsegenskaper och används ofta i applikationer med låg till måttlig temperatur och tryck.
ASTM A192: Sömlösa pannrör i kolstål designade för högtrycksservice. Dessa rör används i ånggenerering och andra högtrycksmiljöer.
ASTM A210: Denna standard täcker sömlösa rör av medelkolstål för panna och överhettare. A-1 och C kvaliteter erbjuder olika nivåer av styrka och temperaturbeständighet.
ASTM A334 (Betyg 1, 3, 6): Sömlösa och svetsade kolstålrör designade för lågtemperaturservice. Dessa kvaliteter används i värmeväxlare, kondensorer och andra lågtemperaturapplikationer.
EN 10216-2 (P235GH, P265GH TC1/TC2): Europeisk standard för sömlösa stålrör som används i trycktillämpningar, särskilt i pannor och högtemperaturservice.

Kolstålrör är ett utmärkt val för pannor och värmeväxlarapplikationer där hög hållfasthet och måttlig korrosionsbeständighet krävs. Men för applikationer som involverar inte bara extremt höga temperaturer utan även tuffa korrosiva miljöer, är rör av legerat eller rostfritt stål ofta att föredra på grund av deras överlägsna motståndskraft och hållbarhet.

III. Legerade stålrör för panna och värmeväxlare

Legerade stålrör är designade för högtemperatur- och högtryckspanna och värmeväxlare. Dessa rör är legerade med element som krom, molybden och vanadin för att förbättra deras styrka, hårdhet och motståndskraft mot korrosion och värme. Legerade stålrör används ofta i kritiska applikationer, såsom överhettare, ekonomisatorer och högtemperaturvärmeväxlare, på grund av deras exceptionella styrka och motståndskraft mot värme och tryck.

Egenskaper hos legerat stål:
Hög värmebeständighet: Legeringselement som krom och molybden förbättrar dessa rörs högtemperaturprestanda, vilket gör dem lämpliga för applikationer med extrema temperaturer.
Förbättrad korrosionsbeständighet: Rör av legerat stål ger bättre motståndskraft mot oxidation och korrosion jämfört med kolstål, särskilt i högtemperaturmiljöer.
Förbättrad styrka: Legeringselement ökar också styrkan hos dessa rör, vilket gör att de tål högt tryck i pannor och annan kritisk utrustning.

Huvudnormer och betyg:

ASTM A213 (Betyg T5, T9, T11, T22, T91, T92): Denna standard omfattar sömlösa ferritiska och austenitiska legerade stålrör för användning i pannor, överhettare och värmeväxlare. Kvaliteterna skiljer sig i sin legeringssammansättning och väljs utifrån de specifika temperatur- och tryckkraven.
T5 och T9: Lämplig för måttlig till hög temperatur.
T11 och T22: Används ofta i högtemperaturapplikationer och erbjuder förbättrad värmebeständighet.
T91 och T92: Avancerade höghållfasta legeringar designade för ultrahöga temperaturer i kraftverk.
EN 10216-2 (16Mo3, 13CrMo4-5, 10CrMo9-10, 15NiCuMoNb5-6-4, X20CrMoV11-1): Europeiska standarder för sömlösa legerade stålrör som används i högtemperaturapplikationer. Dessa rör används vanligtvis i pannor, överhettare och ekonomisatorer i kraftverk.
16Mo3: Ett legerat stål med goda högtemperaturegenskaper, lämpligt för användning i pannor och tryckkärl.
13CrMo4-5 och 10CrMo9-10: Krom-molybdenlegeringar som erbjuder utmärkt värme- och korrosionsbeständighet för högtemperaturapplikationer.

Rör av legerat stål är det bästa alternativet för miljöer med hög temperatur och högt tryck där kolstål kanske inte ger tillräcklig prestanda för pannan och värmeväxlaren.

IV. Rostfria rör för panna och värmeväxlare

Rör av rostfritt stål erbjuder exceptionell korrosionsbeständighet, vilket gör dem idealiska för applikationer med panna och värmeväxlare som involverar korrosiva vätskor, höga temperaturer och tuffa miljöer. De används i stor utsträckning i värmeväxlare, överhettare och pannor, där det, förutom korrosionsbeständighet, även krävs högtemperaturhållfasthet för optimal prestanda.

Egenskaper hos rostfritt stål:
Korrosionsbeständighet: Rostfritt ståls motståndskraft mot korrosion kommer från dess krominnehåll, som bildar ett skyddande oxidskikt på ytan.
Hög hållfasthet vid förhöjda temperaturer: Rostfritt stål bibehåller sina mekaniska egenskaper även vid höga temperaturer, vilket gör det lämpligt för överhettare och andra värmeintensiva applikationer.
Långtidshållbarhet: Rostfritt ståls motståndskraft mot korrosion och oxidation säkerställer en lång livslängd, även i tuffa miljöer.

Huvudnormer och betyg:

ASTM A213 / ASTM A249: Dessa standarder omfattar sömlösa och svetsade rostfria stålrör för användning i pannor, överhettare och värmeväxlare. Vanliga betyg inkluderar:
TP304 / TP304L (EN 1.4301 / 1.4307): Austenitiska rostfria stålsorter används ofta för sin korrosionsbeständighet och styrka.
TP310S / TP310MoLN (EN 1.4845 / 1.4466): Högtemperatur rostfritt stål med utmärkt oxidationsbeständighet.
TP316 / TP316L (EN 1.4401 / 1.4404): Molybdenhaltiga kvaliteter med förbättrad korrosionsbeständighet, särskilt i kloridmiljöer.
TP321 (EN 1.4541): Stabiliserat rostfritt stål som används i högtemperaturmiljöer för att förhindra intergranulär korrosion.
TP347H / TP347HFG (EN 1.4550 / 1.4961): Högkolhaltiga, stabiliserade kvaliteter för högtemperaturapplikationer som överhettare och pannor.
UNS N08904 (904L) (EN 1.4539): Superaustenitiskt rostfritt stål med utmärkt korrosionsbeständighet, särskilt i sura miljöer.
ASTM A269: Täcker sömlösa och svetsade austenitiska rostfria stålrör för allmän korrosionsbeständig service.
ASTM A789: Standard för duplexrör av rostfritt stål, som erbjuder en kombination av utmärkt korrosionsbeständighet och hög hållfasthet.
UNS S31803, S32205, S32750, S32760: Duplex och super duplex rostfritt stål, som erbjuder överlägsen korrosionsbeständighet, särskilt i kloridhaltiga miljöer.
EN 10216-5: Europeisk standard som täcker sömlösa rör av rostfritt stål, inklusive följande kvaliteter:
1,4301 / 1,4307 (TP304 / TP304L)
1,4401 / 1,4404 (TP316 / TP316L)
1,4845 (TP310S)
1,4466 (TP310MoLN)
1,4539 (UNS N08904 / 904L)

Rostfria stålrör är mycket mångsidiga och används i ett brett spektrum av applikationer, inklusive värmeväxlare, pannor och överhettare, där både korrosionsbeständighet och hög temperaturhållfasthet inte bara krävs utan också är avgörande för optimal prestanda.

V. Nickelbaserade legeringar för panna och värmeväxlare

Nickelbaserade legeringar är bland de mest korrosionsbeständiga materialen som finns och används ofta i applikationer för pannor och värmeväxlare som involverar extrema temperaturer, korrosiva miljöer och högtrycksförhållanden. Nickellegeringar ger enastående motståndskraft mot oxidation, sulfidering och uppkolning, vilket gör dem idealiska för värmeväxlare, pannor och överhettare i tuffa miljöer.

Egenskaper hos nickelbaserade legeringar:
Exceptionell korrosionsbeständighet: Nickellegeringar motstår korrosion i sura, alkaliska och kloridmiljöer.
Högtemperaturstabilitet: Nickellegeringar bibehåller sin styrka och korrosionsbeständighet även vid förhöjda temperaturer, vilket gör dem lämpliga för högtemperaturapplikationer.
Oxidations- och sulfidationsbeständighet: Nickellegeringar är resistenta mot oxidation och sulfidering, vilket kan inträffa i högtemperaturmiljöer med svavelhaltiga föreningar.

Huvudnormer och betyg:

ASTM B163 / ASTM B407 / ASTM B444: Dessa standarder omfattar nickelbaserade legeringar för sömlösa rör som används i pannor, värmeväxlare och överhettare. Vanliga betyg inkluderar:
Inconel 600 / 601: Utmärkt motståndskraft mot oxidation och högtemperaturkorrosion, vilket gör dessa legeringar idealiska för överhettare och högtemperaturvärmeväxlare.
Inconel 625: Ger överlägsen motståndskraft mot ett brett utbud av frätande miljöer, inklusive sura och kloridrika miljöer.
Incoloy 800 / 800H / 800HT: Används i högtemperaturapplikationer på grund av deras utmärkta motståndskraft mot oxidation och uppkolning.
Hastelloy C276 / C22: Dessa nickel-molybden-kromlegeringar är kända för sin enastående korrosionsbeständighet i mycket korrosiva miljöer, inklusive sura och kloridhaltiga medier.
ASTM B423: Täcker sömlösa rör tillverkade av nickel-järn-krom-molybden-legeringar som Alloy 825, som ger utmärkt motståndskraft mot spänningskorrosionssprickor och allmän korrosion i olika miljöer.
EN 10216-5: Europeisk standard för nickelbaserade legeringar som används i sömlösa rör för högtemperatur- och korrosiva applikationer, inklusive kvaliteter som:
2,4816 (Inconel 600)
2,4851 (Inconel 601)
2,4856 (Inconel 625)
2,4858 (legering 825)

Nickelbaserade legeringar väljs ofta för kritiska applikationer där korrosionsbeständighet och hög temperaturprestanda är avgörande, såsom i kraftverk, kemisk bearbetning och olje- och gasraffinaderier Boiler and Heat Exchanger.

VI. Titan och zirkoniumlegeringar för panna och värmeväxlare

Titan- och zirkoniumlegeringar erbjuder en unik kombination av styrka, korrosionsbeständighet och lätta egenskaper, vilket gör dem idealiska för specifika applikationer i värmeväxlare, kondensorer och pannor.

Egenskaper hos titanlegeringar:
Högt förhållande mellan styrka och vikt: Titan är lika starkt som stål men betydligt lättare, vilket gör det lämpligt för viktkänsliga applikationer.
Utmärkt korrosionsbeständighet: Titanlegeringar är mycket resistenta mot korrosion i havsvatten, sura miljöer och kloridhaltiga medier.
Bra värmebeständighet: Titanlegeringar bibehåller sina mekaniska egenskaper vid förhöjda temperaturer, vilket gör dem lämpliga för värmeväxlarrör i kraftverk och kemisk bearbetning.
Egenskaper hos zirkoniumlegeringar:
Enastående korrosionsbeständighet: Zirkoniumlegeringar är mycket motståndskraftiga mot korrosion i sura miljöer, inklusive svavelsyra, salpetersyra och saltsyra.
Högtemperaturstabilitet: Zirkoniumlegeringar bibehåller sin styrka och korrosionsbeständighet vid förhöjda temperaturer, vilket gör dem idealiska för högtemperaturvärmeväxlare.

Huvudnormer och betyg:

ASTM B338: Denna standard omfattar sömlösa och svetsade titanlegeringsrör för användning i värmeväxlare och kondensorer. Vanliga betyg inkluderar:
Grad 1 / Grade 2: Kommersiellt rena titankvaliteter med utmärkt korrosionsbeständighet.
Grad 5 (Ti-6Al-4V): En titanlegering med förbättrad styrka och prestanda vid hög temperatur.
ASTM B523: Täcker sömlösa och svetsade rör av zirkoniumlegering för användning i värmeväxlare och kondensorer. Vanliga betyg inkluderar:
Zirkonium 702: En kommersiellt ren zirkoniumlegering med enastående korrosionsbeständighet.
Zirkonium 705: En legerad zirkoniumkvalitet med förbättrade mekaniska egenskaper och stabilitet vid hög temperatur.

Titan och zirkoniumlegeringar används ofta i mycket korrosiva miljöer som anläggningar för avsaltning av havsvatten, kemisk processindustri och kärnkraftverk Panna och Värmeväxlare på grund av deras överlägsna korrosionsbeständighet och lätta egenskaper.

VII. Koppar och kopparlegeringar för panna och värmeväxlare

Koppar och dess legeringar, inklusive mässing, brons och koppar-nickel, används ofta i värmeväxlare, kondensorer och pannor på grund av deras utmärkta värmeledningsförmåga och korrosionsbeständighet.

Egenskaper för kopparlegeringar:
Utmärkt värmeledningsförmåga: Kopparlegeringar är kända för sin höga värmeledningsförmåga, vilket gör dem idealiska för värmeväxlare och kondensorer.
Korrosionsbeständighet: Kopparlegeringar motstår korrosion i vatten, inklusive havsvatten, vilket gör dem lämpliga för marina och avsaltningsapplikationer.
Antimikrobiella egenskaper: Kopparlegeringar har naturliga antimikrobiella egenskaper, vilket gör dem lämpliga för applikationer inom hälsovård och vattenrening.

Huvudnormer och betyg:

ASTM B111: Denna standard omfattar sömlösa koppar- och kopparlegeringsrör för användning i värmeväxlare, kondensorer och förångare. Vanliga betyg inkluderar:
C44300 (Admiralty Brass): En koppar-zinklegering med god korrosionsbeständighet, särskilt i havsvattenapplikationer.
C70600 (koppar-nickel 90/10): En koppar-nickel-legering med utmärkt korrosionsbeständighet i havsvatten och marina miljöer.
C71500 (koppar-nickel 70/30): En annan koppar-nickel-legering med högre nickelhalt för förbättrad korrosionsbeständighet.

Koppar och kopparlegeringar används ofta i marina pannor och värmeväxlarapplikationer, kraftverk och HVAC-system på grund av deras utmärkta värmeledningsförmåga och motståndskraft mot korrosion i havsvatten.

Förutom pannan och värmeväxlaren är även kondensatorer, överhettare, luftförvärmare och economizers viktiga komponenter som avsevärt optimerar energieffektiviteten. Till exempel kyler kondensorn avgaserna från både pannan och värmeväxlaren, medan överhettaren å andra sidan ökar ångtemperaturen för förbättrad prestanda. Samtidigt använder luftförvärmaren avgaser för att värma inkommande luft, vilket ytterligare förbättrar den totala effektiviteten hos pannan och värmeväxlarsystemet. Slutligen spelar economizers en avgörande roll genom att återvinna spillvärme från rökgaser för att förvärma vatten, vilket i slutändan minskar energiförbrukningen och ökar effektiviteten hos både pannan och värmeväxlaren.

VIII. Slutsats: Att välja rätt material för pannan och värmeväxlaren

Sömlösa rör är en integrerad del av prestandan hos pannor, värmeväxlare, kondensorer, överhettare, luftförvärmare och förvärmare inom industrier som kraftproduktion, olja och gas samt kemisk bearbetning. Valet av material för sömlösa rör beror på de specifika applikationskraven, inklusive temperatur, tryck, korrosionsbeständighet och mekanisk hållfasthet.

Kolstål erbjuder överkomliga priser och styrka för applikationer med måttlig temperatur och tryck.
Legerat stål ger överlägsen högtemperaturprestanda och styrka i pannor och överhettare.
Rostfritt stål ger utmärkt korrosionsbeständighet och hållbarhet i värmeväxlare och överhettare.
Nickelbaserade legeringar är det bästa valet för extremt korrosiva och höga temperaturer.
Titan och zirkoniumlegeringar är idealiska för lätta och mycket korrosiva applikationer.
Koppar och kopparlegeringar är att föredra för deras värmeledningsförmåga och korrosionsbeständighet i värmeväxlare och kondensorer.

Pann- och värmeväxlarsystem spelar en avgörande roll i olika industrier genom att effektivt överföra värme från ett medium till ett annat. En panna och värmeväxlare samverkar för att generera och överföra värme, vilket ger nödvändig värme för ångproduktion i kraftverk och tillverkningsprocesser.

Genom att förstå egenskaperna och tillämpningarna för dessa material kan ingenjörer och designers fatta välgrundade beslut, vilket säkerställer säker och effektiv drift av deras utrustning. När du väljer material för pannan och värmeväxlaren är det viktigt att ta hänsyn till de specifika kraven för din applikation. Dessutom bör du konsultera relevanta standarder för att säkerställa kompatibilitet och optimal prestanda.

Riktlinjer för materialval

Hur man väljer material: Riktlinjer för materialval

/i /av

Introduktion

Materialval är ett kritiskt steg för att säkerställa tillförlitlighet, säkerhet och prestanda hos utrustning inom industrier som olja och gas, kemisk bearbetning, marin teknik, flyg och många fler. Rätt material kan förhindra korrosion, motstå extrema temperaturer och bibehålla mekanisk integritet i tuffa miljöer. Stål och legeringar som kolstål, legerat stål, rostfritt stål, nickel, titan och olika högpresterande superlegeringar som Inconel, Monel och Hastelloy erbjuder specifika fördelar som gör dem idealiska för dessa krävande applikationer. Den här bloggen ger en omfattande översikt över riktlinjer för materialval, med fokus på nyckelmaterial och deras lämplighet baserat på korrosionsbeständighet, mekaniska egenskaper och temperaturkapacitet. Genom att förstå dessa egenskaper kan ingenjörer och beslutsfattare optimera materialvalet för att säkerställa långsiktig prestanda och operativ effektivitet.

Riktlinjer för materialval: Tabell 1 – Lista över förkortningar

Förkortningar
API American Petroleum Institute
ASTM American Society for Testing and Material
CA Korrosionstillägg
CAPEX Kapitalutgifter
CO2 Koldioxid
CMM Manual för korrosionsövervakning
CRA Korrosionsbeständig legering
CRAS Utvärdering av korrosionsrisk
Cr Stål Krom rostfritt stål
22 Cr Duplext rostfritt stål typ 2205 (till exempel UNS S31803/S32205)
25 Cr Super duplex rostfritt stål 2507 (till exempel UNS S32750)
CS Kolstål
CTOD Sprickspets öppningsförskjutning
DSS Duplexa rostfria stål
ENP Elektrolös nickelplätering
EPC Teknik, inköp och konstruktion
GRP Glasförstärkt plast
HAZ Värmepåverkad zon
HV Vickers hårdhet
HIC Väte-inducerad sprickbildning
H2S Vätesulfid
ISO Internationella standardiseringsorganisationen
LTCS Lågtemperatur kolstål
MCA Material- och korrosionsrevision
MSD Materialvalsdiagram
MSR Materialvalsrapport
NA Ej tillämpligt
NACE Riksförbundet för korrosionsingenjörer
OPEX Driftskostnader
PFD:er Processflödesdiagram
pH Vätenummer
PMI Positiv materialidentifiering
PREN Pittingresistans ekvivalent tal = %Cr + 3,3 (%Mo+0,5 %W) + 16 %N
(C-)PVC (Klorinerad) polyvinylklorid
PWHT Värmebehandling efter svetsning
QA Kvalitetssäkring
QC Kvalitetskontroll
RBI Riskbaserad besiktning
SÅG Nedsänkt bågsvetsning
SDSS Super duplex rostfritt stål
SOR Kravutlåtande
SUGGA Arbetets omfattning
SS Rostfritt stål
WPQR Kvalificeringsprotokoll för svetsförfarande
UFD:er Utility Flödesdiagram

Riktlinjer för materialval: Tabell 2 – Normativa referenser

Ref. Dokument nr. Titel
(1) ASTM A262 Standardpraxis för att upptäcka känslighet för intergranulära attacker
(2) NACE MR0175 / ISO 15156 Petroleum-, petrokemisk- och naturgasindustri – Material för användning i H2S-haltiga miljöer vid olje- och gasproduktion
(3) NACE SP0407 Format, innehåll och riktlinjer för att utveckla ett materialvalsdiagram
(4) ISO 21457 Petroleum, petrokemisk och naturgasindustri – Materialval korrosionskontroll för olje- och gasproduktionssystem
(5) NACE TM0177 Laboratorieprovning av metaller för beständighet mot sulfidspänningssprickor och spänningskorrosion
(6) NACE TM0316 Fyrpunktsböjprovning av material för olje- och gastillämpningar
(7) NACE TM0284 Standardtestmetod – utvärdering av rörlednings- och tryckkärlsstål för motståndskraft mot väte-inducerad sprickbildning
(8) API 6DSS Specifikation för undervattensrörledningsventiler
(9) API RP 945 Undviker miljösprickor i aminenheter
(10) API RP 571 Skademekanismer som påverkar fast utrustning inom raffineringsindustrin
(11) ASTM A263 Standardspecifikation för rostfri kromstålbeklädd plåt
(12) ASTM A264 Standardspecifikation för rostfri krom-nickel stålplåt
(13) ASTM A265 Standardspecifikation för nickel och nickelbaserad legeringsklädd stålplåt
(14) ASTM A578 Standardspecifikation för rakstrålad ultraljudsundersökning av valsade stålplåtar för speciella applikationer
(15) ASTM A153 Standardspecifikation för zinkbeläggning (hot-dip) på järn- och stålbeslag
(16) NACE MR0103/ISO 17945 Petroleum-, petrokemisk- och naturgasindustri – Metalliska material som är resistenta mot sulfidspänningssprickor i korrosiva petroleumraffineringsmiljöer
(17) ASTM A672 Standardspecifikation för elektriskt smältsvetsat stålrör för högtrycksdrift vid måttliga temperaturer
(18) NACE SP0742 Metoder och kontroller för att förhindra miljösprickor under drift av kolstålsvetsar i korrosiva petroleumraffineringsmiljöer
(19) API 5L Specifikation för Line Pipe
(20) NACE SP0304 Design, installation och drift av termoplastiska liners för oljefältsrörledningar
(21) DNV RP O501 Erosivt slitage i rörsystem

Riktlinjer för materialval: Tabell 5 – Parametrar som används för korrosionsutvärdering

Parameter Enheter
Designliv år
Drifttemperaturområde °C
Rördiameter mm
Designtryck MPa
Daggpunktstemperatur °C
Gas till olja-förhållande (GOR) SCF / SBO
Flödeshastighet för gas, olja och vatten ton/dag
CO2-innehåll & partialtryck Mol % / ppm
H2S Innehåll & partialtryck Mol % / ppm
Vatteninnehåll %
pH NA
Kloridinnehåll ppm
Syre ppm/ppb
Svavel wt% / ppm
Merkurius wt% / ppm
Ättiksyrakoncentration mg/l
Bikarbonatkoncentration mg/l
Kalciumkoncentration mg/l
Innehåll av sand/fasta partiklar (erosion) kg/timme
Potential för mikrobiellt inducerad korrosion (MIC) NA

Det är FÖRETAGETS policy att använda kolstål (CS) när det är möjligt för konstruktion av produktionssystem, processutrustning och rörledningar. Ett korrosionsskydd (CA) som är tillräckligt för att tillgången ska uppnå den erforderliga livslängden tillhandahålls för att klara korrosion (avsnitt 11.2), och när så är möjligt tillhandahålls korrosionsskydd (avsnitt 11.4) för att minska risken för gropbildning och minska graden av korrosion.

Om användningen av CS inte är ett tekniskt och ekonomiskt alternativ och/eller där ett fel på grund av korrosion skulle utgöra en acceptabel risk för personalen, miljön eller FÖRETAGETS tillgångar, kan korrosionsbeständig legering (CRA) användas. Alternativt, om livslängden korrosion av CS med inhibitorbehandling överstiger 6 mm, kommer CRA att väljas (Solid eller Clad CRA). Val av en CRA bör säkerställa att den optimala legeringen väljs baserat på kostnads-prestandakriterier. Ett materialvalsflödesdiagram visas i figur 1 för att skissera processen genom vilken materialval alternativt till CS kan motiveras.

Figur 1 – Materialvalsflödesdiagram

Figur 1 – Materialvalsflödesdiagram

Riktlinjer för materialval: Korrosionstillåtelse

CA, för CS, ska specificeras baserat på förväntade korrosionshastigheter eller materialnedbrytningshastigheter under den mest allvarliga kombinationen av processparametrar. Att specificera CA bör utformas på rätt sätt och motiveras och notera att när kortvariga materialprestanda eller övergående förhållanden förväntas öka allmänna eller lokala korrosionsrisker, ska störningslängden uppskattas baserat på proportionella korrosionshastigheter. Utifrån dessa kan extra korrosionstillägg krävas. Därför måste CRAS utföras i ett tidigt skede av projektet.

CA själv ska inte betraktas som en säkerställd korrosionskontrollåtgärd. Det ska endast betraktas som en åtgärd för att ge tid att upptäcka mäta och bedöma korrosionshastigheten.

Beroende på projektets krav och villkor kan den tillåtna CA höjas över 6 mm där den beräknade korrosionshastigheten överstiger 0,25 mm/år. Detta kommer dock att diskuteras från fall till fall. När korrosionstilläggen är för stora ska materialuppgraderingar övervägas och utvärderas. Valet av CRA bör säkerställa att den optimala legeringen väljs baserat på kostnads-prestandakriteriet.

Följande riktlinjer ska användas för att specificera nivån på CA:

  • CA är produkten av att multiplicera den uppskattade korrosionshastigheten för det valda materialet med designlivslängden (inklusive möjlig livslängd), avrundad till närmaste 3,0, 4,5 eller 6,0 mm.
  • Korrosion på grund av CO2 kan bedömas med hjälp av FÖRETAGET-godkända korrosionsmodeller som ECE-4 & 5, Predict 6.
  • Korrosionshastigheten som används för att uppskatta CA ska baseras på tidigare erfarenhet från anläggningen och tillgängliga publicerade data för processförhållanden som bör inkludera:
    • Korrosivitet hos vätska, till exempel närvaron av vatten i kombination med vätesulfid (sur korrosion), CO2 (söt korrosion), syre, bakteriologisk aktivitet, temperatur och tryck;
  • Vätskehastighet som bestämmer flödesregimen i rörledningen;
  • Avsättning av fasta ämnen som kan förhindra adekvat skydd av inhibitorer och skapa förutsättningar för tillväxt av bakterier; och
  • Förhållanden som kan orsaka rörvägg
  • CS och låglegerat stål av tryckdelar ska ha minst 3,0 mm. I speciella fall kan 1,5 mm anges med företagets godkännande; med hänsyn till designlivslängden för föremålet i fråga. Exempel på milda eller icke-korrosiva tjänster, där 5 mm CA kan anges, är ånga, avluftat pannmatarvatten (< 10 ppb O2), behandlat (icke-korrosivt, kloridkontrollerat, bakteriefritt) färskt kylvatten, torr tryckluft , kolväten som inte innehåller vatten, gasol, LNG, torr naturgas etc. Munstycken och manhålshalsar ska ha samma CA som specificerats för den tryckinnehållande utrustningen.
  • Maximalt CA ska vara 6,0 mm. Beroende på projektets krav och villkor kan den tillåtna CA höjas över 6 mm där den beräknade korrosionshastigheten överstiger 0,25 mm/år. Detta kommer dock att diskuteras från fall till fall. När korrosionsmöjligheterna är för stora ska en materialuppgradering övervägas och valet av CRA bör säkerställa att den optimala legeringen väljs baserat på kostnads-prestandakriteriet.
  • Installationens layout och dess effekt på flödeshastigheten (inklusive döda ben).
  • Felsannolikheter, fellägen och felkonsekvenser för människors hälsa, miljö, säkerhet och materialtillgångar bestäms alla genom att utföra en riskbedömning inte bara för material utan även för andra discipliner.
  • Tillgång till underhåll och

För det slutliga materialvalet ska följande ytterligare faktorer inkluderas i utvärderingen:

  • Prioritet ska ges till material med god marknadstillgänglighet och dokumenterad tillverknings- och serviceprestanda, till exempel svetsbarhet och inspektionsförmåga;
  • Antalet olika material ska minimeras med hänsyn till lager, kostnader, utbytbarhet och tillgänglighet av relevanta reservdelar;
  • Styrka till vikt (för offshore); och
  • Frekvens av piggning/städning. Ingen CA ska krävas för:
  • Stödmaterialet för föremål med legeringsbeklädnad eller svetsning
  • På packningen som vetter mot
  • För kreditvärderingsinstitut. För kreditvärderingsinstitut i erosiv tjänst ska dock en 1 mm CA anges. Detta ska åtgärdas och stödjas av erosionsmodellering via DNV RP O501 [Ref. (e)(21)] (eller liknande modeller när de är godkända för användning av FÖRETAGET).

Obs: När kortvariga eller övergående förhållanden förväntas öka generella eller lokaliserade korrosionsrisker, ska störningslängden uppskattas baserat på proportionella korrosionshastigheter. Baserat på dessa kan högre korrosionstillägg krävas. Dessutom ska CRA-rör eller CRA invändigt klädda/fodrade rör användas för områden med hög vätskehastighet och förväntad erosion-korrosion.

Riktlinjer för materialval: Metallisk beklädnad

För att minska risken för korrosion där korrosionshastigheterna är över 6 mm CA, kan det vara lämpligt att specificera ett CS-modermaterial med ett lager av CRA-beklädnad eller svetsöverläggsmaterial. Om det råder tvivel ska materialföreskrivaren söka råd från FÖRETAGET. Där CRA-beklädnad av kärl är specificerad eller CRA-beklädnad appliceras genom explosiv svetsfogning, metallisk rullfogning eller svetsöverlagring, krävs SSC-beständig kvalitetsbasplatta, men HIC-resistent bottenplatta krävs inte.

Om explosionslimning eller valsbondning är det valda alternativet, ska en minsta tjocklek på 3 mm uppnås över 100% av modermaterialet. Om överlagring är det valda alternativet bör det finnas minst 2 genomgångar och en minsta tjocklek på 3 mm ska uppnås. Om det finns ett problem med svetsbarhet kan explosiv bindning övervägas.

Vanliga beklädnadsmaterial inkluderar:

  • 316SS (typ 317SS kan specificeras där det finns en högre risk för kloridgropar);
  • Legering 904;
  • Legering 825 (begränsad till valsbindning eftersom svetsning kan resultera i sämre korrosionsbeständighet i pläterad plåt); och
  • Legering

Om kärlets tjocklek är relativt tunn (upp till 20 mm) ska en livscykelkostnadsanalys användas för att avgöra om ett gediget CRA-materialval är mer kommersiellt gångbart. Detta ska övervägas från fall till fall.

Klädda eller fodrade rör kan användas för flödesledningar som transporterar mycket korrosiva vätskor. Kraven i API 5LD gäller. Av ekonomiska skäl kommer dessa rörledningar att ha måttlig diameter och kort längd. Det beklädda röret är bildat av en stålplåt som har ett 3 mm lager av CRA bundet till sin inre yta. CRA-beklädnaden kan antingen vara metallurgiskt sammanfogad, samextruderad eller svetsad, eller för undervattensapplikationer kan process/mekanisk bindning användas när risken för tryckavlastning är låg. För svetsade rörspecifikationer formas CRA-beklädda rör till röret och skarven svetsas med CRA-tillsatsmaterial.

ENTREPRENÖREN ska utfärda separata specifikationer baserade på befintliga FÖRETAGsspecifika specifikationer för legeringsplätering eller svetsöverlägg på CS, som täcker kraven för konstruktion, tillverkning och kontroll av applicerad beklädnad och integrerad beklädnad för tryckkärl och värmeväxlare. ASTM-specifikationerna A263, A264, A265, A578 och E164 samt NACE MR0175/ISO 15156 kan användas som referens.

Riktlinjer för materialval: Applicering av korrosionsinhibitor

Val av korrosionsinhibitor och utvärdering ska ske enligt företagets procedur. För konstruktionsändamål ska 95% korrosionsinhiberande effektivitet antas för gaskondensat och 90% för olja. Dessutom, under design, ska hämmartillgängligheten baseras på 90%-tillgänglighet, under driftfasen ska lägsta hämmartillgänglighet vara >90%. Tillgängligheten av inhibitorer ska specificeras under FEED-stadiet på projekt-till-projekt-basis. Användningen av korrosionsinhibitorer ska dock inte fungera som en ersättning för NACE MR0175/ISO 15156 krav på urval av surt servicematerial.

För att göra det möjligt att verifiera inhiberingssystemets effektivitet under drift ska följande ingå i konstruktionen:

  • Platserna för den högsta potentiella korrosion
  • Tillgänglighet för platser med hög potentiell korrosionshastighet för väggtjockleksmätning under
  • Förmåga att ta prover för fasta ämnen/skräp
  • Korrosionsmätningsutrustning bör användas för att övervaka hämningens effektivitet
  • Anläggningar för att tillåta järnantal bör ingå i designen för övervakning inhiberad

Bestämmelser ska göras i konstruktionen så att följande Key Performance Indicators (KPI) kan mätas och trendas för blockerade system:

  • Antalet timmar som hämningssystemet inte är
  • Faktisk injicerad koncentration jämfört med målinjektion
  • Inhibitor restkoncentration jämfört med mål
  • Genomsnittlig korrosionshastighet jämfört med målinhiberad korrosion
  • Förändringar i korrosionshastighet eller halter av löst järn som en funktion av
  • Otillgänglighet av korrosionsövervakning

Riktlinjer för materialval: Material för sur service

Materialval för rörledningar och utrustning för användning i H2S-innehållande miljöer ska överensstämma med den senaste COMPANY-specifikationen för material i sura miljöer och verifieras enligt NACE MR0175/ISO15156 för uppströmsprocesser och NACE MR0103/ISO 17945 för nedströmsprocesser.

316L SS ska övervägas för de flesta sura tjänster utom där högre temperaturer >60 °C förekommer tillsammans med en hög H2S- och kloridhalt i vätskan, dock kommer detta att övervägas från fall till fall. För driftsförhållanden utanför dessa begränsningar kan högre legerade material övervägas i överensstämmelse med NACE MR0175/ISO15156. Dessutom bör man överväga ångseparering där kloridhaltsöverföringen kommer att reduceras.

316L SS-beklädnad kan övervägas för kärl när man följer miljö- och materialgränserna från Tabell A2 i ISO 15156, del 3. Kärl klädda med 316L måste tillåtas svalna under 60 °C innan öppning eftersom det finns risk för kloridspänningssprickor av beklädnaden när den utsätts för syre. För driftsförhållanden utanför dessa begränsningar kan högre legerade material övervägas i överensstämmelse med NACE MR0175/ISO15156. Beklädnaden ska inspekteras för att säkerställa att den är kontinuerlig över 100% av hela ytan inklusive eventuella munstycken och andra tillbehör.

Stål för sura servicerör ska vara HIC-beständigt ha en svavelhalt <0,01% och vara sekundärbehandlat med kalcium för kontroll av inneslutningsformen. Stål för längssvetsade rör ska ha en svavelhalt <0,003% och vara sekundärbehandlat med kalcium för kontroll av inneslutningsformen.

Specifika riktlinjer för bultning i sura servicemiljöer finns i bultavsnittet i denna riktlinje; Avsnitt 12.8.

När sura servicekrav specificeras av köparen ska följande gälla:

  • Allt material ska märkas för att säkerställa full spårbarhet till smälta och värmebehandling
  • Värmebehandling Vid tempererade förhållanden ska anlöpningstemperatur anges.
  • Tilläggssuffixet 'S' ska användas för att beteckna ett material som levererats i enlighet med MDS plus de ytterligare tilläggskraven för sur service exklusive HIC-testning och UT-undersökning.
  • Tilläggssuffixet "SH" ska användas för att beteckna ett material som levererats i enlighet med MDS inklusive de ytterligare tilläggskraven för sur service plus HIC-testning och UT
  • Materialtillverkaren ska ha ett kvalitetssystem certifierat i enlighet med ISO 9001 eller annan kvalitetskravstandard som accepteras av köparen.
  • Inspektionsdokumenten ska utfärdas i enlighet med ISO 10474 /EN 10204 Typ 1 och ska bekräfta överensstämmelse med denna specifikation.
  • Fullt dödade material måste vara
  • För sur serviceledning ska material uppfylla kraven i API 5L bilaga H – PSL2. För kraftig sur service anges lågstyrka normaliserade kvaliteter, begränsade upp till X65 grader.
  • Sur serviceprovning krävs på både basmaterial och svetsar och rutinprovning för SSC och HIC ska överensstämma med NACE TM0177 och NACE TM0284. Provning av SOHIC-sprickor och mjukzonssprickor kan kräva fullringprovning med de svetsar som tillverkats med den faktiska tillverkningssvetsen Fyrpunktsböjprovning ska utföras i enlighet med NACE TM0316.
  • Hårdhet enligt ISO 15156 för uppströms och NACE MR0173/NACE SP0742 för

Riktlinjer för materialval: Specifika överväganden

Följande lista innehåller specifika materialvalsöverväganden som inte är specifika för något givet system och ska tillämpas på alla FÖRETAGsprojekt:

  • ENTREPRENÖREN ska vara fullt ansvarig för materialvalet som görs av LICENSGIVAREN I i all förpackad utrustning. ENTREPRENÖREN ska tillhandahålla all information inklusive MSD:er, materialvalsfilosofier, CRAS, RBI och MCA i linje med denna specifikation för godkännande av företaget. Alla förändringar av material kommer att garanteras av ENTREPRENÖREN.
  • Uppmärksamhet ska ägnas åt rörmaterialens brottseghetsegenskaper för att förhindra risken för sprödbrott.
  • Aluminiumbronsmaterial ska inte användas i svetsade delar på grund av dålig svetsbarhet och underhållsproblem.
  • Electroless Nickel Plating (ENP) ska inte användas om inte godkänts av
  • Materialet för smörj- och tätningsoljesystemet ska vara SS316L om dess lämplighet är det
  • Gummibeklädnader i vattenlådor till ytkondensorer och andra växlare får inte användas utan FÖRETAGETS godkännande.
  • Användning av GRE/HDPE-material för lågtrycksolja och gas, vatten, oljigt och dagvatten, avlopp inom acceptabla serviceparametrar och lastgränser (när nedgrävda) av tillverkaren är tillåten med FÖRETAGETS godkännande.
  • Utformningen av eventuella värmeväxlare ska baseras på deras processkrav. Därför är materialvalet skräddarsytt för alla värmeväxlare och kan/bör inte standardiseras.
  • Rostfritt stål 304, 304L ska inte användas som extern materialapplikation där det inte är lämpligt för den fuktiga atmosfären i UAE.
FBE belagd rörledning

FBE belagd rörledning

Riktlinjer för materialval: Specifika tillämpningar och system

Detta avsnitt ger materialriktlinjer för specifika system som finns inom BOLAGETs utbud av anläggningar inklusive dess uppströms (både onshore och offshore) och nedströms (raffinaderi) tillgångar. En översikt

av enheterna som finns inom dessa anläggningar, materialalternativ, potentiella skademekanismer och begränsning av sådana mekanismer ges i följande tabeller. Ytterligare detaljer för varje enhet ges i resten av detta avsnitt. För ytterligare information om de listade korrosionsmekanismerna, se API RP 571.

Obs: Materialalternativ som anges i detta avsnitt ska endast ses som en riktlinje. ENTREPRENÖREN ska ansvara för projektspecifikt materialval under varje fas av projektet genom de leveranser som anges i avsnitt 10.

Riktlinjer för materialval: Tabell 6 – Materialrekommendationer för uppströms processutrustning och rörledningar

Service Materialalternativ Skademekanismer Begränsning
Wellhead stela spolar/bygel och grenrör CS+CRA Beklädnad, CRA, CS+CA CO2-korrosion, våt H2S-skada, kloridspänningskorrosion (CSCC) Materialval.
(När korrosionsinhibition bedöms vara ineffektiv på sådana platser/mycket frätande service/CRA-beklädnad alternativ rekommenderas)
Design för sur service.
UNS N06625/UNS N08825 beklädd tillval.
NACE MR0175/ISO 15156 krav på sur service gäller för sur service.
Pipeline/Flowline CS+CA Väteförsprödning, CO2-korrosion, Wet H2S Damage, CSCC, MIC Katodiskt skydd och beläggning för att skydda nedgrävd metallsektion.
Användning av biocidkorrosionsinhibitor och gris/skrot.
Periodisk inline-inspektion (Intelligent Pigging) för att mäta väggtjocklek och periodisk rengöring med lämplig rengöringsgris.
Våt kolvätegas CS+CA
(+CA/CRA-beklädnad), 316SS, DSS, SDSS		 CO2-korrosion, Wet H2S Damage, CSCC, kloridgropar, Materialval
Design för sur service
TOL-korrosion ska bedömas, och begränsning är att specificera CRA-klädd när korrosionstillåten överstiger 6 mm.
Användning av korrosionsinhibitor NACE MR0175 /ISO 15156 sur servicekrav gäller för sur service.
Urval vid inloppet baseras till övervägande del på sura servicekrav
Torr kolvätegas CS+CA (+CRA-beklädnad), 316SS CO2-korrosion, våt H2S-skada. Materialval
Se till att driften är inom specificerade villkor
Korrosionsövervakning är avgörande för att säkerställa att gasen förblir torr. CA kan krävas om perioder av fuktighet är möjliga.
Stabiliserat kondensat CS+CA CO2-korrosion, Wet H2S Damage, MIC Materialval
Övervakning av bakteriell aktivitet
Producerat vatten CS+CA, 316SS, DSS, SDSS. CS+CRA liner, CS+CRA (metallurgiskt bunden) CO2-korrosion, våt H2S-skada, CSCC, MIC, O2-korrosion Materialval
Design för att förhindra inträngning av syre
Användning av biocid, O2-renare och korrosionsinhibitor
CS + inre foder kan väljas för kärl.
Specifikation av rörmaterial är starkt beroende av process/vätskeförhållanden.
NACE MR0175 /ISO 15156 krav på sur service gäller för sur service.
Exportera olja/gas export/matargas CS+CA CO2-korrosion, Wet H2S Damage, MIC Materialval
För gasexport Övervakning av daggpunktstemperatur
Om gasexport anses vara "våt" kan en uppgradering till CRA-material (beklätt/fast) krävas baserat på korrosionsbedömningsresultat.
Gasdehydrering (TEG) CS+CA, 316SS, CS+CRA Korrosion från syrakondensation i stillastående kolonner Materialvalet är licensieringsdrivet; ansvaret ligger dock hos ENTREPRENÖREN.
Injektionskemikalier (till exempel korrosionsinhibitorer) CS(+CA), 316SS, C-PVC  Kemisk kompatibilitet, korrosion. Materialval ska diskuteras med LEVERANTÖREN/LEVERANTÖR när det gäller kemisk kompatibilitet.
Kvicksilverborttagning CS+CA CO2-korrosion, Wet H2S Damage, CSCC, kloridgropar
*Flytande metallförsprödning		 Materialval
*Aluminium eller kopparhaltiga titanlegeringar får inte användas där det finns risk för flytande kvicksilver.
Amin CS+CA/CRA-beklädnad, 316SS CO2-korrosion, våt H2S-skada, Amine Stress Corrosion Cracking (ASCC), aminkorrosion, erosion (från värmestabila salter) Lämpliga driftshastigheter, temperaturer för det designade systemet och regelbunden provtagning för att kontrollera aminsalter.
Rik amin ska vara 316SS.
Fartygets inre ska vara 316SS. Hastighetsgränser.
PWHT ska specificeras för CS för att förhindra ASCC när designtemperaturen är > 53°C. PWHT-temperaturen som ska användas ska vara enligt API RP945.
Blossa CS+CA, 316SS
*310SS, 308SS, Alloy 800, Alloy 625		 Lågtemperaturbrott, atmosfärisk korrosion, krypbrott (termisk trötthet),
CSCC.		 CS + foder är ett alternativ för flare trummor 
Design för både minimal och maximal designtemperatur
Problem med spröd fraktur vid låg temperatur ska åtgärdas.
Inre korrosionsmekanismer är mer sannolika i marina miljöer.
* material för flare spets.
PLR (PIG Launcher Receiver) CS+Weld överlägg för tätningsyta CO2-korrosion, våt H2S-skada, underavlagringskorrosion, MIC,
Korrosion av döda ben		 Materialval Periodisk besiktning
Användning av biocid och korrosionsinhibitor.

Tabell 7 – Materialrekommendationer för nedströms processutrustning och rörledningar

Service Materialalternativ Skademekanismer Begränsning
Råoljeenhet CS, 5Cr-1/2 Mo, 9Cr-1Mo, 12Cr, 317L, 904L eller andra legeringar med högre Mo (för att undvika NAC), CS+SS Clad Svavelangrepp, Sulfidation, naftensyrakorrosion (NAC), våt H2S-skada, HCL-korrosion Materialval Avsaltning
Gräns för flödeshastighet.
Användning av korrosionsinhibitor
Vätskekatalytisk sprickbildning CS + CA, 1Cr-1/2Mo, 2-1/4Cr-1Mo, 5Cr och 9Cr stål, 12Cr SS, 300-serien SS, 405/410SS, legering 625
Invändig erosion/isolerande eldfasta foder		 Katalysatorerosion
Högtemperatursulfidering, högtemperaturförkolning, krypning, krypförsprödning, ploytionsyra Sprickbildning. Högtemperaturgrafitisering, Högtemperaturoxidation.
885°F Sprödhet.		 Materialval Erosionsbeständigt foder
Designa minsta turbulens för katalysator och katalysatoröverföring
FCC Light End Recovery CS + CA (+ 405/410SS beklädnad), DSS, legering C276, legering 825 Korrosion orsakad av kombinationen av vattenhaltig H2S, ammoniak och vätecyanid (HCN),
Våt H2S skada-SSC, SOHIC, HIC ammoniumspänningskorrosionssprickning, karbonatspänningskorrosion		 Materialval
Polysulfidinjektion i tvättvatten för att sänka HCN-halten.
Hastighetsgräns
Korrosionsinhibitorinjektion. Förebyggande av syreinträngning
Svavelsyra
Alkylering		 CS + CA, låglegerat stål, legering 20, 316SS, C-276 Svavelsyrakorrosion, vätespår, syrautspädning, nedsmutsning, CUI. Materialval – men högre legeringar är ovanliga
Hastighetskontroll (CS-0,6m/s – 0,9m/s, 316L begränsad till 1,2m/s)
Syratankar enligt NACE SP0294
Antifouling injektion
Hydro-bearbetning CS, 1Cr-1/2Mo, 2-1/4Cr-1Mo, 18Cr-8Ni SS, 316SS, 321, 347SS, 405/410SS, legering 20, legering 800/825, Monel 400 Högtemperaturväteattack (HTHA), Sulfidering av väte-H2S-blandningar, våt H2S-skada, CSCC, naftensyrakorrosion, ammoniumbisulfidkorrosion. Materialval enligt API 941-HTHA.
Hastighetskontroll (tillräckligt hög för att bibehålla vätskefördelning)
PWHT enligt ASME VIII / B31.3
Katalytisk reformering 1-1/4Cr-0,5Mo, 2-1/4Cr-0,5Mo, Krypsprickor, HTHA, SSC- Ammoniak, SSC-klorider, väteförsprödning, ammoniumkloridkorrosion, krypbrott Materialval enligt API 941-HTHA. Hårdhetskontroll, PWHT
Försenad Coker 1-1/4Cr-.0.5Mo klädd med 410S eller 405SS, 5Cr-Mo eller 9Cr-Mo stål, 316L, 317L Svavelkorrosion vid hög temperatur, naftensyrakorrosion, högtemperaturoxidation/förkolning/sulfidering, Erosion-korrosion, Vattenhaltig korrosion (HIC, SOHIC, SSC, Ammoniumklorid/bisulfit, CSCC), CUI, Termisk trötthet (termisk cykling) Minimera spänningshöjare, Cr-Mo stål av finkornig, goda seghetsegenskaper.
Amin CS + CA /
CS+ 316L Beklädnad, 316SS		 CO2-korrosion, våt H2S-skada, Amine Stress Corrosion Cracking (ASCC), rik aminkorrosion, erosion (från värmestabila salter) Se Amine i Tabell 6.
Svavelåtervinning
(Licensierade enheter)		 CS, 310SS, 321SS, 347SS, Sulfidering av kolstål, våt H2S-skada/sprickbildning, (SSC, HIC, SOHIC), korrosion av svaga syror, Drift av rörledningar över daggpunktstemperatur för att undvika allvarlig korrosion av CS.
PWHT av svetsar för att undvika sprickor Hårdhetskontroll
HIC-beständigt stål.

Rörledningar

Rörledningsmaterial kommer att vara i enlighet med befintliga FÖRETAGsspecifika Rörledningsmaterialspecifikationer. Kolstål + korrosionstillägg ska vara standardmaterial. Korrosionstillägget ska vara så högt som möjligt som hänsyn till drift långt bortom konstruktionstiden och kommer att avgöras från fall till fall för varje projekt. Rörledningsbeläggningar specificeras i AGES-SP-07-002, External Pipeline Coatings Specification.

Användning av korrosionsinhibitorer i kolväteledningssystem med kondenserat vatten rekommenderas och ska vara standardalternativet för undervattensrörledningar. dvs CS + CA + Korrosionsinhibitor. Ytterligare korrosionshanteringstekniker såsom Pigging, CP, etc. ska övervägas. Val och utvärdering av korrosionsinhibitorer ska ske enligt Bolagets rutiner.

Valet av ett CRA-alternativ för pipeline måste utvärderas grundligt via livscykelkostnadsanalys. HSE-överväganden om kostnader för kemikalier och korrosionshanteringstekniker, logistik för transport och hantering av kemikalier, ska alla byggas in i analysen, liksom inspektionskrav.

Kolväterör

Materialval för processrör ska utföras av ENTREPRENÖREN enligt kraven i avsnitt 11. Materialriktlinjer per tjänst ges för både uppströms- och nedströmsanläggningar i föregående tabell 6 respektive 7. Alla svetsar och acceptanskriterier ska utföras enligt kraven i ASME B31.3. Rörmaterial ska specificeras genom rörledningar i enlighet med ADNOC rörmaterialspecifikation AGES-SP-09-002.

Särskilt och separat materialval kan krävas för döda ben medan en CRA- eller CRA-beklädnad kan krävas för korrosionskontroll i områden med stillastående flöde. Rörkonstruktionen bör dock överväga att undvika döda ben för att minska sannolikheten och svårighetsgraden för korrosion. Där döda ben inte kan undvikas rekommenderas invändig beläggning, dosering med inhibitorer och biocider och periodisk korrosionsövervakning. Detta gäller även statisk utrustning.

Vid konstruktion ska man, särskilt genom rörledningsdisciplin, se till att inte ha SS i kontakt med galvaniserade delar, för att undvika försprödning av zink. Detta är ett problem vid temperaturer där Zn kan diffundera, såsom vid svetsning.

Verktygssystem

Riktlinjer för materialval: Tabell 8 – Riktlinjer för materialval för allmännyttiga tjänster

Service Materialalternativ Skademekanismer Begränsning
Bränsle Gas CS, 316SS Om bränslegasen är våt: CO2-korrosion, kloridgropar, CSCC, våt H2S-skada Materialval
Kontrollerade driftsförhållanden under uppstart när alternativ bränslegas kan användas.
Inert gas CS + min. CA Allmänna föroreningar från bränslegasprodukt Materialval (nivå korrosion är beroende av vilken inert gas som används, till exempel bränslegas från avgaser.)
Dieselbränsle CS + CA, 316SS,CS + CA+ Foder
*Gjutjärn		 Risk för föroreningar CS + Lining är lämplig för tankar
*Pumpar ska vara gjutjärn.
Instrument/växtluft Galvaniserad CS, 316 SS Atmosfärisk korrosion Kontrollerad filtrering
Kväve Galvaniserad CS, 316SS Inga, korrosion kan komma från O2-inträngning under täckning Uppgradera spec där intrång är mer sannolikt eller renlighet krävs
Hypoklorit CS + PTFE foder, C-PVC, C-276, Ti Spaltkorrosion, oxidation Materialval
Dosering/temperaturkontroll
Avloppsvatten 316 SS, GRP Chloride Pitting, CSCC, CO2-korrosion, O2-korrosion, MIC Materialval
Färskt vatten Epoxibelagd CS, CuNi, Koppar, Icke-metallisk O2-korrosion, MIC Renlighetsövervakning/användning av biocid om den inte används för dricksvatten
Kylvatten CS + CA, Icke-metallisk Kylvattenkorrosion Användning av O2-renare och korrosionsinhibitor
Blandade glykol-vattenkylsystem i kontakt med CS-komponenter är kända för att orsaka korrosion. Glykol ska blandas med en korrosionsinhibitor.
Havsvatten CS + foder, SDSS, Alloy 625, Ti, CuNi, GRP Chloride Pitting, CSCC, O2-korrosion, spaltkorrosion, MIC Materialval
Temperaturkontroll
Avmineraliserat vatten Epoxibelagd CS, 316SS, Icke-metallisk O2 korrosion Materialval
Dricksvatten Icke-metallisk (till exempel C-PVC/HDPE), Cu, CuNi, 316 SS MIC Offeranoder får inte användas i dricksvattensystem.
Eldvatten CuNi, CS+3mmCA(minimum)+intern beläggning, GRVE, GRE, HDPE Chloride Pitting, CSCC, O2-korrosion, spaltkorrosion, MIC Korrosionsmekanismer beroende av eldvattenmedium.
Det icke-metalliska alternativet måste ta hänsyn till brandrisk
Öppna avlopp Icke-metallisk
CS + epoxifoder		 Chloride Pitting, CSCC, O2-korrosion, spaltkorrosion, MIC, atmosfärisk korrosion Rörledningar från beklädda kärl ska vara CRA.
Stängda avlopp CS + CA, 316SS, DSS, SDSS, CS +CRA Clad CO2-korrosion Wet H2S Damage, CSCC, spaltkorrosion, O2-korrosion, ASCC, MIC Materialval
  • Bränsle Gas

Bränslegas tillförs antingen som torkad gas från nedströms dehydreringskolonnerna, som exportgas, eller som separerad lågtrycksgas som inte är helt torkad och kan värmas upp för att förhindra vattenkondensering i tillförselröret.

Torkad gas kommer att transporteras i CS-rör med en nominell CA på 1 mm och kommer inte att hindras. Trycksänkningstemperatur ska analyseras och om den är lägre än -29 °C ska lågtemperatur CS anges. Otorkad bränslegas bör behandlas på samma sätt som producerad våtgas (allt <10 °C över daggpunkten). Om renlighet krävs ska 316 SS anges.

  • Inert gas

Anses icke-frätande. Se Tabell 8.

  • Dieselbränsle

Betraktas som icke-korrosiv och CS är lämplig, kan dock innehålla viss förorening beroende på dieselkvalitet. I sådana fall måste diesellagringstankar tillverkade i CS med 3 mm CA krävas invändigt belagda för att förhindra korrosion och utfällning av korrosionsprodukter i dieseln som kan störa utrustningen. Hela tanken bör beläggas eftersom kondens på ovansidan också kan ge korrosionsprodukter. Alternativet är att använda tankar tillverkade av ett icke-metalliskt material som GRP.

  • Instrument/växt Luft & Kväve

Galvaniserad CS används vanligtvis för högkvalitativa luft- och kvävesystem för rör med större diameter och 316 SS för rör med mindre diameter, trots att de inte är korrosiva. Om fukt kan tränga in, eller renhet krävs nedströms om några filter, ska alternativet med 316 SS övervägas genomgående. DSS-kontakter och beslag bör användas.

  • Färskt vatten

Om den behandlas (enligt definitionen i avsnitt 11.2), är CS med en CA tillåten. Om de är obehandlade bör sötvattensystem uppgraderas till en lämplig CRA eller CS med CRA-beklädnad.

Dricksvatten bör förvaras i CS-tankar som är invändigt belagda med en beläggning som är acceptabel enligt hälsostandarder eller i tankar tillverkade av GRP. När GRP-tankar används måste tankarna vara utvändigt belagda för att förhindra ljusinsläpp i tankarna och algtillväxt i det lagrade vattnet. För att förhindra nedbrytning av den yttre beläggningen måste UV-beständiga kvaliteter specificeras. Rörledningar bör vara icke-metalliska material och konventionella kopparrör när de har lämplig diameter. Alternativt kan 316 SS anges av renhetsskäl.

  • Havsvatten

Materialval för havsvattensystem är starkt beroende av temperatur och bör väljas med hänvisning till ISO 21457. Rekommenderade material ingår i tabell 8. CS med invändigt foder ska endast väljas för avluftade havsvattensystem enligt API 15LE och NACE SP0304.

För brandvattensystem som använder havsvatten som medium, se avsnitt 12.3.8.

  • Avmineraliserat vatten

Avmineraliserat vatten är frätande för CS; därför bör dessa system vara 316 SS. En icke-metallisk kan väljas med input från materialTILLVERKAREN och godkännande från FÖRETAGET ges. Tankar kan vara CS med CA och ett lämpligt invändigt foder.

  • Eldvatten

För de flesta permanent fuktade brandvattensystem med havsvatten som medium är materialrekommendationen 90/10 CuNi eller titan (se brukstabell 8 i ISO 21457).

Brandvattensystem kan innehålla och transportera kolsyrat färskvatten. Det ovanjordiska elnätet kan vara konstruerat av 90/10CuNi och det underjordiska elnätet kan vara konstruerat av GRVE (Glass Reinforced Vinyl Esther) som inte kräver beläggning eller katodiskt skydd. Större ventiler bör vara CS med CRA-klädda för invändiga fuktade ytor och CRA-trim. Kritiska ventiler måste vara helt tillverkade av CRA-material. För att undvika galvaniska korrosionsproblem ska isoleringsspolar specificeras där elektrisk isolering mellan olika material krävs.

NiAl-bronsventiler är kompatibla med 90/10CuNi-rör, dock är NiAl-brons och CuNi olämpliga för sulfidförorenat vatten.

Valet av material beror på vattnets kvalitet och dess temperatur. Svart kroppstemperatur måste beaktas i designen.

Internt epoxibelagda kolstålrör för brandvattensystemet är föremål för företagets godkännande.

  • Öppna avlopp

Materialval för öppna avloppsutrustningar ska vara CS med invändigt foder. Rekommendationen för rörledningar är ett lämpligt icke-metalliskt i avvaktan på företagets godkännande. Alternativt kan CS med 6 mm CA anges när tjänsten har låg kritikalitet. Öppna avloppstankar ska invändigt fodras med ett kvalificerat organiskt beläggningssystem och kompletteras med ett katodiskt skyddssystem.

  • Stängda avlopp

Materialval för slutna avlopp ska beakta villkoren för eventuella potentiella kolväten i systemet. Där slutna avlopp tar emot surt kolväte ska kraven för sur service (enligt avsnitt 11.5) gälla. Utformningen av täcksystemet för alla fat och tankar ska beakta möjligheten av kvarvarande syre och därför beaktas inom materialvalet.

Ventiler

Materialval för ventiler ska vara lämpligt för den rörklass som de är klassificerade inom och i enlighet med kraven i ASME B16.34. Ytterligare information om ventilmaterial finns i AGES-SP-09-003, specifikationen för rör- och rörledningsventiler.

Ventiler för undervattensapplikationer kommer att väljas i enlighet med API 6DSS. Ventiler ska väljas i enlighet med ADNOC-specifikationen AGES-SP-09-003.

Statisk utrustning

Materialriktlinjer för tryckkärl ges i tabellerna 6 och 7 ovan. Detta är vanligtvis CS med ett inre foder eller CRA-beklädnad. Riktlinjerna för val mellan CS med beklädnad kontra ett solidt CRA-alternativ ges i avsnitt 11.3 men bör övervägas från fall till fall. Svetsar och acceptanskrav ska vara enligt ASME IX.

När surt servicematerial gäller för fartyg, se avsnitt 11.5. Där de ligger utanför NACE MR0175 / ISO 15156-3 gränserna för 316 SS, ska kärlen invändigt klädda/svetsade med Alloy 625.

Som nämnts i avsnitt 11.6 är konstruktionen, och därmed materialvalet, av värmeväxlare beroende av deras servicekrav. Men i alla fall ska material följa dessa riktlinjer:

  • Materialet som ska väljas för att möta konstruktionens livslängdskrav
  • Materialvalet ska styras av designen
  • Titan ASTM B265 Grade 2 är den rekommenderade kvaliteten för värmeväxlarapplikationer som innehåller havsvatten och rik glykol. Potentialen för titanhydrering ska beaktas vid konstruktionen av alla titanvärmeväxlare, och säkerställa att förhållandena inte överstiger 80 °C, ett pH är antingen under 3 eller över 12 (eller över 7 med hög H2S-halt), och det finns ingen mekanism tillgänglig för generering av väte; till exempel galvanisk koppling.
  • CA bör i allmänhet inte vara tillgänglig för CS i värmeväxlare; därför kan det kräva en uppgradering av specifikationen till ett lämpligt kreditvärderingsinstitut.
  • Om CuNi används för rör i en skal- och rörkonstruktion, ska minimi- och maximihastigheterna i Tabell 9 följas. Dessa värden kommer dock att ändras med rördiametern och ska utformas från fall till fall.

Riktlinjer för materialval: Tabell 9 – Maximala och minsta flödeshastigheter för CuNi värmeväxlarrör

Rörmaterial Hastighet (m/s)
Maximal Minimum
90/10 CuNi 2.4 0.9
70/30 CuNi 3.0 1.5

Ytterligare detaljer om design finns i AGES-SP-06-003, specifikationen för skal och rörvärmeväxlare. Roterande utrustning/pumpar
Val av pumpmaterialklass ska göras av ENTREPRENÖREN från fall till fall för alla FÖRETAGsprojekt som använder AGES-SP-05-001, Centrifugalpumpsspecifikationen (API 610). Nedan i Tabell 10 ges riktlinjer för val av materialklass för pumpar per system. Ytterligare materialdetaljer, inklusive när en uppgradering till specifikationen krävs för specifika driftsförhållanden, finns i AGES-SP-05-001.

Riktlinjer för materialval: Tabell 10 – Materialklassificering för pumpar

Service Materialklass
Surt kolväte S-5, A-8
Icke-korrosivt kolväte S-4
Frätande kolväte A-8
Kondensat, ej luftat S-5
Kondensat, luftat C-6, A-8
Propan, butan, flytande petroleumgas, ammoniak, eten, lågtemperaturtjänster S-1, A-8
Dieselolja, bensin, nafta, fotogen, gasoljor, lätta, medelstora och tunga smörjoljor, eldningsolja, restprodukter, råolja, asfalt, syntetiska råbottnar S-1, S-6, C-6
Xylen, toluen, aceton, bensen, furfural, MEK, kumen S-1
Oljeprodukter som innehåller svavelföreningar C-6, A-8
Oljeprodukter som innehåller en frätande vattenfas A-8
Flytande svavel S-1
Flytande svaveldioxid, torr (max. 0,3% vikt H2O), med eller utan kolväten S-5
Vattenhaltig svaveldioxid, alla koncentrationer A-8
Sulfolan (Shell patenterat kemiskt lösningsmedel) S-5
Kort rest som innehåller naftensyror (syratal över 0,5 mg KOH/g) C-6, A-8
Natriumkarbonat I-1
Natriumhydroxid, < 20% koncentration S-1
Glykol Specificerad av licensgivaren
DEA, MEA, MDEA, TEA, ADIP eller Sulfinol-lösningar som innehåller antingen H2S eller CO2 med mer än 1% H2S S-5
DEA-, MEA-, MDEA-, TEA-, ADIP- eller Sulfinollösningar, fett, innehållande CO2 med mindre än 1% H2S eller ≥120 °C A-8
Koka och bearbeta vatten C-6, S-5, S-6
Panna matarvatten C-6, S-6
Smutsigt vatten och återloppsvatten i trumman C-6, S-6
Brackvatten A-8, D-2
Havsvatten Från fall till fall
Surt vatten D-1
Sötvatten, luftat C-6
Avloppsvatten, lätt surt, icke-luftat A-8

Instrumentslangar och kopplingar

I allmänhet små slangar mindre än 1' NO för instrumentering jag kemikalier jag Smörj-/tätningsoljesystem ska vara gjorda av 904L material om inget annat anges.
Instrumentslang/montering i allmännyttiga tjänster utan sura servicekrav (instrumentluft, hydraulvätska, smörjolja, tätningsolja etc.) för landbaserade anläggningar ska vara 316L SS.
För processgasmedium som involverar sur service ska applicering av ett CRA-material (316L/6Mo / Inconel 825) för instrumentslangen väljas i enlighet med NACE MR0175 / ISO 15156-3 materialgränser med hänsyn till klorider, H2S-partialtryck, pH och designtemperatur, eller i enlighet med NACE MR0103/ISO 17495 för instrumentslangar som används i raffineringsmiljö.
Val av material i instrumentrör ska också beakta risken för extern klorid-inducerad spänningskorrosion och risken för yttre grop- och spaltkorrosion, särskilt i kloridbärande miljöer. Därför bör instrumentrör i offshoreanläggningar (oavsett service) PVC-belagda (2 mm tjocka) 316 SS-rör övervägas för exponerade marina miljöer från fall till fall. Alternativt bedöms 6Mo austenitisk SS vara lämplig upp till 120 °C i marina miljöer, vars användning ska avgöras från fall till fall.

Bultning

Alla bultar och muttrar ska levereras med certifiering enligt EN 10204, typ 3.1, som minimum, och typ 3.2 för lågtemperaturservice.
Bultmaterial ska överensstämma med bulttabeller för järnmetaller, olegerade och legerade, som anges i Bilaga 1 – Utvalda standarder för metalliska material. Bultar lämpliga för definierade temperaturområden finns i Tabell 11 nedan

Riktlinjer för materialval: Tabell 11 – Materialspecifikation för bulttemperaturintervall

Temperaturområde (°C) Materialspecifikation Storleksbegränsningar
Bultar Nötter
-100 till +400 A320 klass L7 A194 årskurs 4/S3 eller årskurs 7/S3 ≤ 65
A320 Klass L43 A194 årskurs 7/S3 eller A194 årskurs 4/S3 < 100
-46 till + 4004 A193 Klass B7 A194 Grad 2H Alla
-29 till + 5404 A193 Betyg B161 A194 årskurs 7 Alla
-196/+ 540 A193 Klass B8M2 A194 Betyg M/8MA3 Alla

Anmärkningar:

  • Denna kvalitet bör inte användas för permanent nedsänkt utrustning. Klass B16 är avsedd för högtemperaturservice, utanför temperaturområdet för grad B7.
  • Typ 316 bultar och muttrar får inte användas vid en temperatur över 60°C om de utsätts för en våt saltlösning
  • Använd 8MA med klass 1
  • De nedre temperaturgränserna är föremål för tolkning och ska förtydligas för var och en

CS och/eller låglegerat bultmaterial ska vara varmförzinkat till ASTM A153 eller ha liknande tillförlitligt korrosionsskydd. För LNG-tjänst måste stor noggrannhet iakttas för att SS kan komma i kontakt med galvaniserade föremål.
För applikationer där upplösning av ett tjockt zinkskikt kan orsaka förlust av bultförspänning, ska fosfatering användas. Bultar belagda med poly-tetra-fluoro-etylen (PTFE) till exempel Takecoat & Xylan eller motsvarande kan användas men där dessa bultar förlitar sig på katodiskt skydd ska de endast användas förutsatt att den elektriska kontinuiteten verifieras genom mätningar. Kadmiumpläterade bultar ska inte användas.
Om externa bultar, muttrar och distanser ska skyddas med icke-metallisk beläggning, ska de beläggas med en PTFE-beläggning som klarar ett 6 000 timmars saltspraytest utfört i ett ISO 17025 ackrediterat tredjepartslaboratorium för dessa tester. Prover ska tas från applikatorn, inte från färgtillverkaren.
Bultar för potentiell icke-metallisk beläggning är tillämplig på:

  • Alla externa flänsanslutningar (monterade i butik och fält), inklusive isolerade flänsskruvar där drifttemperaturen är lägre än 200 °C.
  • Utrustningsskruvning som kräver borttagning för planerat underhåll och inspektion. Icke-metalliska beläggningar på bultar är inte tillämpliga för:
  • Alla strukturella bultar;
  • Fästelement/bultar som används vid montering av olika komponenter inom ett LEVERANTÖR-paket eller en TILLVERKAREs standardutrustning, diverse standardmonteringar och instrumentering. ENTREPRENÖREN ska granska LEVERANTÖREN/TILLVERKAREs standardbeläggningar för deras lämplighet från fall till fall;
  • Legerade fästelement;
  • Motorhuvsbultar och Glandbultar för ventiler;
  • Bultar för avblåsningsanslutning av silar;
  • Bultar för TILLVERKARENS specialprodukter för standardrör (Synglasögon, nivåmätare och ljuddämpare).

Bultmaterial för sur service ska uppfylla kraven i Tabell 12.

Riktlinjer för materialval: Tabell 12 – Bultmaterial för sur service

Servicevillkor Material Materialspecifikation Kommentarer
Bultar Nötter
Medel och hög temperatur > -29 °C Legerat stål ASTM A193, klass B7M ASTM A194 Grade 2, 2H, 2HM På grund av risken för väteförsprödning orsakad av katodiskt skydd, krävs bultar och muttrar med kontrollerad hårdhet, varför "M"-klasserna också specificeras.
Låg temperatur (-100 °C till -29 °C) Legerat stål ASTM A320, betyg L7M eller L43 ASTM A194, årskurs 4 eller 7
Medel och hög ner till -50 °C DSS och SDSS ASTM A276; ASTM A479 ASTM A194
Medel och hög ned till -196 °C Endast lågtrycksapplikationer Austenitisk SS (316) ASTM A193 B8M Klass 1 (Hårdmetallbehandlad och hårdhetskontrollerad max 22HRC) ASTM A194 Grade 8M, 8MA (hårdhet kontrollerad till max 22HRC)
Medel och hög ner till -196 °C Super austenitisk SS (6%Mo 254 SMO)
ASTM A276		 ASTM A194
Nickelbaserad legering ASTM B164 ASTM B408 (Monel K-500 eller Incoloy 625, Inconel 718, Incoloy 925) Monel K-500 eller Incoloy 625, Inconel 718, Incoloy 925

Specifikationer för material

Materialstandarder som identifieras på ritningar, rekvisitionsblad eller andra dokument ska specificeras helt i enlighet med riktlinjerna i avsnitten 10, 11 och 12, inklusive alla ytterligare krav som är tillämpliga på standarden. För material identifierade med ett MESC-nummer (Material and Equipment Standards Code) ska de ytterligare kraven som anges där också uppfyllas.
Senaste numret av den valda materialstandarden ska användas. Eftersom denna senaste utgåva (inklusive ändringar) alltid har företräde, behöver inte utgivningsåret för standarden anges.

Metalltemperaturgränser
Temperaturgränserna som visas i Tabell A.1 visar de tillåtna minimigränserna för medeltemperaturen genom konstruktionsmaterialets tvärsnitt under normal drift.
Tabell A.1 – Lägsta temperaturgränser för rör och utrustningsstål

Temperatur (°C) Artikel Material
Upp till -29 Rörledningar/ Utrustning CS
-29 till -46 Rörledningar/ Utrustning LTCS
< -46 Rör Austenitiska SS
Upp till -60 Tryckkärl LTCS (WPQR-svetsning, HAZ-prov som ska slagtestas vid lägsta designtemperatur. Acceptanskriterier minst 27J. Dessutom ska LTCS med CTOD och teknisk kritikalitetsbedömning utföras.)
< -60 Tryckkärl Austenitiska SS
-101°C till -196°C Rörledningar/Utrustning Austenitiskt SS/Ni-stål med slagprovning

Det bör noteras att de angivna temperaturgränserna inte nödvändigtvis utesluter användningen av materialen utöver dessa gränser, särskilt för icke-tryckhållande delar såsom inre delar av pelare, bafflar av värmeväxlare och stödjande strukturer.
Maximala temperaturgränser presenteras i avsnitt 2, 3 och 4, temperaturer som visas inom parentes, till exempel (+400), är ovanliga för den angivna tillämpningen men är tillåtna ur materialsynpunkt, om så krävs.
Särskild uppmärksamhet bör ägnas åt specifikationen och tillämpningen av metaller för drift vid låga temperaturer. För lågtemperaturapplikationer, se bilagorna till specifikationerna 'Svetsning, NDU och förhindrande av spröd fraktur av tryckkärl och värmeväxlare' och 'Svetsning, NDU och förhindrande av sprött brott på rör.'
Kategorier av metaller

Följande kategorier av metaller omfattas av denna specifikation:

  • Järnmetaller – olegerade
  • Järnmetaller – legerade
  • Icke-järnhaltiga metaller

I varje kategori behandlas följande produkter:

  • Tallrikar, ark och remsor;
  • Rör och slangar;
  • Rör;
  • Smide, flänsar och beslag;
  • Gjutgods;
  • Stavar, sektioner och tråd;

Sekvens av material
Materialsekvensen i kolumnen "Beteckning" i avsnitten 2, 3 och 4 är i allmänhet sådan att den efterföljande siffran indikerar ett material med en ökning av innehållet och/eller antalet legeringsämnen.
Kemisk sammansättning
Kraven på kemisk sammansättning som anges i avsnitt 2, 3 och 4 avser produktanalyser. Procentandelar av sammansättningar som anges i avsnitt 2, 3 och 4 är i massa.
Ytterligare gränser för material
Följande krav ska uppfyllas om inte FÖRETAGETS godkännande för avvikelser erhålls:

  • Inget kolstål av klass 70 får användas, förutom SA-516 Grade 70 (under förutsättning att företaget godkänner den specifika applikationen, villkoren som gäller för klass 65 och de ytterligare villkoren a och b som anges nedan), ASTM A350 LF2, där specificerat, och ASTM A537 Cl.1 för tankar. Alla andra material eller applikationer av klass 70 kräver företagets godkännande förutom standardsmide och gjutgods av kolstål, till exempel ASTM A105, A216 WCB, A350 LF2 och A352 LCC.
  • Steelmaker för att tillhandahålla svetsbarhetsdata för SA-516, Grade 70 som används i tidigare framgångsrika projekt
  • Värmebehandlingstillstånd: Normaliserat, oavsett
  • Kolekvivalenten och den maximala kolhalten för alla kolstålkomponenter i icke surt bruk ska vara i enlighet med följande tabell:

Tabell A.2 – Maximalt kolinnehåll och ekvivalenter för stålkomponenter

 
Komponenter		  
Max. Kolhalt (%)		 Max. Kolekvivalent (%)
Tryckhaltiga plåtar, plåtar, remsor, rör, smidesbeslag 0.23% 0.43%
Icke-tryckhaltiga plattor, stänger, strukturella former och andra komponenter som ska svetsas 0.23% N/A
Tryckhaltiga smide och gjutgods 0.25% 0.43%

Anmärkningar:

  • Olika tjänster och material kräver tilläggskrav för normalisering och/eller Dessa täcks av utrustningen och rörledningsspecifikationerna, eller genom hänvisning till specifikation DGS-MW-004, 'Material and Fabrication Requirements for Carbon Steel Piping and Equipment in Severe Service'.
  • Alla 300-seriens kemiskt stabiliserade rostfria material för användning i applikationer med driftstemperaturer över 425°C ska stabiliseras vid 900°C i 4 timmar efter lösningsvärmebehandling.
  • Gummibeklädnader i vattenlådor till ytkondensorer och andra växlare får inte användas utan FÖRETAGETS godkännande.
  • 300-seriens rostfria stålrör får inte användas för ångalstring eller ångöverhettning
  • Gjutjärn får inte användas i havsvatten
  • Närhelst 'SS' eller 'Rostfritt stål' anges i specifikationer eller andra projektdokument utan hänvisning till en specifik kvalitet ska det betyda 316L SS.
  • Ersättning av 9Cr-1Mo-V, grad '91' material för applikationer där 9Cr-1Mo, grad '9' har specificerats är inte tillåtet.
    • Alla SS-rör och kopplingar, särskilt dubbelcertifierade 316/316L och 321, ska standardiseras som sömlösa upp till 6' NPS (ASTM A312) och svetsade klass 1 för 8' NPS och högre (ASTM A358 Class 1).

Hur man väljer material, vilka material man ska välja, varför man väljer detta material och andra sådana frågor har alltid bekymrat oss. Materialvalsriktlinjerna är en omfattande assistent som kan hjälpa dig att korrekt och effektivt välja rör, kopplingar, flänsar, ventiler, fästelement, stålplåtar, stänger, remsor, stänger, smide, gjutgods och andra material för dina projekt. Låt oss använda riktlinjerna för materialval för att välja rätt material för dig från järn- och icke-järnmetallmaterial för din användning inom olja och gas, petrokemi, kemisk process, marin- och offshoreteknik, bioteknik, läkemedelsteknik, ren energi och andra områden.

Riktlinjer för materialval: Järnmetaller – olegerade

Tallrikar, plåt och remsa

Beteckning Metall Temp. (°C) ASTM Anmärkningar Tillagda krav
Kolstålplåtar av strukturell kvalitet, galvaniserade 100 A 446 – A/ G165 För allmänt bruk C-innehåll 0,23% max.
Kolstålplåtar av strukturell kvalitet (+350) A 283 – C För icke tryckhållande delar upp till 50 mm tjocklek Att bli dödad eller halvdödad
Kolstålplattor (dödade eller halvdödade) 400 A 285 – C För tryckhållande delar. För upp till 50 mm tjocklek (Använd under förutsättning att företaget godkänt specifikt) C-innehåll 0,23% max.
Kolstålplåtar (Si-dödade) – låg/medelhög styrka 400 A 515 – 60/65 För tryckhållande delar (Används under förutsättning att företaget godkänt specifikt) C-innehåll 0,23% max.
C-Mn stålplåtar (Si-dödade) – medel/hög hållfasthet 400 A 515 -70 För rörplåtar som inte är svetsade till skal och/eller rör. För rörplåtar som ska svetsas till skalet, se 8.4.3.
C-Mn stålplåtar (dödade eller halvdödade) – hög hållfasthet 400 En 299 För tryckhållande delar och för rörplåtar som ska svetsas på rör C-innehåll 0,23% max. Mn-innehåll 1.30% max.
Finkorniga C-Mn-stål – låg hållfasthet 400 A 516 55/60, A 662 – A För tryckhållande delar även vid låga temperaturer C-innehåll 0,23% max. Ange V+Ti+Nb<0,15%
Finkorniga C-Mn-stål – medelhållfasthet 400 A 516 – 65/70 För tryckhållande delar även vid låga temperaturer C-innehåll 0,23% max. Ange V+Ti+Nb<0,15%
Finkorniga C-Mn stål – låg hållfasthet (normaliserad) 400 A 537 – Klass 1 För tryckhållande delar även vid låga temperaturer (Används med förbehåll för särskilt godkännande) Ange V+Ti+Nb<0,15%
Finkorniga C-Mn stål – mycket hög hållfasthet (Q+T) 400 A 537 – Klass 2 För tryckhållande delar (Används med förbehåll för särskilt godkännande) Ange V+Ti+Nb<0,15%
Kolstålplåt och band — A1011/A1011M För strukturella ändamål
Golvplatta i stål — En 786 För strukturella ändamål

Rör och slangar

Beteckning Metall Temp. (°C) ASTM Anmärkningar Tillagda krav
Elmotståndssvetsade kolstålrör 400 A 214 För obänd värmeöverföringsutrustning Att bli dödad. Ett oförstörande elektriskt prov enligt ASTM A450 eller motsvarande ska utföras utöver det hydrostatiska provet.
Sömlösa kalldragna kolstålrör 400 A 179 För obänd värmeöverföringsutrustning Att bli dödad. Endast för ASME VIII – Div 1-applikation.
Elmotståndssvetsade kolstålrör 400 A 178 – A För pannor och överhettare rör upp till och med 102 mm ytterdiameter. Ett oförstörande elektriskt prov enligt ASTM A450 eller motsvarande ska utföras utöver det hydrostatiska provet. Att bli dödad eller halvdödad. Egenskaper för förhöjd temperatur (Sträckgräns enligt ASME II del-D).
Elektriskt motståndssvetsade kolstålrör (Si-dödade) 400 A 226 För pannor och överhettare rör vid höga arbetstryck upp till och med 102 mm ytterdiameter. Ett oförstörande elektriskt prov enligt ASTM A450 eller motsvarande ska utföras utöver det hydrostatiska provet. Egenskaper för förhöjd temperatur (Sträckgräns enligt ASME II del-D).
Sömlösa kolstålrör (Si-dödade) 400 En 192 För luftkylare, pannor och överhettare vid höga arbetstryck. Ett oförstörande elektriskt prov i enlighet med materialspecifikationen ska utföras utöver det hydrostatiska provet. Egenskaper för förhöjd temperatur (Sträckgräns enligt ASME II del-D).
Sömlösa kolstålrör (Si-dödade) 400 A 334-6 (sömlös) För obränd värmeöverföringsutrustning som arbetar vid låga driftstemperaturer. C-innehåll 0,23% max. Ett oförstörande elektriskt prov i enlighet med materialspecifikationen ska utföras utöver det hydrostatiska provet.
Sömlösa kolstålrör (Si-dödade) 400 A 210 Klass A-1 För luftkylare, pannor och överhettare vid höga arbetstryck. C-innehåll 0,23% max. För pannor och överhettare förhöjda temperaturegenskaper (Sträckgränsen ska uppfylla kraven i ASME II del-D).

Rör

Beteckning Metall Temp. (°C) ASTM Anmärkningar Tillagda krav
Sömlöst eller bågsvetsat kolstålrör 400 API 5L-B Endast för luft- och vattenledningar. Endast galvaniserat rör med skruvförband. Specificera sömlöst API 5L-B-rör med NPT-gängade kopplingar, galvaniserat till ASTM A53, paragraf 17. Sömlöst rör ska normaliseras eller varmbearbetas. SAW-rör som ska normaliseras eller PWHT efter svetsning.
Elektriskt smältsvetsat kolstålrör 400 A 672 – C 65 Klass 32/22 För invändiga plot produktlinjer. För storlekar större än NPS 16. C-innehåll 0,23% max.
Sömlöst kolstålrör 400 ASTM A106 klass B För de flesta invändiga brukslinjer för tomten. Sömlös vanligtvis inte tillgänglig i storlekar större än NPS 16. C-innehåll 0,23% max. Mn kan ökas till 1.30% max. Att bli dödad eller halvdödad.
Sömlöst C-Mn stålrör (Si-killed) 400 A 106-B För de flesta invändiga processrör, inklusive kolväte + väte, kolväte + svavelföreningar. C-innehåll 0,23% max. Mn kan ökas till 1.30% max.
Sömlöst finkornigt C-Mn stålrör (Si-killed) (+400) A 333 – årskurs 1 eller 6 För processledningar vid låga driftstemperaturer. Sömlös vanligtvis inte tillgänglig i storlekar större än NPS 16. C-innehåll 0,23% max. Mn kan ökas till 1.30% max. Ange V+Ti+Nb < 0,15%.
Elektriskt smältsvetsat finkornigt C-Mn stålrör (Si-killed) (+400) A 671 C65 klass 32 För processlinjer vid måttliga eller låga driftstemperaturer med storlekar större än NPS 16. C-innehåll 0,23% max. Mn kan ökas till 1.30% max. Ange V+Ti+Nb < 0,15%.
Kolstålrör — En 53 Endast för strukturell användning som ledstänger.

Smide, flänsar och beslag

BETECKNING Metall Temp. (°C) ASTM ANMÄRKNINGAR YTTERLIGARE KRAV
Stumsvetsande rördelar av kolstål 400 A 234 – WPB eller WPBW För allmänt bruk. Storlekar upp till NPS 16 inkl. ska vara sömlösa. Storlekar större än NPS 16 kan antingen vara sömlösa eller svetsade. C-innehåll 0,23% max. Mn kan ökas till 1.30% max. Normaliserad eller varmbearbetad. Plattmaterial för A 234 WPB-W för att möta sura servicekrav: C-innehåll 0,23% max, kolekvivalent 0,43 max.
Stumsvetsande rördelar av kolstål (+400) A 420 – WPL6 eller WPL6W För låg drifttemperatur. Storlekar upp till NPS 16 inkl. ska vara sömlösa. Storlekar större än NPS 16 kan antingen vara sömlösa eller svetsade. C-innehåll 0,23% max. Mn kan ökas till 1.30% max.
Smide av kolstål 400 En 105 För rörkomponenter, inklusive flänsar, kopplingar, ventiler och andra tryckhållande delar och även för rörplåtar som ska svetsas till skalet. C-innehåll 0,23% max. Mn kan ökas till 1.20% max. Ska normaliseras i våt H2S, amin, kaustik och Criticality 1 tjänster. Värmebehandling krävs enligt ASTM-specifikationen baserat på betyg.
Smide av kolstål 400 A 266 – Klass 2 För tryckkärlskomponenter och tillhörande tryckhållningsutrustning, inklusive rörplåtar. C-innehåll 0,25% max.
Smide av kol-manganstål (+400) A 350 – LF2 klass 1 För rörkomponenter, inklusive flänsar, kopplingar, ventiler och andra tryckhållande delar vid låga driftstemperaturer. C-innehåll 0,23% max. Normaliserad.
Smide av kol-manganstål 350 A 765 – Grad II För tryckkärlskomponenter och tillhörande tryckhållningsutrustning, inklusive rörplåtar, vid låga driftstemperaturer. C-innehåll 0,23% max.

Gjutgods

BETECKNING Metall Temp. (°C) ASTM ANMÄRKNINGAR YTTERLIGARE KRAV
Gråjärnsgjutgods 300 A 48 – Klass 30 eller 40 För icke-tryckhållande (inre) delar.
Gråjärnsgjutgods 650 A 319 – Klass II För icke-tryckhållande (inre) delar vid förhöjda temperaturer.
Gråjärnsgjutgods 350 A 278 – Klass 40 För tryckhållande delar och kylkanaler. Gjutjärn får inte användas i farlig drift eller över 10 bar.
Gjutgods av segjärn 400 En 395 För tryckhållande delar inklusive beslag och ventiler. Metallografisk undersökning i enlighet med ASTM A395 ska göras utöver dragprovet.
Stålgjutgods (+400) A 216 – WCA, WCB* eller WCC För tryckhållande delar. *C-innehåll 0,25% max.
Stålgjutgods (+400) A 352 – LCB* eller LCC För tryckhållande delar vid låga driftstemperaturer. *C-innehåll 0,25% max.

Stavar, sektion och tråd

BETECKNING Metall Temp. (°C) ASTM ANMÄRKNINGAR YTTERLIGARE KRAV
Kolstålstänger, sektioner och upphöjda slitbanor av strukturell kvalitet 350 A 36 För allmänna strukturella ändamål. C-innehåll 0,23% max. För icke-svetsade föremål, och för föremål som inte kommer att svetsas, kan begränsningen av C-innehållet ignoreras. Att bli dödad eller halvdödad.
Lågkolhaltiga stålstänger 400 A 576 – 1022 eller 1117 För bearbetade delar. Att bli dödad eller halvdödad. Om fribearbetningskvalitet krävs, specificera Grade 1117.
Stång av medelkolstål 400 A 576 – 1035, 1045, 1055, 1137 För bearbetade delar. Att bli dödad eller halvdödad. Om fribearbetningskvalitet krävs, specificera Grade 1137.
Stång av kolstål 230 A 689/A 576 – 1095 För fjädrar. Att bli dödad eller halvdödad.
Musik fjäderkvalitet ståltråd 230 A 228 För fjädrar.
Kolstålstänger och sektioner (+230) A 36 För lyftöglor, glidstänger mm. C-innehåll 0,23% max. För icke-svetsade föremål, och för föremål som inte kommer att svetsas, kan begränsningen av C-innehållet ignoreras.
Stålsvetsad tråd, tyg — —
Konstruktionsrör i kolstål — En 500 Endast för strukturellt bruk.
Stålstänger — A 615 För betongarmering.

Bultning

BETECKNING Metall Temp. (°C) ASTM ANMÄRKNINGAR YTTERLIGARE KRAV
Kolstålbultar 230 A 307 – B För strukturella ändamål. Godkänd fri bearbetningskvalitet acceptabel.
Kolstålmuttrar 230 A 563 – A För bultar specificerade under 8.7.1
Muttrar av medelkolstål 450 A 194 – 2H För skruvning specificerad under 8.7.1
Höghållfasta strukturella bultar — ASTM F3125 För strukturella ändamål.
Värmebehandlade stålkonstruktionsbultar — En 490 För strukturella ändamål.
Brickor av härdat stål — F 436 För strukturella ändamål.

Tallrikar, lakan och remsor

BETECKNING Metall Temp. (°C) ASTM ANMÄRKNINGAR YTTERLIGARE KRAV
1 Cr – 0,5 Mo stålplåtar 600 A387 – 12 Klass 2 För höga driftstemperaturer och/eller motstånd mot väteangrepp. Ange att normaliseras och härdas eller släckas och härdas.
1,25 Cr – 0,5 Mo stålplåtar 600 A 387 – 11 klass 2 För höga driftstemperaturer och/eller motstånd mot väteangrepp. Ange att normaliseras och härdas eller släckas och härdas. Ange P 0,005% max. Plattor som ska lösningsglödga.
2,25 Cr – 1 Mo stålplåtar 625 A 387 – 22 klass 2 För höga driftstemperaturer och/eller motstånd mot väteangrepp. Ange att normaliseras och härdas eller släckas och härdas.
3 Cr – 1 Mo stålplåtar 625 A 387 – 21 klass 2 För höga driftstemperaturer krävs optimalt krypmotstånd och/eller motstånd mot väteangrepp. Ange att normaliseras och härdas eller släckas och härdas.
5 Cr – 0,5 Mo stålplåtar 650 A 387 – 5 klass 2 För höga driftstemperaturer och/eller motståndskraft mot svavelkorrosion. Ange att normaliseras och härdas eller släckas och härdas. Plattor som ska lösningsglödga.
3,5 Ni stålplåtar (+400) A 203 – D För tryckhållande delar vid låga driftstemperaturer. Ange: C 0,10% max., Si 0,30% max., P 0,002% max., S 0,005% max.
9 Ni stålplåtar -200 En 353 För tryckhållande delar vid låga driftstemperaturer. Ange: C 0,10% max., Si 0,30% max., P 0,002% max., S 0,005% max.
13 Cr stålplåtar, plåtar och band 540 A 240 – Typ 410S eller 405 För beklädnad av tryckhållande delar under vissa korrosiva förhållanden. Typ 405 får inte användas över 400°C.
18 Cr-8 Ni stålplåtar, plåtar och band -200 (+400) A 240 – Typ 304 eller 304N För icke-svetsade, tryckhållande delar vid låga driftstemperaturer eller för att förhindra produktkontamination. Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E som specificeras i ASTM A262. Plattor som ska lösningsglödga.
18 Cr-8 Ni stålplåtar, plåtar och band -0.4 A 240 – Typ 304L För tryckhållande delar under vissa korrosiva förhållanden och/eller låga och måttliga driftstemperaturer. Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262.
18 Cr-8 Ni stålplåtar, plåtar och band (-100) / +600 A 240 – Typ 321 eller 347 För tryckhållande delar under vissa korrosiva förhållanden och/eller höga driftstemperaturer. För optimal beständighet mot intergranulär korrosion när driftstemperaturer är >426°C, applicera en stabiliseringsvärmebehandling vid 900°C i 4 timmar, efter lösningsvärmebehandling. Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262.
18 Cr-10 Ni-2 Mo stålplåtar, plåtar och band -0.4 A 240 – Typ 316 eller 316L För tryckhållande delar under vissa korrosiva förhållanden och/eller höga driftstemperaturer. Typ 316L ska användas för alla svetsade komponenter. Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262. Plattor som ska lösningsglödga.
18 Cr-10 Ni-2 Mo stabiliserade stålplåtar, plåtar och band (-200) / +500 A 240 – Typ 316Ti eller 316Cb För tryckhållande delar under vissa korrosiva förhållanden och/eller höga driftstemperaturer. För optimal beständighet mot intergranulär korrosion, specificera en stabiliseringsvärmebehandling vid 900°C i 4 timmar, efter lösningsvärmebehandling. Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262.
18 Cr-10 Ni-3 Mo stålplåtar, plåtar och band (-200) / +500 A 240 – Typ 317 eller 317L För tryckhållande delar under vissa korrosiva förhållanden och/eller höga driftstemperaturer. Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262.
25 Cr-20 Ni stålplåtar, plåtar och band 1000 A 240 – Typ 310S För tryckhållande delar under vissa korrosiva förhållanden och/eller extrema driftstemperaturer.
18 Cr-8 Ni stålplåtar, plåtar och band 700 A 240 – Typ 304H För tryckhållande delar vid extrema driftstemperaturer under vissa korrosiva förhållanden. Ange C 0,06% max. och Mo+Ti+Nb 0,4% max.
22 Cr-5 Ni-Mo-N stålplåtar, plåtar och band (-30) / +300 A 240 – S31803 För tryckhållande delar under vissa korrosiva förhållanden. Ange N 0,15% min. Specificera järnkloridtest i enlighet med ASTM G 48 Metod A. Plattor som ska lösningsvärmebehandlas och vattenkylas.
25 Cr-7 Ni-Mo-N stålplåtar, plåtar och band (-30) / +300 A 240 – S32750 För tryckhållande delar under vissa korrosiva förhållanden. Specificera järnkloridtest i enlighet med ASTM G 48 Metod A. Plattor som ska lösningsvärmebehandlas och vattenkylas.
20 Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N stålplåtar, plåtar och band -0.5 A 240 – S31254 För tryckhållande delar under vissa korrosiva förhållanden. Plattor som ska lösningsvärmebehandlas och vattenkylas.
Kolstål eller låglegerade stålplåtar med ferritisk rostfri beklädnad — A 263 För höga driftstemperaturer och/eller vissa korrosiva förhållanden. Ange oädel metall och beklädnad.
Kolstål eller låglegerade stålplåtar med austenitisk rostfri beklädnad 400 A 264 För höga driftstemperaturer och/eller vissa korrosiva förhållanden. Ange oädel metall och beklädnad.
Sömlösa 25Cr – 5 Ni Mo-N stålrör för vissa korrosiva tjänster Ska glödgas och vattenkylas. Att passiveras kemiskt. Specificera järnkloridtest i enlighet med ASTM G 48-metoden.

Rör och slangar

Beteckning Metall Temp. (°C) ASTM Anmärkningar Tillagda krav
Sömlösa 1 Cr-0,5 Mo stålrör 600 A 213 – T12 För pannor, överhettare och obänd värmeöverföringsutrustning vid höga driftstemperaturer och/eller som kräver motståndskraft mot väteangrepp. Ange att normaliseras och härdas eller släckas och härdas. Se API 941 för motstånd mot väteangrepp.
Sömlösa 1,25 Cr-0,5 Mo stålrör 600 A 213 – T11 För pannor, överhettare och obänd värmeöverföringsutrustning vid höga driftstemperaturer och/eller som kräver motståndskraft mot väteangrepp. Ange att normaliseras och härdas eller släckas och härdas. Ange P 0,005% max.
Sömlösa 2,25 Cr-1 Mo stålrör 625 A 213 – T22 För pannor, ugnar, överhettare och obruten värmeöverföringsutrustning vid höga driftstemperaturer som kräver optimalt krypmotstånd och/eller motstånd mot väteangrepp. Ange att normaliseras och härdas eller släckas och härdas.
Sömlösa 5 Cr-0,5 Mo stålrör 650 A 213 – T5 För höga driftstemperaturer och/eller motståndskraft mot svavelkorrosion, till exempel ugnsrör. Ange att normaliseras och härdas eller släckas och härdas.
Sömlösa 9 Cr-1 Mo stålrör 650 A 213 – T9 För höga driftstemperaturer och/eller motståndskraft mot svavelkorrosion, till exempel ugnsrör. Ange att normaliseras och härdas eller släckas och härdas.
Sömlösa 3,5 Ni stålrör (+400) – För låga driftstemperaturer. –
Sömlösa 9 Ni stålrör -200 – För låga driftstemperaturer. –
Sömlösa 12 Cr stålrör 540 A 268 – TP 405 eller 410 För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden. TP 405 får inte användas över 400°C. TP 410 ska specificeras med C 0,08 max.
Sömlösa och svetsade 18 Cr-10 N-2Mo stålrör (-200) +500 A 269 – TP 316 eller TP 316L eller TP 317 eller TP 317L För vissa allmänna tillämpningar. För rör avsedda att användas med kompressionskopplingar får hårdheten inte överstiga 90 HRB. För rör som ska svetsas, böjas eller avlastas ska TP316L eller TP 317L användas.
Svetsade 18 Cr-8 Ni stålrör -200 (+400) A 249 – TP 304 eller TP 304L För överhettare och obränd värmeöverföringsutrustning för att förhindra produktkontamination eller för låga driftstemperaturer. Eftersom rören är svetsade utan tillsats av tillsatsmetall ska rörens innerdiameter och väggtjocklek begränsas till NPS 4 max. respektive 5,5 mm max.
Svetsade 18 Cr-8 Ni stabiliserade stålrör (-100) +600 A 249 – TP 321 eller TP 347 För överhettare och obänd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden. Eftersom rören är svetsade utan tillsats av tillsatsmetall ska rörens innerdiameter och väggtjocklek begränsas till NPS 4 max. respektive 5,5 mm max.
Ett oförstörande elektriskt prov i enlighet med ASTM A450 ska utföras utöver det hydrostatiska provet.
Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262.
Svetsade 18 Cr-10 Ni-2 Mo stålrör 300 A 249 – TP 316 eller TP 316L För överhettare och obänd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden. Eftersom rören är svetsade utan tillsats av tillsatsmetall ska rörens innerdiameter och väggtjocklek begränsas till NPS 4 max. respektive 5,5 mm max. Ett oförstörande elektriskt prov i enlighet med ASTM A450 ska utföras utöver det hydrostatiska provet. Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262.
Svetsade 20 Cr-18 Ni-6 Mo Cu-N stålrör (-200) (+400) A 249 – S31254 För överhettare och obänd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden. Eftersom rören är svetsade utan tillsats av tillsatsmetall ska rörens innerdiameter och väggtjocklek begränsas till NPS 4 max. respektive 5,5 mm max. Ett oförstörande elektriskt prov i enlighet med ASTM A450 ska utföras utöver det hydrostatiska provet.
Sömlösa 18 Cr-8 Ni stålrör 200 A 213 – TP 304 eller TP 304L För obränd värmeöverföringsutrustning för att förhindra produktkontamination eller för låga driftstemperaturer. Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262.
Beteckning Metall Temp. (°C) ASTM Anmärkningar Tillagda krav
Sömlösa 18 Cr-8 Ni stabiliserade stålrör (-100) +600 A 213 – TP 321, TP 347 För överhettare och obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden och/eller vid höga driftstemperaturer. Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262. För optimal beständighet mot intergranulär korrosion, specificera en stabiliseringsvärmebehandling efter lösningsvärmebehandling.
Sömlösa 18 Cr-8 Ni stålrör 815 A 213 – TP 304H För pannor, överhettare och obänd värmeöverföringsutrustning vid extrema driftstemperaturer under vissa korrosiva förhållanden. Ange C 0,06% max. och Mo+Ti+Nb 0,4% max.
Sömlösa 18 Cr-8 Ni stabiliserade stålrör 815 A 213 – TP 321H eller TP 347H För pannor, överhettare och obänd värmeöverföringsutrustning vid extrema driftstemperaturer under vissa korrosiva förhållanden. Ange C 0,06% max. och Mo+Ti+Nb 0,4% max.
Sömlösa 18 Cr-10 Ni-2 Mo stålrör 300 A 213 – TP 316 eller TP 316L För överhettare och obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden och/eller vid höga driftstemperaturer. TP 316 ska endast användas för icke svetsade föremål. Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262.
Sömlösa 18 Cr-8 Ni stålrör 815 A 271 – TP 321H eller TP 347H För ugnar under vissa korrosiva förhållanden med en maximal väggtjocklek på 25 mm. –
Sömlösa 25 Cr-5 Ni-Mo stålrör 300 A 789 – S31803 För vissa korrosiva förhållanden. Ange sömlös.
Sömlösa 25 Cr-7 Ni-Mo-N stålrör 300 A 789 – S32750 För vissa korrosiva förhållanden. Ange sömlös.
Sömlösa 20 Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N stålrör (-200) (+400) A 269 – S31254 För vissa korrosiva förhållanden. Ange sömlös.
Sömlösa 25 Cr-5 Ni Mo-N stålrör 300 A 789 – S32550 För vissa frätande tjänster. Ange sömlös.

Rör

Beteckning Metall Temp. (°C) ASTM Anmärkningar Tillagda krav
Elektriskt smältsvetsat 1 Cr-0,5 Mo stålrör i storlekar NPS 16 och större 600 A 691 1Cr klass 22 eller 42 För höga driftstemperaturer som kräver optimalt krypmotstånd och/eller motstånd mot väteangrepp För klass 22 ska basmaterialet vara i N & T eller Q&T skick, med anlöpning vid 730°C min.
Svetsar ska vara PWHT i intervallet 680-780°C.
För klass 42 ska anlöpningstemperaturen vara 680°C min.
Ange P 0,01% max
Elektriskt smältsvetsat 1,25 Cr-0,5 Mo stålrör i storlekarna NPS 16 och större 600 A 691 – 1.25Cr Klass 22 eller 42 För höga driftstemperaturer som kräver optimalt krypmotstånd och/eller motstånd mot väteangrepp För klass 22 ska basmaterialet vara i N & T eller Q&T skick, med anlöpning vid 730°C min.
Svetsar ska vara PWHT i intervallet 680-780°C.
För klass 42 ska anlöpningstemperaturen vara 680°C min.
Ange P 0,01% max.
Elektriskt smältsvetsat 2,25 Cr stålrör i storlekar NPS 16 och större 625 A 691 – 2,25 Cr Klass 22 eller 42 För höga driftstemperaturer som kräver optimalt krypmotstånd och/eller motstånd mot väteangrepp För klass 22 ska basmaterialet vara i N & T eller Q&T skick, med anlöpning vid 730°C min.
Svetsar ska vara PWHT i intervallet 680-780°C.
För klass 42 ska anlöpningstemperaturen vara 680°C min.
Ange P 0,01% max.
Elektriskt smältsvetsat 5 Cr-0,5 Mo stålrör i storlekar NPS 16 och större 650 A 691 – 5 Cr Klass 22 eller 42 För höga driftstemperaturer och/eller motståndskraft mot svavelkorrosion För klass 22 ska basmaterialet vara i N & T eller Q&T skick, med anlöpning vid 730°C min.
Svetsar ska vara PWHT i intervallet 680-780°C.
För klass 42 ska anlöpningstemperaturen vara 680°C min.
Ange P 0,01% max.
Elektriskt smältsvetsat 18 Cr-8 Ni stålrör i storlekar över NPS 12 -200 till +400 A 358 – klass 304 eller 304L klass 1 För vissa korrosiva förhållanden och/eller höga driftstemperaturer Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262.
Elektriskt smältsvetsat 18 Cr-8 Ni stabiliserat stålrör i storlekar över NPS 12 -100 till +600 A 358 – klass 321 eller 347 klass 1 För vissa korrosiva förhållanden och/eller höga driftstemperaturer För optimal beständighet mot intergranulär korrosion, specificera en stabiliseringsvärmebehandling vid 900°C i 4 timmar efter lösningsvärmebehandling, enligt beskrivning i ASTM A358. Tilläggskrav S6. Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262.
Elektriskt smältsvetsat 18 Cr-10 Ni-2 Mo stålrör i storlekar över NPS 12 -200 till +500 A 358 – klass 316 eller 316L klass 1 För vissa korrosiva förhållanden och/eller höga driftstemperaturer Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262.
Elektriskt smältsvetsat 18 Cr-8 Ni stålrör i storlekar över NPS 12 -200 till +500 A 358 – klass 304L klass 1 För vissa korrosiva förhållanden och/eller höga driftstemperaturer Ange C 0,06% max och Mo+Ti+Nb 0,04% max.
Sömlöst 0,3 Mo stålrör 500 INTE för vätgastjänst. För höga driftstemperaturer Ange totalt Al-innehåll 0,012% max.
Sömlöst 0,5 Mo stålrör 500 A 335 – P1 INTE för vätgastjänst. För höga driftstemperaturer Ange totalt Al-innehåll 0,012% max.
Sömlöst 1 Cr-0,5 Mo stålrör 500 A 335 – P12 För höga driftstemperaturer och/eller motstånd mot väteangrepp Ange att vara normaliserad och tempererad.
Se API 941 för motstånd mot väteangrepp.
Köparen ska informera tillverkaren om tjänsten
temperaturen ska vara över 600°C
Sömlöst 1,25 Cr-0,5 Mo stålrör 600 A 335 – P11 För höga driftstemperaturer och/eller motstånd mot väteangrepp
Seamless är vanligtvis inte tillgänglig i storlekar
större än NPS 16. För större storlekar använd ASTM A691 – 1,25 CR-klass 22 eller 42
(9.3.2).		 Ange att vara normaliserad och tempererad.
Ange P 0,005% max.
Se API 941 för motstånd mot väteangrepp
Köparen ska informera tillverkaren om tjänsten
temperaturen ska vara över 600°C
Sömlöst 2,25 Cr-1 Mo stålrör 625 A 335 – P22 För höga driftstemperaturer som kräver optimalt krypmotstånd och/eller motstånd mot väteangrepp
Seamless går vanligtvis inte att få i storlekar större än NPS 16. För större storlekar använd ASTM A691 – 2,25 Cr-klass 22 eller 42 (se 9.3.3).		 Ange att vara normaliserad och tempererad.
Se API 941 för motstånd mot väteangrepp.
Köparen ska informera tillverkaren om tjänsten
temperaturen ska vara över 600°C
Sömlöst 5 Cr-0,5 Mo stålrör 650 A 335 – P5 För höga driftstemperaturer och/eller motståndskraft mot svavelkorrosion
Seamless går vanligtvis inte att få i storlekar större än NPS 16. För större storlekar använd ASTM A691 – 5 Cr-klass 22 eller 42 (se 9.3.4).		 Ange att normaliseras och härdas eller släckas och härdas.
Sömlöst 9 Cr-1 Mo stålrör 650 A 335 – P9 För höga driftstemperaturer och/eller motståndskraft mot svavelkorrosion Ange att vara normaliserad och tempererad.
Köparen ska informera tillverkaren om tjänsten
temperaturen ska vara över 600°C
Sömlöst 3,5 Ni stålrör 400 A 333 – Grade 3 Seamless För låga driftstemperaturer
Sömlöst 9 Ni stålrör -200 A 333 – Grade 8 Seamless För låga driftstemperaturer Ange: C 0,10% max. S 0,002% max. P 0,005% max.
Sömlöst och svetsat 18 Cr-8 Ni stålrör i storlekar till NPS 12 inkl. -200 till +400 A 312 – TP 304 För låga driftstemperaturer eller för att förhindra produktkontamination Svetsade rör kan användas upp till och med 5,5 mm väggtjocklek.
Materialet ska klara praktiken E
intergranulär korrosionstest enligt ASTM A 262
Sömlöst och svetsat 18 Cr-8 Ni stålrör i storlekar till NPS 12 inkl. -200 till +400 A 312 – TP 304L För vissa korrosiva förhållanden och/eller höga driftstemperaturer Svetsade rör kan användas upp till och med 5,5 mm väggtjocklek.
Materialen ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A 262
Sömlöst och svetsat 18 Cr-8 Ni stabiliserat stålrör i storlekar till NPS 12 inkl. -100 till +600 A 312 – TP 321 eller TP 347 För vissa korrosiva förhållanden och/eller höga driftstemperaturer Svetsade rör kan användas upp till och med 5,5 mm väggtjocklek.
För optimal beständighet mot intergranulär korrosion, specificera en stabiliseringsvärmebehandling vid 900°C i 4 timmar efter lösningsvärmebehandling, enligt beskrivning i ASTM A358 tilläggskrav
S5 Materialen ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A 262
Sömlöst och svetsat 18 Cr-8 Ni stabiliserat stålrör i storlekar till NPS 12 inkl. 815 A 312 – TP 321H eller TP 347H För vissa korrosiva förhållanden och/eller extrema driftstemperaturer Svetsade rör kan användas upp till och med 5,5 mm väggtjocklek.
Användningen av denna klass är beroende av företagets samtycke.
Sömlös och svetsad 18 Cr-10 Ni-2 Mo stålrör i storlekar till NPS 12 inkl. -200 till +500 A 312 – TP 316 eller TP 316L För vissa korrosiva förhållanden och/eller höga driftstemperaturer Svetsade rör kan användas upp till och med 5,5 mm väggtjocklek.
Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262.
Sömlöst och svetsat 18 Cr-8 Ni stålrör i storlekar till NPS 12 inkl. +500 (+815) A 312 – TP 304H För vissa korrosiva förhållanden och/eller höga driftstemperaturer Ange C 0,06% max. och Mo+Ti+Nb 0,4% max.
Sömlöst och svetsat 22 Cr-5 Ni-Mo-N stålrör 300 A 790 – S 31803 För vissa korrosiva förhållanden Ange N 0,15% min.
Svetsade rör kan användas upp till och med 5,5 mm väggtjocklek.
Specificera i lösningsglödgat och vattensläckt tillstånd.
Sömlöst och svetsat 25 Cr-7 Ni-Mo-N stålrör 300 A 790 – S 32750 För vissa korrosiva förhållanden Ange N 0,15% min.
Svetsade rör kan användas upp till och med 5,5 mm väggtjocklek.
Specificera i lösningsglödgat och vattensläckt tillstånd.
Sömlös och svetsad 20 Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N stålrör -200 (+400) A 312 – S31254 För vissa korrosiva förhållanden Svetsade rör kan användas upp till och med 5,5 mm väggtjocklek.

Smide, flänsar och beslag

Beteckning Metall Temp. (°C) ASTM Anmärkningar Tillagda krav
0,5 Mo stumsvetsningsbeslag i stål 500 A 234 – WP1 eller WP1W INTE för väteservice. För höga driftstemperaturer. Storlekar upp till NPS 16 inkl. ska vara sömlösa.
Större storlekar kan vara antingen sömlösa eller svetsade.
Ange totalt Al-innehåll 0,012% max.
1 Cr-0,5 Mo stumsvetskopplingar av stål 600 A 234 – WP12 Klass 2 eller WP12W Klass 2 För höga driftstemperaturer och/eller motstånd mot väteangrepp. Storlekar upp till NPS 16 inkl. ska vara sömlösa.
Större storlekar kan vara antingen sömlösa eller svetsade.
Ange att normaliseras och härdas eller släckas och härdas.
Ange P 0,005% max.
Se API 941 för motstånd mot väteangrepp.
1.25Cr-0.5Mo stumsvetskopplingar av stål 600 A 234 – WP11 klass 2 eller WP11W klass 2 För höga driftstemperaturer och/eller motstånd mot väteangrepp. Storlekar upp till NPS 16 inkl. ska vara sömlösa.
Ange P 0,005% max.
För brunnsmetall, specificera 10P+55Pb+5Sn+As (1400 ppm).
2,25 Cr-1 Mo stumsvetsningsbeslag i stål 625 A 234 – WP22 Klass 3 eller WP22W Klass 3 För extrema driftstemperaturer och/eller motstånd mot svavelkorrosion. Storlekar upp till NPS 16 inkl. ska vara sömlösa.
Större storlekar kan vara antingen sömlösa eller svetsade.
Ange att normaliseras och härdas eller släckas och härdas.
Se API 941 för motstånd mot väteangrepp.
5 Cr-0,5 Mo stumsvetsningsbeslag i stål 650 A 234 – WP5 eller WP5W För höga driftstemperaturer och/eller motståndskraft mot svavelkorrosion. Storlekar upp till NPS 16 inkl. ska vara sömlösa.
Större storlekar kan vara antingen sömlösa eller svetsade.
Ange att normaliseras och härdas eller släckas och härdas.
Stumsvetskopplingar av 3,5 Ni stål (+400) A 420 – WPL3 eller WPL3W För låga driftstemperaturer. Storlekar upp till NPS 16 inkl. ska vara sömlösa.
Större storlekar kan vara antingen sömlösa eller svetsade.
Ange att normaliseras.
Stumsvetskopplingar av 9 Ni stål -200 A 420 – WPL8 eller WPL8W För låga driftstemperaturer. Storlekar upp till NPS 16 inkl. ska vara sömlösa.
Större storlekar kan vara antingen sömlösa eller svetsade.
Ange att vara dubbelnormaliserad eller släckt och härdad.
Ange C 0,10% max., S 0,002% max., P 0,005% max.
18 Cr-8 Ni stumsvetsar av stål -200 till +400 A 403 – WP304-S/WX/WU För låga driftstemperaturer eller för att förhindra produktkontamination. Storlekar upp till NPS 16 inkl. ska vara sömlösa.
Större storlekar kan vara antingen sömlösa eller svetsade.
Materialet måste klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262.
Testa alla sömsvetsar av austenitiskt rostfritt stål.
18 Cr-8 Ni stumsvetsar av stål -200 till +400 A 403 – WP304L-S/WX/WU För vissa korrosiva förhållanden och/eller höga driftstemperaturer. Storlekar upp till NPS 16 inkl. ska vara sömlösa.
Större storlekar kan vara antingen sömlösa eller svetsade.
Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262.
18 Cr-8 Ni stumsvetsar av stål 815 A 403 – WP304H-S/WX/WU För vissa korrosiva förhållanden och/eller extrema driftstemperaturer. Storlekar upp till NPS 16 inkl. ska vara sömlösa.
Större storlekar kan vara antingen sömlösa eller svetsade.
Ange: C 0,06% max och Mo+Ti+Nb 0,4% max.
18 Cr-8 Ni stabiliserade stumsvetsbeslag i stål (-100) till +600 A 403 – WP321-S/WX/WU eller WP347-S/WX/WU För vissa korrosiva förhållanden och/eller extrema driftstemperaturer. Storlekar upp till NPS 16 inkl. ska vara sömlösa.
Större storlekar kan vara antingen sömlösa eller svetsade.
För optimal beständighet mot intergranulär korrosion, specificera en stabiliseringsvärmebehandling vid 900°C i 4 timmar med en lösningsvärmebehandling.
18 Cr-8 Ni stabiliserade stumsvetsbeslag i stål 815 A 403 – WP321H-S/WX/WU eller WP347H-S/WX/WU För vissa korrosiva förhållanden och/eller extrema driftstemperaturer. Användningen av denna klass är beroende av företagets överenskommelse.
18 Cr-10 Ni-2 Mo stumsvetsningsbeslag i stål -200 till +500 A 403 – WP316-S/WX/WU eller WP316L-S/WX/WU För vissa korrosiva förhållanden och/eller höga driftsförhållanden. Storlekar upp till NPS 16 inkl. ska vara sömlösa.
Större storlekar kan vara antingen sömlösa eller svetsade.
Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262.
22 Cr-5 Ni-Mo-N stumsvetskopplingar av stål 300 A815 – S31803 Klass WP-S eller WP-WX För vissa korrosiva förhållanden. Storlekar upp till NPS 16 inkl. ska vara sömlösa.
Större storlekar kan vara antingen sömlösa eller svetsade.
Ange N 0,15% min.
25 Cr-7 Ni-Mo-N stumsvetskopplingar av stål för korrosiva förhållanden 300 A815 – S32750 Klass WP-S eller WP-WX För korrosiva förhållanden. Ange Seamless.
20 Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N stumsvetskopplingar av stål (-200) till +400 A403 – WPS 31254-S/WX/WU För vissa korrosiva förhållanden. Storlekar upp till NPS 16 inkl. ska vara sömlösa.
Större storlekar kan vara antingen sömlösa eller svetsade.
0,5 Mo stålsmide 500 A 182 -F1 INTE för vätgastjänst. För rörplåtar, flänsar, beslag, ventiler och andra tryckhållande delar på hög
servicetemperaturer
0,5 Mo stålsmide +500 A 336 – F1 För tunga delar, t.ex. trumsmide, för höga driftstemperaturer. INTE för vätgastjänst. Ange totalt Al-innehåll 0,012% max.
1 Cr-0,5 Mo stålsmide +600 A 182 – F12 klass 2 För rörplåtar, flänsar, beslag, ventiler och tryckhållande delar vid höga driftstemperaturer. Motståndskraftig mot väteangrepp. Ange att vara normaliserad och tempererad. Se API 941 för motstånd mot väteangrepp.
1 Cr-0,5 Mo stålsmide +600 A 336 – F12 För tunga delar, t.ex. trumsmide, för höga driftstemperaturer och/eller motstånd mot väteangrepp. Ange att vara normaliserad och tempererad. Se API 941 för motstånd mot väteangrepp.
1,25 Cr-0,5 Mo stålsmide +600 A 182 – F11 För rörplåtar, flänsar, beslag, ventiler och tryckhållande delar vid höga driftstemperaturer. Motståndskraftig mot väteangrepp. Ange att vara normaliserad och tempererad. Ange P 0,005% max. Se API 941 för motstånd mot väteangrepp.
1,25 Cr-0,5 Mo stålsmide +600 A 336 – F11 För tunga delar, t.ex. trumsmide, för höga driftstemperaturer och/eller motstånd mot väteangrepp. Ange att normaliseras och härdas eller släckas och härdas. Användning av vätskekylda och härdade kvaliteter är föremål för överenskommelse. Ange P 0,005% max.
2,25 Cr-1 Mo stålsmide +625 A 182 – F22 För rörplåtar, flänsar, beslag, ventiler och tryckhållande delar vid höga driftstemperaturer. Motståndskraftig mot väteangrepp. Ange att vara normaliserad och tempererad. Se API 934 för material- och tillverkningskrav.
2,25 Cr-1 Mo stålsmide +625 A 336 – F22 För tunga delar, t.ex. trumsmide, för höga driftstemperaturer och/eller motstånd mot väteangrepp. Ange att normaliseras och härdas eller släckas och härdas. Användning av vätskekylda och härdade kvaliteter är föremål för överenskommelse. Se API 934.
3 Cr-1 Mo stålsmide +625 A 182 – F21 För rörplåtar, flänsar, beslag, ventiler och tryckhållande delar vid höga driftstemperaturer. Motståndskraftig mot väteangrepp. Ange att vara normaliserad och tempererad. Se API 934 för material- och tillverkningskrav.
5 Cr-0,5 Mo stålsmide +650 A 182 – F5 För rörplåtar, flänsar, beslag, ventiler och tryckhållande delar vid höga driftstemperaturer. Motståndskraftig mot svavelkorrosion. Ange att vara normaliserad och tempererad.
3,5 Ni stålsmide (-400) En 350 – LF3 För rörplåtar, flänsar, beslag, ventiler och tryckhållande delar vid låga driftstemperaturer. Ange: C 0,10% max, Si 0,30% max, Mn 0,90% max, S 0,005% max.
9 Ni stålsmide (-200) A 522 – Typ I För rörplåtar, flänsar, beslag, ventiler och tryckhållande delar vid låga driftstemperaturer. Ange: C 0,10% max, Si 0,30% max, Mn 0,90% max, S 0,005% max.
12 Cr stålsmide +540 En 182 F6a För vissa korrosiva förhållanden.
12 Cr stålsmide +540 A 182 – F6a För rörplåtar, flänsar, beslag, ventiler och andra tryckhållande delar under korrosiva förhållanden och/eller höga driftstemperaturer. Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262.
18 Cr-8 Ni stålsmide -200 / +400 A 182 – F304 För låga driftstemperaturer eller för att förhindra produktkontamination. Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262.
18 Cr-8 Ni stålsmide -200 / +400 A 182 – F304L För vissa korrosiva förhållanden och/eller höga driftstemperaturer. Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262.
18 Cr-8 Ni stålsmide -200 / +500 A 182 – F304L För rörplåtar, flänsar, beslag, ventiler och andra tryckhållande delar under korrosiva förhållanden och/eller höga driftstemperaturer. Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262.
18 Cr-8 Ni stålsmide +815 A 182 – F304H För rörplåtar, flänsar, beslag, ventiler och andra tryckhållande delar under extrema driftstemperaturer. Ange C 0,06% max. Mo+Ti+Nb 0,4% max.
18 Cr-8 Ni stabiliserat stålsmide +600 A 182 – F321 / F347 För rörplåtar, flänsar, beslag, ventiler och andra tryckhållande delar under korrosiva förhållanden och/eller höga driftstemperaturer. För optimal beständighet mot intergranulär korrosion, specificera en stabiliseringsvärmebehandling på 870-900°C i 4 timmar, följt av lösningsvärmebehandling. Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262.
18 Cr-8 Ni stabiliserat stålsmide +815 A 182 – F321H / F347H För rörplåtar, flänsar, beslag, ventiler och andra tryckhållande delar under extrema driftstemperaturer. Användningen av denna klass är beroende av företagets samtycke.
18 Cr-10 Ni-2 Mo stålsmide -200 / +500 A 182 – F316 För vissa korrosiva förhållanden och/eller höga driftstemperaturer. Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262.
18 Cr-10 Ni-2 Mo stålsmide -200 / +500 A 182 – F316L För vissa korrosiva förhållanden och/eller höga driftstemperaturer. Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262.
18 Cr-10 Ni-2 Mo stålsmide -200 / +500 A 182 – F316H För vissa korrosiva förhållanden och/eller höga driftstemperaturer. Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet i praktik E enligt ASTM A262.
22 Cr-5 Ni-Mo-N stålsmide -30 / +300 A 182 – F51 För rörplåtar, flänsar, beslag, ventiler och andra tryckhållande delar under korrosiva förhållanden. Ange N 0,15% min.
25 Cr-7 Ni-Mo-N stålsmide (-30) till +300 A 182 – F53 För rörplåtar, flänsar, beslag, ventiler och andra tryckhållande delar under vissa korrosiva förhållanden. –
20 Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N stålsmide (-200) till (+400) A 182 – F44 För rörplåtar, flänsar, beslag, ventiler och andra tryckhållande delar under vissa korrosiva förhållanden. –
9Cr Mo Stålsmide +650 ASTM A182-F9 För rörplåtar, flänsar, kopplingar, ventiler och andra tryckhållande delar vid extrema driftstemperaturer och/eller som kräver motstånd mot svavelkorrosion. Normaliserad och tempererad
Smidd Ni-Cr-Mo-Nb-legering (legering 625) för korrosiva förhållanden 425 ASTM B366 Kemiskt passiverad och fri från beläggningar eller oxider. Specificera i lösningens glödgat tillstånd. –
Ni-Cr-Fe Alloy (legering 600) smide för korrosiva förhållanden +650 ASTM B564 N06600 Ange smide i lösningsglödgat tillstånd. –

Gjutgods

Beteckning Metalltemperatur (°C) ASTM-specifikation Anmärkningar Tillagda krav
14.5 Si-gjutningar +250 A 518 – 1 För icke-tryckhållande (inre) delar. Ange Si-innehåll 14.5% min. Andra legeringselement för en given Mo.
18-16-6 Cu-2 Cr-Nb (Typ 1) gjutgods +500 A 436 – Typ 1 För icke-tryckhållande (inre) delar under vissa korrosiva förhållanden. –
18-20 Cr-2 Ni-Nb-Ti (Typ D-2) gjutgods +500 A 439 – Typ D-2 För tryckhållande delar under vissa korrosiva förhållanden. –
22 Ni-4 Mn gjutgods +500 A 571 – Typ D2-M För tryckhållande delar vid låga driftstemperaturer. –
0,5 Mo stålgjutgods +500 A 217 – WC1 Inte för vätgastjänst. För beslag, ventiler och andra tryckhållande delar vid höga driftstemperaturer och/eller motstånd mot väteangrepp. Ange totalt Al-innehåll 0,012% max.
1,25 Cr-0,5 Mo stålgjutgods +550 A 217 – WC6 För beslag, ventiler och andra tryckhållande delar vid höga driftstemperaturer och/eller som kräver motståndskraft mot svavelkorrosion. Ange 0.01% max. Al. Normaliserad och tempererad.
2,25 Cr-1 Mo stålgjutgods +650 A 217 – WC9 För beslag, ventiler och andra tryckhållande delar vid höga driftstemperaturer och/eller motstånd mot väteangrepp. Ange 0.01% max. Motstånd mot väteattack enligt API 941.
5 Cr-0,5 Mo stålgjutgods +650 A 217 – C5 För beslag, ventiler och andra tryckhållande delar vid höga driftstemperaturer och/eller motstånd mot svavelkorrosion. –
9 Cr-1 Mo stålgjutgods +650 A 217 – C12 För beslag, ventiler och andra tryckhållande delar vid höga driftstemperaturer och/eller motstånd mot svavelkorrosion. –
3,5 Ni stålgjutgods (+400) En 352 – LC3 För låga driftstemperaturer. –
9 Ni stålgjutgods (+400) En 352 – LC9 För låga driftstemperaturer. Ange: C 0,10% max, S 0,002% max, P 0,005% max.
12 Cr stålgjutgods +540 A 743 – CA15 För icke-tryckhållande delar under korrosiva förhållanden. –
12 Cr-4 Ni stålgjutgods +540 A 217 – CA15 För tryckhållande delar under vissa korrosiva förhållanden. –
18 Cr-8 Ni stålgjutgods +200 A 744 – CFB För icke-tryckhållande (inre) delar under vissa korrosiva förhållanden och/eller vid höga driftstemperaturer. Gjutgods för korrosiv användning ska kunna uppfylla kraven i ASTM A262, praxis E.
18 Cr-10 Ni-Nb (stabiliserat) stålgjutgods +1000 A 744 – CFBC Om den är avsedd för väteservice, ange 0,012% max Al-innehåll för motståndskraft mot väteangrepp. Gjutgods för korrosiv användning ska kunna uppfylla kraven i ASTM A262, praxis E.
18 Cr-10 Ni-2 Mo stålgjutgods +500 A 744 – CBFM För icke-tryckhållande (inre) delar under vissa korrosiva förhållanden och/eller vid höga driftstemperaturer. Gjutgods för korrosiv användning ska kunna uppfylla kraven i ASTM A262, praxis E.
25 Cr-20 Ni stålgjutgods +1000 A 297 – HK För icke-tryckhållande (inre) delar som kräver värmebeständighet. –
25 Cr-12 Ni stålgjutgods +1000 A447-Typ II För ugnsrörstöd.
18 Cr-8 Ni stålgjutgods -200 till +500 A351-CF8 För tryckhållande delar under vissa korrosiva förhållanden och/eller vid höga driftstemperaturer. Gjutgods för korrosiv användning ska kunna uppfylla kraven i ASTM A262, praxis E.
18 Cr-8 Ni-Nb stabiliserade stålgjutgods (-100) till +600 A351-CF8C För tryckhållande delar under vissa korrosiva förhållanden och/eller vid höga driftstemperaturer. Om den är avsedd för arbetstemperaturer över 500°C, specifik Si-halt 1,0% max. Gjutgods för korrosiv användning ska kunna uppfylla kraven i ASTM A262, praxis E.
18 Cr-10 Ni-2 Mo stålgjutgods -200 till +500 A351-CF8M För tryckhållande delar under vissa korrosiva förhållanden och/eller vid höga driftstemperaturer. Gjutgods för korrosiv användning ska kunna uppfylla kraven i ASTM A262, praxis E.
22 Cr-5 Ni-Mo-N stålgjutgods +300 A890-4A, S32 & S33 För tryckhållande delar under vissa korrosiva förhållanden.
25 Cr-7 Ni-Mo-N stålgjutgods +300 A890-5A, S32 & S33 För tryckhållande delar under vissa korrosiva förhållanden.
20 Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N stålgjutgods (-200) till (+400) A351-CK3MCuN För tryckhållande delar under vissa korrosiva förhållanden.
25 Cr-20 Ni stålgjutgods +1000 A351-CH20 För tryckhållande delar under vissa korrosiva förhållanden vid extrema driftstemperaturer.
25 Cr-20 Ni stålgjutgods +1000 A351-CK20 För tryckhållande delar under vissa korrosiva förhållanden vid extrema driftstemperaturer.
25 Cr-20 Ni stålgjutgods +1000 A351-HK40 För tryckhållande delar under vissa korrosiva förhållanden vid extrema driftstemperaturer.
20 Cr-29 Ni-Mo-Cu stålgjutgods (+400) A744-CN7M För beslag, ventiler och andra tryckhållande delar som kräver motstånd mot svavelsyrakorrosion.
Cr-Ni stål centrifugal och statiska gjutgods
20 Cr-33 Ni-Nb
25 Cr-30 Ni
25 Cr-35 Ni-Nb		 För tryckhållande ugnsdelar vid extrema driftstemperaturer.

Stavar, sektioner och tråd

BETECKNING Metall Temp. (°C) ASTM ANMÄRKNINGAR YTTERLIGARE KRAV
1 Cr-0,25 Mo stålstänger +450 (+540) A 322 – 4140 För bearbetade delar
9 Ni stålstänger -200 A 322 För bearbetade delar, för lågtemperaturservice
12 Cr stålstänger +425 A 276 – Typ 410 eller Typ 420 Fribearbetningskvalitet ASTM A582, typ 416 eller 416Se godtagbar, med förbehåll för godkännande av företaget Ange typ 405 för svetsade föremål
18 Cr-8 Ni stålstänger -200 till +500 A 479 – Typ 304 För bearbetade delar Materialet ska kunna uppfylla kraven i ASTM A262 Practice E
18 Cr-8 Ni stålstänger -200 till +500 A 479 – Typ 304L För bearbetade delar Materialet ska kunna uppfylla kraven i ASTM A262 Practice E
18 Cr-8 Ni stålstänger +500 (+815) A 479 – Typ 304H För bearbetade delar Ange C: 0,06% max., Mo+Ti+Nb: 0,4% max.
18 Cr-8 Ni stabiliserade stålstänger -200 (+815) A 479 – Typ 321 eller Typ 347 För bearbetade delar Materialet ska kunna uppfylla kraven i ASTM A262 Practice E
18 Cr-8 Ni stabiliserade stålstänger +500 (+815) A 479 – Typ 321H eller Typ 347H För bearbetade delar är användningen av denna kvalitet beroende av företagets överenskommelse
18 Cr-10 Ni-2 Mo stålstänger -200 till +500 A 479 – Typ 316 För bearbetade delar Materialet ska kunna uppfylla kraven i ASTM A262 Practice E
18 Cr-10 Ni-2 Mo stålstänger -200 till +500 A 479 – Typ 316L För bearbetade delar Materialet ska kunna uppfylla kraven i ASTM A262 Practice E
22 Cr-5 Ni-Mo-N stålstänger -30 till +300 A 479 – S31803 För bearbetade delar N 0,15% min.
25 Cr-7 Ni-Mo-N stålstänger -30 till +300 A 479 – S32750 För bearbetade delar N 0,15% min.
20 Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N stålstänger -200 (+400) A 276 – S31254 För bearbetade delar
Si-Mn stålstänger +230 A 689/A 322-9260 För fjädrar
Kalldragen ståltråd +230 A 227 För fjädrar
Kalldragen 18 Cr-8Ni ståltråd +230 Typ 302 För fjädrar Materialet ska kunna uppfylla kraven i ASTM A262 Practice E

Bultning

Beteckning Metall Temp. (°C) ASTM Anmärkningar Tillagda krav
1 Cr-0,25 Mo stålbultmaterial +450 (+540) A 193 – B7 För allmänt bruk. För muttrar se 8.7.3. –
1 Cr-0,25 Mo stålbultmaterial +450 (+540) A 193 – B7M För sur service. För muttrar se 9.7.13. –
1 Cr-0,5 Mo-0,25 stålbultmaterial +525 (+600) A 193 – B16 För högtemperaturservice. För muttrar se 9.7.14. –
1 Cr-0,25 Mo stålbultmaterial -105 till +450 (+540) A 320 – L7 För lågtemperaturservice. För muttrar se 9.7.15. –
1 Cr-0,25 Mo stålbultmaterial -30 till +450 A 320 – L7M För sur service och lågtemperaturservering. För muttrar se 9.7.16. –
9 Ni stål bultmaterial -200 – För lågtemperaturservice. För muttrar se 9.7.17. –
12 Cr stålbultmaterial +425 (+540) A 193 – B6X För vissa korrosiva förhållanden. För muttrar se 9.7.18. –
18 Cr-8 Ni stål (töjningshärdat) bultmaterial -200 till +815 A 193 – B8 klass 2 För vissa korrosiva förhållanden och/eller extrema temperaturer. För muttrar se 9.7.19. Materialet ska kunna uppfylla kraven i ASTM A262 Practice E.
18 Cr-8 Ni stabiliserat stålbultmaterial -200 till +815 A 193 – B8T eller B8C För vissa korrosiva förhållanden och/eller extrema temperaturer. För muttrar se 9.7.21. Materialet ska kunna uppfylla kraven i ASTM A262 Practice E.
18 Cr-10 Ni-2 Mo stål (töjningshärdat) bultmaterial -200 till +500 A 193 – BBM klass 2 För vissa korrosiva förhållanden och/eller högtemperaturservice. För muttrar se 9.7.22. Materialet ska kunna uppfylla kraven i ASTM A262 Practice E.
18 Cr-8 Ni stålbultmaterial -200 A 193 – BBN För lågtemperaturservice. För muttrar se 9.7.20. Materialet ska kunna uppfylla kraven i ASTM A262 Practice E.
Nederbörd Härdande austenitiskt Ni-Cr stålbultmaterial +540 A 453-660 Klass A För vissa korrosiva förhållanden och/eller högtemperaturservice. Expansionskoefficienten är jämförbar med austenitiska stål. För muttrar se 9.7.23. –
0,25 Mo stålmuttrar +525 En 194 – 2HM För bultar tillverkade av material specificerat under 9.7.2. –
0,25 Mo stålmuttrar +525 (+600) A 194 – 4 För bultar tillverkade av material specificerat under 9.7.3 –
0,25 Mo stålmuttrar -105 till +525 (+540) A 194 – 4, S4 För bultar tillverkade av material specificerat under 9.7.4 –
0,25 Mo stålmuttrar +525 A 194 – 7M, S4 För skruvning av material som specificeras under 9.7.5 –
9 Ni stålmuttrar -200 – För bultar tillverkade av material specificerat under 9.7.6 –
12 Cr stålmuttrar +425 (+540) A 194 – 6 För bultar tillverkade av material specificerat under 9.7.7. Fribearbetning Grad 6F acceptabel, under förutsättning att företaget godkänner det. –
18 Cr-8 Ni stålmuttrar (töjningshärdade). -200 till +815 A 194 – 8, S1 För bultar tillverkade av material specificerat under 9.7.8. Fribearbetning Grad 8F acceptabel, under förutsättning att företaget godkänner det. Materialet ska kunna uppfylla kraven i ASTM A262 Practice E.
18 Cr-8 Ni stålmuttrar -200 A 194 – 8N För lågtemperaturservice. Materialet ska kunna uppfylla kraven i ASTM A262 Practice E.
18 Cr-8 Ni stabiliserade stålmuttrar -200 till +815 En 194 – 8T eller 8C För bultar tillverkade av material specificerat under 9.7.9. Fribearbetning Grad 8F acceptabel, under förutsättning att företaget godkänner det. Materialet ska kunna uppfylla kraven i ASTM A262 Practice E.
18 Cr-10 Ni-2 Mo stålmuttrar (töjningshärdade). -200 till +500 A 194 – 8M, S1 För bultar tillverkade av material specificerat under 9.7.10 Materialet ska kunna uppfylla kraven i ASTM A262 Practice E.
Nederbördshärdande austenitiska Ni-Cr stålmuttrar +540 A 453-660 Klass A För bultar tillverkade av material specificerat under 9.7.12 –
0,75 Cr-1,75 Ni, 0,25 Mo stålbultmaterial för lågtemperaturtjänster +400 A320-L43 – –

Riktlinjer för materialval: Icke-järnmetaller

Tallrikar, lakan och remsor

Beteckning Metall Temp. (°C) ASTM Anmärkningar Tillagda krav
Aluminiumplåtar och -plåtar -200 till +200 B 209 – Alloy 1060 För vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Al-2,5Mg legeringsplattor och plåtar -200 till +200 B 209 – Alloy 5052 För allmänt bruk under vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Al-2,7Mg-Mn legeringsplattor och plåtar -200 till +200 B 209 – Alloy 5454 För allmänt bruk under vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Al-4,5Mg-Mn legeringsplattor och plåtar -200 till +65 B 209 – Alloy 5083 För lågtemperaturapplikationer Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Kopparplattor, ark och remsor -200 till +150 B 152 – C12200 För vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Cu-Zn legeringsplattor och plåtar -200 till +175 B 171 – C46400 För bafflar av kylare och kondensorer i bräckt vatten och havsvatten och för allmänt bruk under vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Cu-Al legeringsplattor och plåtar -200 till +250 B 171 – C61400 För rörplåtar av kylare och kondensorer i sötvatten och bräckt vatten och för allmänt bruk under vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Cu-Al legeringsplattor och plåtar -200 till +350 B 171 – C63000 För rörplåtar av kylare och kondensorer i bräckt och havsvattenbruk och för allmänt bruk under vissa korrosiva förhållanden. Rörplåtar tillverkade med speciella gjutningsmetoder från godkända tillverkare är acceptabla, förutsatt att mekaniska egenskaper och kemisk sammansättning är förenliga med denna specifikation. Al innehåll max. 10.0%.
Cu-Ni (90/10) legeringsplåtar och plåtar -200 till +350 B 171 – C70600 För rörplåtar av kylare och kondensorer i bräckt vatten och havsvatten och för allmänt bruk under vissa korrosiva förhållanden –
Cu-Ni (70/30) legeringsplåtar och plåtar -200 till +350 B 171 – C71500 För vissa korrosiva förhållanden –
Nickelplattor, ark och remsor -200 till (+350) B 162 – N02200 För vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Lågkolhaltiga nickelplattor, ark och remsor -200 till (+350) B 162 – N02201 För vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Ni-Cu legering -200 B 127 – För vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Monel (400) tallrikar, ark och remsor +400 N04400 För vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Ni-Cr-Fe legering (Inconel 600) plåtar, plåtar och band +650 B 168 – N06600 För hög temperatur. förhållanden och/eller vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter
Ni-Fe-Cr legering (Incoloy 800) plåtar, plåtar och band +815 B 409 – N08800 För hög temperatur. förhållanden och/eller vissa korrosiva förhållanden Ange C 0,05% maximum; ange det glödgade tillståndet för alla kvaliteter
Ni-Fe-Cr legering (Incoloy 800H) plattor, plåtar och remsor +1000 B 409 – N08810 För hög temperatur. förhållanden och/eller vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter
Ni-Fe-Cr legering (Incoloy 800HT) plåtar, plåtar och band (+1000) B 409 – N08811 För hög temperatur. förhållanden och/eller vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter
Ni-Fe-Cr-Mo-Cu-legering (Incoloy 825) plattor, plåtar och remsor +425 B 424 – N08825 För vissa korrosiva förhållanden Materialet måste klara Practice C intergranulärt korrosionstest enligt ASTM A262 (korrosionshastighet ≤ 0,3 mm/år)
Ni-Cr-Mo-Nb legering (Inconel 625) plattor, plåtar och remsor +425 B 443 – N06625 För vissa korrosiva förhållanden N/A
Ni-Mo legering (Hastelloy B2) plåtar, plåtar och band +425 B 333 – N10665 För vissa korrosiva förhållanden N/A
Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C4) plåtar, plåtar och remsor +425 B 575 – N06455 För vissa korrosiva förhållanden N/A
Ni-Mo-Cr legering (Hastelloy C276) plåtar, plåtar och band +425 (+650) B 575 – N10276 För vissa korrosiva förhållanden N/A
Ni-Cr-Mo legering (Hastelloy C22) plåtar, plåtar och band (+425) B 575 – N06022 För vissa korrosiva förhållanden N/A
Titanplattor, plåtar och remsor (+300) B 265 – Årskurs 2 För vissa korrosiva förhållanden; för foder, dragegenskaper som anges i materialspecifikationerna är endast för information För foder, specificera mjukglödgat material med hårdhet 140 HV10 max; mjukare Grade 1 kan också användas för foder
Tantalplattor, ark och remsor Temp. gränserna beror på tjänsten B 708 – R05200 För vissa korrosiva förhållanden; för foder, dragegenskaper som anges i materialspecifikationerna är endast för information För foder, specificera mjukglödgat material med hårdhet 120 HV10 max

Rör och slangar

Beteckning Metall Temp. (°C) ASTM Anmärkningar Tillagda krav
Sömlösa aluminiumrör -200 till +200 B 234 – Alloy 1060 För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter
Sömlösa Al-2,5 Mg legeringsrör -200 till +200 B 234 – Alloy 5052 För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter
Sömlösa Al-2,7 Mg-Mn legeringsrör -200 till +200 B 234 – Legering 5454 För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter
Sömlösa kopparrör i små storlekar -200 till +150 B 68 – C12200 06 0 För instrumentlinjer Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter
Sömlös Cu-Zn-Al-legering (aluminiummässing) (+200) till +175 B 111 – C68700 För kylare och kondensorer i bräck- och sjövattenservice Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter
Sömlösa koppar-nickel (90/10 Cu-Ni) legeringsrör -200 till +350 B 111 – C70600 För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter
Sömlösa koppar-nickel (70/30 Cu-Ni) legeringsrör -200 till +350 B 111 – C71500 För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter
Sömlösa koppar-nickel (66/30/2/2 Cu-Ni-Fe-Mn) legeringsrör -200 till +350 B 111 – C71640 För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter
Sömlösa nickelrör -200 till +350 B 163 – N02200 För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden Ange lösningsglödgat tillstånd för alla kvaliteter. För rör avsedda att användas med kompressionskopplingar får hårdheten inte överstiga 90 HRB
Sömlösa nickelrör med låg kolhalt -200 till +350 B 163 – N02201 För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden Ange lösningsglödgat tillstånd för alla kvaliteter. För rör avsedda att användas med kompressionskopplingar får hårdheten inte överstiga 90 HRB
Sömlösa Ni-Cu-legering (Monel 400) rör -200 till +400 B 163 – N04400 För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden Ange lösningsglödgat tillstånd för alla kvaliteter. För rör avsedda att användas med kompressionskopplingar får hårdheten inte överstiga 90 HRB
Sömlösa Ni-Cr-Fe legeringsrör (Inconel 600). +650 B 163 – N06600 För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden Ange lösningsglödgat tillstånd för alla kvaliteter. För rör avsedda att användas med kompressionskopplingar får hårdheten inte överstiga 90 HRB
Sömlösa Ni-Fe-Cr-legering (Incoloy 800) rör +815 B 163 – N08800 För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden Ange maximalt C 0,05%. Ange lösningsglödgat tillstånd för alla kvaliteter. För rör avsedda att användas med kompressionskopplingar får hårdheten inte överstiga 90 HRB
Sömlösa Ni-Fe-Cr-legering (Incoloy 800H) rör +1000 B 407 – N08810 För ugnar och obrända värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden Ange lösningsglödgat tillstånd för alla kvaliteter. För rör avsedda att användas med kompressionskopplingar får hårdheten inte överstiga 90 HRB
Sömlösa Ni-Fe-Cr-legering (Incoloy 800 HT) rör (+1000) B 407 – N08811 För ugnar och obrända värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden Ange lösningsglödgat tillstånd för alla kvaliteter. För rör avsedda att användas med kompressionskopplingar får hårdheten inte överstiga 90 HRB
Sömlösa Ni-Cr-Mo-Cu-legering (Incoloy 825) rör -200 till +425 B 163 – N08825 För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden Ange stabiliserat glödgat tillstånd om rör ska svetsas till lådor med huvud. Intergranulär korrosionsprovning ska utföras
Sömlösa Ni-Cr-Mo-Nb-legering (Inconel 625) rör +425 B 444 – N06625 För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden Grad 1 (glödgat) material bör användas vid drifttemperaturer på 539°C eller lägre. Intergranulär korrosionsprovning ska utföras
Sömlösa Ni-Mo legering (Hastelloy B2) rör +425 B 622 – N10665 För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden Intergranulär korrosionsprovning ska utföras
Svetsade Ni-Mo legering (Hastelloy B2) rör +425 B 626 – N10665 Klass 1A För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden Intergranulär korrosionsprovning ska utföras
Sömlösa Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C4) rör +425 B 622 – N06455 För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden Intergranulär korrosionsprovning ska utföras
Svetsade Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C4) rör +425 B 626 – N06455 Klass 1A För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden Intergranulär korrosionsprovning ska utföras
Sömlösa Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C276) rör +425 (+650) B 622 – N10276 För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden Ange lösningsglödgat tillstånd för alla kvaliteter. För rör avsedda att användas med kompressionskopplingar får hårdheten inte överstiga 90 HRB
Svetsade Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C276) rör +425 (+650) B 626 – N10276 Klass 1A För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden Ange lösningsglödgat tillstånd för alla kvaliteter. För rör avsedda att användas med kompressionskopplingar får hårdheten inte överstiga 90 HRB
Sömlösa Ni-Cr-Mo-legering (Hastelloy C22) rör (+425) B 622 – N06022 För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden Intergranulär korrosionsprovning ska utföras
Svetsade Ni-Cr-Mo-legering (Hastelloy C22) rör (+425) B 626 – N06022 Klass 1A För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden Intergranulär korrosionsprovning ska utföras
Sömlösa titanrör (+300) B 338 – årskurs 2 För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden N/A
Svetsade titanrör (+300) B 338 – årskurs 2 För obränd värmeöverföringsutrustning under vissa korrosiva förhållanden N/A

Rör

Beteckning Metall Temp. (°C) ASTM Anmärkningar Tillagda krav
Sömlöst aluminiumrör -200 till +200 B 241 – Alloy 1060 För vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Sömlöst Al-Mg-Si legeringsrör -200 till +200 B 241 – Alloy 6061 För vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Sömlöst Al-Mg-Si legeringsrör -200 till +200 B 241 – Alloy 6063 För rörledningar under vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Sömlöst Al-Mg legeringsrör -200 till +200 B 241 – Alloy 5052 För allmänt bruk under vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Sömlöst Al-2,7Mg-Mn legeringsrör -200 till +200 B 241 – Alloy 5454 För allmänt bruk under vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Sömlöst Al-4,5Mg-Mn legeringsrör -200 till +65 B 241 – Alloy 5083 Endast för lågtemperaturservice Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Sömlöst kopparrör -200 till +200 B 42 – C12200 För vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Sömlöst Cu-Zn-Al legeringsrör (aluminium mässing) -200 till +175 B 111 – C68700 För bräckt och havsvattenservice Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Sömlöst Cu-Ni-legering (90/10 Cu-Ni) rör -200 till +350 B 466 – C70600 För sjövattenservice Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Sömlöst Cu-Ni-legering (70/30 Cu-Ni) rör -200 till +350 B 466 – C71500 För vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Sömlöst nickelrör -200 till +350 B 161 – N02200 För vissa korrosiva förhållanden Ange kallbearbetat, glödgat och betat skick för alla kvaliteter.
Sömlöst nickelrör med låg kolhalt -200 till +350 B 161 – N02201 För vissa korrosiva förhållanden Ange kallbearbetat, glödgat och betat skick för alla kvaliteter.
Sömlöst Ni-Fe-Cr-legering (Incoloy 800) rör -200 till +815 B 407 – N08800 För höga temperaturer och/eller vissa korrosiva förhållanden Ange kallbearbetat, glödgat och betat skick för alla kvaliteter. Ange C 0,05% max.
Sömlöst Ni-Fe-Cr-legering (Incoloy 800H) rör +1000 B 407 – N08810 För höga temperaturer och/eller vissa korrosiva förhållanden Ange kallbearbetat, glödgat och betat skick för alla kvaliteter.
Sömlöst Ni-Fe-Cr-legering (Incoloy 800HT) rör +1000 B 407 – N08811 För höga temperaturer och/eller vissa korrosiva förhållanden Ange kallbearbetat, glödgat och betat skick för alla kvaliteter.
Sömlöst Ni-Cr-Fe-legering (Inconel 600) rör +650 B 167 – N06600 För höga temperaturer och/eller vissa korrosiva förhållanden Ange kallbearbetat, glödgat och betat skick för alla kvaliteter.
Cu-legering (Monel 400) rör +400 N04400 För vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat och betat skick för alla kvaliteter.
Sömlöst Ni-Fe-Cr-Mo-Cu-legering (Incoloy 825) rör -200 till +425 B 423 – N08825 För vissa korrosiva förhållanden Ange kallbearbetat, glödgat och betat skick för alla kvaliteter. Måste klara intergranulärt korrosionstest (ASTM A262). Korrosionshastighet ≤ 0,3 mm/år.
Svetsad Ni-Fe-Cr-Mo-Cu-legering (Incoloy 825) rör -200 till +425 B 705 – N08825 Klass 2 För vissa korrosiva förhållanden Ange kallbearbetat och ljusglödgat skick. Måste klara intergranulärt korrosionstest (ASTM A262). Korrosionshastighet ≤ 0,3 mm/år.
Sömlöst Ni-Cr-Mo-Nb-legering (Inconel 625) rör +425 B 444 – N06625 För vissa korrosiva förhållanden Ange kallbearbetat och ljusglödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Svetsad Ni-Cr-Mo-Nb legering (Inconel 625) rör +425 B 705 – N06625 Klass 2 För vissa korrosiva förhållanden Ange kallbearbetat och ljusglödgat skick.
Sömlöst Ni-Mo legering (Hastelloy B2) rör +425 B 622 – N10665 För vissa korrosiva förhållanden
Svetsad Ni-Mo legering (Hastelloy B2) rör +425 B 619 – N10665 För vissa korrosiva förhållanden
Sömlöst Ni-Mo legering (Hastelloy C4) rör +425 B 622 – N06455 För vissa korrosiva förhållanden
Svetsad Ni-Mo-Cr legering (Hastelloy C4) rör +425 B 619 – N06455 Klass II För vissa korrosiva förhållanden
Sömlöst Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C276) rör +425 till +650 B 622 – N10276 För vissa korrosiva förhållanden
Svetsad Ni-Mo-Cr legering (Hastelloy C276) rör +425 till +650 B 619 – N10276 Klass II För vissa korrosiva förhållanden
Sömlöst Ni-Cr-Mo legering (Hastelloy C22) rör +425 B 622 – N06022 För vissa korrosiva förhållanden
Svetsad Ni-Cr-Mo legering (Hastelloy C22) rör +425 B 619 – N06022 Klass II För vissa korrosiva förhållanden
Sömlöst titanrör (+300) B 338 – årskurs 2 För vissa korrosiva förhållanden
Svetsat titanrör (+300) B 338 – årskurs 2 För vissa korrosiva förhållanden
Sömlöst titanrör för korrosivt tillstånd +300 B861 Grade 2 ljusglödgad
Svetsat titanrör för korrosivt tillstånd +300 B862 Grade 2 ljusglödgad

Smide, flänsar och beslag

Beteckning Metall Temp. (°C) ASTM Anmärkningar Tillagda krav
Al-2,5Mg legeringssmide -200 till +200 Legering 5052 För allmänt bruk under vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter. Beställning till ASTM B 247, ASME VIII, Div. 1, para UG 15.
Al-2,7Mg-Mn legeringssmide -200 till +200 Legering 5454 För allmänt bruk under vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter. Beställning till ASTM B 247, ASME VIII, Div. 1, para UG 15.
Al-4,5Mg-Mn legeringssmide -200 till +65 B 247 – Alloy 5083 Endast för lågtemperaturservice Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Al-Mg-Si legeringssmide -200 till +200 B 247 – Alloy 6061 För vissa korrosiva förhållanden och/eller lågtemperaturservice Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Al-Mg-Si legerade svetsbeslag -200 till +200 B 361 – WP 6061 För vissa korrosiva förhållanden och/eller lågtemperaturservice Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Al-2,5Mg legerade svetsbeslag -200 till +200 Alloy WP 5052 eller WP 5052W För marin atmosfär och allmän användning under vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter. Beställning till ASTM B 361, ASME VIII, Div. 1, para UG 15.
Al-2,7Mg-Mn legeringssvetsbeslag -200 till +200 Alloy WP 5454 eller WP 5454W För marin atmosfär och allmän användning under vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter. Beställning till ASTM B 361, ASME VIII, Div. 1, para UG 15.
Nickelsvetsarmatur (+325) B 366 – WPNS eller WPNW För vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Lågkolhaltiga nickelsvetsbeslag (+600) B 366 – WPNL eller WPNLW För vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Ni-Cu legering (Monel 400) smide -200 till +400 B 564 – N04400 För vissa korrosiva förhållanden Ange lösningsglödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Ni-Cu legering (Monel 400) svetsbeslag -200 till +400 B 366 – WPNCS eller WPNCW För vissa korrosiva förhållanden Ange lösningsglödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Ni-Cu legering (Monel 400) smide +650 B 564 – N06600 För höga temperaturer och/eller vissa korrosiva förhållanden Ange lösningsglödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Ni-Cr-Fe legering (Inconel 600) smide +650 B 366 – WPNCS eller WPNC1W För höga temperaturer och/eller vissa korrosiva förhållanden Ange lösningsglödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Ni-Fe-Cr legering (Incoloy 800) smide +815 B 564 – Legering N08800 För extrema temperaturer Ange lösningsglödgat tillstånd för alla kvaliteter. Ange C ≤ 0,05%.
Ni-Fe-Cr legering (Incoloy 800H) smide +1000 B 564 – N08810 För extrema temperaturer Ange lösningsglödgat tillstånd för alla kvaliteter. Lämplig korrosionsprovning ska utföras.
Ni-Fe-Cr-Mo-Cu-legering (Incoloy 825) smide (-200) till +450 B 564 – N08825 För extrema temperaturer Ange lösningsglödgat tillstånd för alla kvaliteter. Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet enligt praxis C enligt ASTM A262 (korrosionshastigheten i detta test ska inte överstiga 0,3 mm/år).
Ni-Fe-Cr-Mo-legering (-200) B 366 – För extrema temperaturer Ange lösningens glödgade tillstånd. Intergranulär korrosionstestning ska utföras.
Cu-legering (Incoloy 825) svetsbeslag +450 WPNI CMCS eller WPNI CMCW Ange lösningsglödgat tillstånd för alla kvaliteter. Materialet ska klara det intergranulära korrosionstestet enligt praxis C enligt ASTM A262 (korrosionshastigheten i detta test ska inte överstiga 0,3 mm/år).
Ni-Mo legering (Hastelloy B2) svetsbeslag +425 B 366 – WPHB2S eller WPHB2W För vissa korrosiva förhållanden Ange lösningsglödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C4) svetsbeslag +425 B 366 – WPHC4 För vissa korrosiva förhållanden Ange lösningsglödgat tillstånd för alla kvaliteter. Intergranulär korrosionstestning ska utföras.
Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C276) svetsbeslag +800 B 366 – WPHC276 För vissa korrosiva förhållanden Ange lösningsglödgat tillstånd för alla kvaliteter. Intergranulär korrosionstestning ska utföras.
Ni-Cr-Mo legering (Hastelloy C22) smide +425 B 564 – N06022 För vissa korrosiva förhållanden Ange lösningsglödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Ni-Cr-Mo legering (Hastelloy C22) svetsbeslag +425 B 366 – WPHC22S eller WPHC22W För vissa korrosiva förhållanden Ange lösningsglödgat tillstånd för alla kvaliteter. Intergranulär korrosionstestning ska utföras.
Titansmide +300 B 381 – Betyg F2 För vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Titanium svetsbeslag +300 B 363 – WPT2 eller WPT2W För vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd för alla kvaliteter.

Gjutgods

BETECKNING Metall Temp. (°C) ASTM ANMÄRKNINGAR YTTERLIGARE KRAV
Al-Si legeringsgjutgods -200 till +200 B 26 – Legering B443.0 För vissa korrosiva förhållanden Specificera B100 Alloy B443.0 för permanenta formgjutningar.
Al-12Si legeringsgjutgods -200 till +200 – För vissa korrosiva förhållanden –
Sammansättning brons (Brons 85/5/5/5) gjutgods -200 till +175 B 62 – C83600 För flänsar, beslag och ventiler –
Gjutgods av tennbrons (Brons 88/10/2). -200 till +175 B 584 – C90500 För utrustningsdelar för användning i bräck- och sjövattenservice och för vissa korrosiva förhållanden –
Ni-Al bronsgjutgods -200 till +350 B 148 – C95800 För utrustningsdelar för användning i bräck- och sjövattenservice och för vissa korrosiva förhållanden –
Bly i grisform +100 B 29 – Kemisk – Kopparbly UNS L55112 För homogena foder av utrustning under vissa korrosiva förhållanden –
Ni-Cu legering (Monel 400) gjutgods -200 till +400 A 494 – M35-1 För vissa korrosiva förhållanden –
Ni-Mo legering (Hastelloy B2) gjutgods +425 A 494 – N-7M klass 1 För vissa korrosiva förhållanden –
Ni-Mo-Cr legering (Hastelloy C4) gjutgods +425 A 494 – CW-2M För vissa korrosiva förhållanden –
Ni-Mo-Cr legering (Hastelloy C276) gjutgods +425 till +650 A 494 – CW-12MW klass 1 För vissa korrosiva förhållanden –
50Cr-50Ni-Nb legeringsgjutgods +1000 A560 – 50Cr-50Ni-Cb För ugnsrörstöd utsatta för vanadinangrepp –
Titan gjutgods +250 B367 – Betyg C2 För vissa korrosiva förhållanden –

Stavar, sektioner och tråd

BETECKNING Metall Temp. (°C) ASTM ANMÄRKNINGAR YTTERLIGARE KRAV
Extruderade aluminiumstänger, stänger, sektioner (inkl. ihåliga sektioner), rör och tråd -200 till +200 B 221 – Alloy 1060 För vissa korrosiva förhållanden För stänger, stavar och sektioner, specificera glödgat tillstånd för alla kvaliteter. För tråd, villkor som ska överenskommas för varje fall individuellt.
Extruderade Al-2,5 Mg legeringsstänger, stänger, sektioner (inkl. ihåliga sektioner), rör och tråd -200 till +200 B 221 – Alloy 5052 För allmänt bruk under vissa korrosiva förhållanden För stänger, stavar och sektioner, specificera glödgat tillstånd för alla kvaliteter. För tråd, villkor som ska överenskommas för varje fall individuellt.
Extruderade Al-2,7 Mg-Mn legeringsstänger, stänger, sektioner (inkl. ihåliga sektioner), rör och tråd -200 till +200 B 221 – Alloy 5454 För allmänt bruk under vissa korrosiva förhållanden För stänger, stavar och sektioner, specificera glödgat tillstånd för alla kvaliteter. För tråd, villkor som ska överenskommas för varje fall individuellt.
Extruderade Al-Mg-Si legeringsstänger, stänger, sektioner -200 till +200 B 221 – Alloy 6063 För allmänna ändamål För stänger, stavar och sektioner, specificera glödgat tillstånd för alla kvaliteter.
Kopparstänger, stavar och sektioner -200 till +150 B 133 – C11000 För elektriska ändamål För stänger, stavar och sektioner, specificera glödgat tillstånd för alla kvaliteter. För tråd, villkor som ska överenskommas för varje fall individuellt.
Kopparstänger, stavar och sektioner -200 till +150 B 133 – C12200 För allmänna ändamål För stänger, stavar och sektioner, specificera glödgat tillstånd för alla kvaliteter. För tråd, villkor som ska överenskommas för varje fall individuellt.
Friskärande Cu-Zn legeringsstänger, stänger och sektioner -200 till +175 B 16 – C36000 För allmänna ändamål För stänger, stavar och sektioner, specificera glödgat tillstånd för alla kvaliteter. För tråd, villkor som ska överenskommas för varje fall individuellt.
Cu-Zn-Pb legeringsstänger, stänger och sektioner -200 till +150 B140 – C32000 eller C31400 För allmänna ändamål För stänger, stavar och sektioner, specificera glödgat tillstånd för alla kvaliteter. För tråd, villkor som ska överenskommas för varje fall individuellt.
Cu-Al legeringsstänger, stänger och sektioner -200 till +350 B 150 – C63200 För allmänna ändamål under vissa korrosiva förhållanden –
Cu-Ni (90/10) legeringsstänger, stänger och sektioner -200 till +350 B 122 – C706 För vissa korrosiva förhållanden –
Cu-Ni (70/30) legeringsstänger, stänger och sektioner -200 till +350 B 122 – C71500 För vissa korrosiva förhållanden –
Tråd av fosforbrons -200 till +175 B 159 – C51000 Skick H08 (vårtemperering) För fjädrar –
Nickelstänger och stavar (+325) B 160 – N02200 För vissa korrosiva förhållanden För stänger och stavar, specificera lösningens glödgat tillstånd för alla kvaliteter. För tråd, villkor som ska överenskommas för varje fall individuellt.
Lågkolhaltiga nickelstänger och stavar -200 +350 B 160 – N02201 För vissa korrosiva förhållanden För stänger och stavar, specificera lösningens glödgat tillstånd för alla kvaliteter. För tråd, villkor som ska överenskommas för varje fall individuellt.
Ni-Cu legering (Monel 400) stänger, stänger och tråd -200 +400 B 164 – N04400 För vissa korrosiva förhållanden För stänger och stavar, specificera lösningens glödgat tillstånd för alla kvaliteter. För tråd, villkor som ska överenskommas för varje fall individuellt.
Ni-Cu-Al legering (Monel K500) stänger, stavar och tråd -200 +400 – För vissa korrosiva förhållanden som kräver hög draghållfasthet Stänger och stavar bör levereras i lösningsbehandlat och nederbördshärdat tillstånd.
Ni-Cr-Fe legering (Inconel 600) stänger, stänger och tråd +650 B 166 – N06600 För höga temperaturer och/eller vissa korrosiva förhållanden För stänger och stavar, specificera lösningens glödgade tillstånd för alla kvaliteter. För tråd, villkor som ska överenskommas för varje fall individuellt.
Ni-Cr-Mo-Nb legering (Inconel 625) stänger och stänger +425 B 446 – N06625 För vissa korrosiva förhållanden För stänger och stavar, specificera lösningens glödgade tillstånd för alla kvaliteter. För tråd, villkor som ska överenskommas för varje fall individuellt.
Ni-Fe-Cr legering (Incoloy 800) stänger, stavar och tråd +815 B 408 – N08800 För höga temperaturer och/eller vissa korrosiva förhållanden Ange C 0,05% max.
Ni-Fe-Cr legering (Incoloy 800HT) stänger, stavar och tråd +1000 B 408 – N08810 För höga temperaturer och/eller vissa korrosiva förhållanden –
Ni-Fe-Cr legering (Incoloy 800H) stänger, stavar och tråd (+1000) B 408 – N08811 För höga temperaturer och/eller vissa korrosiva förhållanden –
Ni-Fe-Cr-Mo-Cu legering (Incoloy 825) stänger, stavar och tråd (+425) B 425 – N08825 För vissa korrosiva förhållanden Intergranulär korrosionstestning ska utföras.
Ni-Mo legering (Hastelloy B2) stänger och stänger (+425) B 335 – N10665 För vissa korrosiva förhållanden –
Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C4) stavar (+425) B 574 – N06455 För vissa korrosiva förhållanden –
Ni-Mo-Cr legering (Hastelloy C276) stavar (+800) B 574 – N10276 För vissa korrosiva förhållanden –
Ni-Cr-Mo-legering (Hastelloy C22) stavar för vissa korrosiva förhållanden (+425) B 574 – N06022 För vissa korrosiva förhållanden –
Titan barer (+300) B 348 – årskurs 2 För vissa korrosiva förhållanden Ange glödgat tillstånd.

Bultning

BETECKNING Metalltemperatur (°C) ASTM ANMÄRKNINGAR YTTERLIGARE KRAV
Bultar och muttrar av aluminiumlegering -200 +200 F467/468 – A96061 Bultmaterial kan också väljas från stänger som anges i tabellen ovan. –
Cu-Al legering bultar och muttrar -200 +365 F467/468 – C63000 Bultmaterial kan också väljas från stänger som anges i tabellen ovan. –
Cu-Ni (70/30) legeringsbultar och muttrar -200 +350 F467/468 – C71500 Bultmaterial kan också väljas från stänger som anges i tabellen ovan. –
Ni-Cu legering (Monel 400) bultar och muttrar -200 +400 F467/468 – N04400 Bultmaterial kan också väljas från stänger som anges i tabellen ovan. –
Ni-Cu-Al legering (Monel K500) bultar och muttrar -200 +400 F467/468 – N05500 Bultmaterial kan också väljas från stänger som anges i tabellen ovan. –
Ni-Mo legering (Hastelloy B) bultar och muttrar +425 F467/468 – N10001 Bultmaterial kan också väljas från stänger som anges i tabellen ovan. –
Ni-Mo-Cr legering (Hastelloy C276) bultar och muttrar (+800) F467/468 – N10276 Bultmaterial kan också väljas från stänger som anges i tabellen ovan. –
Titanbultar och muttrar (+300) F467/468 – Alloy Ti 2 Bultar är främst avsedda för användning inuti utrustning. –

Slutsats: Välj rätt material för ditt projekt enligt riktlinjerna för materialval

Att välja rätt material enligt riktlinjerna för materialval för industriella applikationer är en nyanserad process som balanserar faktorer som korrosionsbeständighet, mekanisk hållfasthet, termisk stabilitet och kostnadseffektivitet. Nickellegeringar, Monel, Hastelloy och titan sticker ut för sin förmåga att prestera under extrema förhållanden, vilket gör dem ovärderliga i industrier som olja och gas, flyg- och kemisk bearbetning. Genom att anpassa materialegenskaper till driftskrav kan företag förbättra säkerheten, minska underhållskostnaderna och förlänga utrustningens livslängd. I slutändan leder ett välgrundat materialval till större operativ effektivitet och säkerställer att systemen förblir tillförlitliga, även i de mest utmanande miljöerna.