Archief voor categorie: Kennis van de industrie

Blussing van SAE4140 naadloze stalen buizen

Analyse van de oorzaken van ringvormige scheuren in gebluste SAE 4140 naadloze stalen buizen

17 oktober 2024/in Kennis van de industrie/door Energie Staal

De reden voor de ringvormige scheur aan het uiteinde van de SAE 4140 naadloze stalen buis werd bestudeerd door middel van een chemische samenstellingstest, hardheidstest, metallografische observatie, scanning elektronenmicroscoop en energiespectrumanalyse. De resultaten tonen aan dat de ringvormige scheur van de SAE 4140 naadloze stalen buis een blusscheur is, die over het algemeen aan het uiteinde van de buis optreedt. De reden voor de blusscheur is de verschillende koelsnelheid tussen de binnen- en buitenwanden, en de koelsnelheid van de buitenwand is veel hoger dan die van de binnenwand, wat resulteert in scheurfalen veroorzaakt door spanningsconcentratie nabij de positie van de binnenwand. De ringvormige scheur kan worden geëlimineerd door de koelsnelheid van de binnenwand van de stalen buis tijdens het blussen te verhogen, de uniformiteit van de koelsnelheid tussen de binnen- en buitenwand te verbeteren en de temperatuur na het blussen te regelen tot binnen 150 ~ 200 ℃ om de blusspanning door zelftempering te verminderen.

SAE 4140 is een CrMo laaggelegeerd constructiestaal, is de Amerikaanse ASTM A519 standaardkwaliteit, in de nationale norm 42CrMo gebaseerd op de toename van het Mn-gehalte; daarom is de hardbaarheid van SAE 4140 verder verbeterd. SAE 4140 naadloze stalen buis, in plaats van massieve smeedstukken, kan de walsproductie van verschillende soorten holle assen, cilinders, hulzen en andere onderdelen de productie-efficiëntie aanzienlijk verbeteren en staal besparen; SAE 4140 stalen buis wordt veel gebruikt in olie- en gasveldmijnbouwschroefboorgereedschappen en andere boorapparatuur. SAE 4140 naadloze stalen buis temperbehandeling kan voldoen aan de vereisten van verschillende staalsterktes en taaiheidsmatching door het warmtebehandelingsproces te optimaliseren. Toch blijkt het vaak productleveringsdefecten in het productieproces te beïnvloeden. Dit artikel richt zich voornamelijk op SAE 4140 stalen buis in het blusproces in het midden van de wanddikte van het uiteinde van de buis, produceert een ringvormige scheurdefectanalyse en stelt verbeteringsmaatregelen voor.

1. Testmaterialen en -methoden

Een bedrijf produceerde specificaties voor ∅ 139,7 × 31,75 mm SAE 4140 staalkwaliteit naadloze stalen buis, het productieproces voor de billet verwarming → piercen → rollen → dimensioneren → temperen (850 ℃ weektijd van 70 min blussen + pijp roteren buiten de waterdouche koeling +735 ℃ weektijd van 2 uur temperen) → Foutdetectie en inspectie. Na de temperbehandeling onthulde de foutdetectie-inspectie dat er een ringvormige scheur in het midden van de wanddikte aan het uiteinde van de buis zat, zoals weergegeven in Afb. 1; de ringvormige scheur verscheen op ongeveer 21~24 mm afstand van de buitenkant, cirkelde rond de omtrek van de buis en was gedeeltelijk onderbroken, terwijl er geen dergelijk defect werd gevonden in het buislichaam.

Figuur 1 De ringvormige scheur aan het uiteinde van de pijp

Neem de partij stalen buisblusmonsters voor blusanalyse en observatie van de blusorganisatie, en spectrale analyse van de samenstelling van de stalen buis, en neem tegelijkertijd in de geharde stalen buisscheuren monsters met een hoog vergrotingsvermogen om de micromorfologie van de scheur, het korrelgrootteniveau en in de rasterelektronenmicroscoop met een spectrometer voor de interne samenstelling van de scheuren van de micro-oppervlakteanalyse te observeren.

2. Testresultaten

2.1 Chemische samenstelling

Tabel 1 toont de resultaten van de spectrale analyse van de chemische samenstelling. De samenstelling van de elementen voldoet aan de eisen van de ASTM A519-norm.

Tabel 1 Resultaten van de chemische samenstellingsanalyse (massafractie, %)

Element	C	Si	Mn	P	S	Cr	ma	Cu	Ni
Inhoud	0.39	0.20	0.82	0.01	0.005	0.94	0.18	0.05	0.02
ASTM A519-vereiste	0.38-0.43	0.15-0.35	0.75-1.00	≤ 0,04	≤ 0,04	0.8-1.1	0.15-0.25	≤ 0,35	≤ 0,25

2.2 Test op buishardheid

Op de gebluste monsters van de totale wanddikte-blushardheidstest, zijn de resultaten van de totale wanddikte-hardheid, zoals weergegeven in Afbeelding 2, te zien in Afbeelding 2, in 21 ~ 24 mm van de buitenkant van de blushardheid begon aanzienlijk te dalen, en van de buitenkant van de 21 ~ 24 mm is de hogetemperatuurtempering van de pijp gevonden in het gebied van de ringscheur, het gebied onder en boven de wanddikte van de hardheid van het extreme verschil tussen de positie van de wanddikte van het gebied bereikte 5 (HRC) of zo. Het hardheidsverschil tussen de onderste en bovenste wanddikte van dit gebied is ongeveer 5 (HRC). De metallografische organisatie in de gebluste toestand wordt weergegeven in Afb. 3. Vanuit de metallografische organisatie in Afb. 3; het is te zien dat de organisatie in het buitenste gebied van de pijp een kleine hoeveelheid ferriet + martensiet is, terwijl de organisatie nabij het binnenoppervlak niet is geblust, met een kleine hoeveelheid ferriet en bainiet, wat leidt tot de lage blushardheid van het buitenoppervlak van de pijp tot het binnenoppervlak van de pijp op een afstand van 21 mm. De hoge mate van consistentie van ringscheuren in de pijpwand en de positie van extreem verschil in blushardheid suggereren dat ringscheuren waarschijnlijk worden geproduceerd in het blusproces. De hoge consistentie tussen de locatie van de ringscheuren en de inferieure blushardheid geeft aan dat de ringscheuren mogelijk zijn geproduceerd tijdens het blusproces.

Figuur 2 De waarde van de blushardheid in volledige wanddikte

Figuur 3 Blusstructuur van stalen buis

2.3 De metallografische resultaten van de stalen buis worden respectievelijk weergegeven in figuur 4 en figuur 5.

De matrixorganisatie van de stalen buis is getemperd austeniet + een kleine hoeveelheid ferriet + een kleine hoeveelheid bainiet, met een korrelgrootte van 8, wat een gemiddelde getemperde organisatie is; de scheuren strekken zich uit langs de longitudinale richting, die langs de kristallijne scheuring hoort, en de twee zijden van de scheuren hebben de typische kenmerken van ingrijpen; er is het fenomeen van ontkoling aan beide zijden, en een grijze oxidelaag met hoge temperatuur is waarneembaar op het oppervlak van de scheuren. Er is ontkoling aan beide zijden, en een grijze oxidelaag met hoge temperatuur kan worden waargenomen op het scheuroppervlak, en er zijn geen niet-metalen insluitsels te zien in de buurt van de scheur.

Figuur 4 Observaties van scheurmorfologie

Figuur 5 Microstructuur van de scheur

2.4 Resultaten van de scheurbreukmorfologie en energiespectrumanalyse

Nadat de breuk is geopend, wordt de micromorfologie van de breuk waargenomen onder de scanning elektronenmicroscoop, zoals weergegeven in Fig. 6, die laat zien dat de breuk is blootgesteld aan hoge temperaturen en dat er oxidatie bij hoge temperaturen heeft plaatsgevonden op het oppervlak. De breuk bevindt zich voornamelijk langs de kristalbreuk, met een korrelgrootte variërend van 20 tot 30 μm, en er worden geen grove korrels en abnormale organisatorische defecten gevonden; de energiespectrumanalyse laat zien dat het oppervlak van de breuk voornamelijk is samengesteld uit ijzer en zijn oxiden, en er worden geen abnormale vreemde elementen gezien. Spectraalanalyse laat zien dat het breukoppervlak voornamelijk uit ijzer en zijn oxiden bestaat, zonder abnormale vreemde elementen.

Figuur 6 Fractuurmorfologie van de scheur

3 Analyse en discussie

3.1 Analyse van scheurdefecten

Vanuit het oogpunt van de scheurmicromorfologie is de scheuropening recht; de staart is gebogen en scherp; het scheuruitbreidingspad vertoont de kenmerken van scheuren langs het kristal en de twee zijden van de scheur hebben typische meshing-kenmerken, wat de gebruikelijke kenmerken zijn van blusscheuren. Toch ontdekte het metallografisch onderzoek dat er aan beide zijden van de scheur ontkolingsverschijnselen zijn, wat niet in overeenstemming is met de kenmerken van de traditionele blusscheuren, rekening houdend met het feit dat de tempertemperatuur van de stalen buis 735 ℃ is en Ac1 738 ℃ is in SAE 4140, wat niet in overeenstemming is met de conventionele kenmerken van blusscheuren. Aangezien de voor de buis gebruikte ontlaattemperatuur 735 °C bedraagt en de Ac1 van SAE 4140 738 °C bedraagt, wat erg dicht bij elkaar ligt, wordt aangenomen dat de ontkoling aan beide zijden van de scheur verband houdt met de ontlating bij hoge temperatuur tijdens het ontlaten (735 °C) en niet een scheur is die al bestond vóór de warmtebehandeling van de buis.

3.2 Oorzaken van scheuren

De oorzaken van blusscheuren zijn over het algemeen gerelateerd aan de blusverwarmingstemperatuur, de bluskoelsnelheid, metallurgische defecten en blusspanningen. Uit de resultaten van de samenstellingsanalyse blijkt dat de chemische samenstelling van de pijp voldoet aan de vereisten van SAE 4140 staalsoort in de ASTM A519-norm en dat er geen overschrijdingen van elementen zijn gevonden; er zijn geen niet-metalen insluitsels gevonden in de buurt van de scheuren en de energiespectrumanalyse bij de scheurbreuk toonde aan dat de grijze oxidatieproducten in de scheuren Fe en zijn oxiden waren en dat er geen abnormale vreemde elementen werden gezien, dus kan worden uitgesloten dat metallurgische defecten de ringvormige scheuren hebben veroorzaakt; de korrelgroottegraad van de pijp was graad 8 en de korrelgroottegraad was graad 7 en de korrelgrootte was graad 8 en de korrelgrootte was graad 8. Het korrelgrootteniveau van de pijp is 8; de korrel is verfijnd en niet grof, wat aangeeft dat de blusscheur niets te maken heeft met de blusverwarmingstemperatuur.

De vorming van blusscheuren is nauw verwant aan de blusspanningen, verdeeld in thermische en organisatorische spanningen. Thermische spanning is te wijten aan het koelproces van de stalen buis; de oppervlaktelaag en het hart van de stalen buis koelsnelheid zijn niet consistent, wat resulteert in ongelijke samentrekking van het materiaal en interne spanningen; het resultaat is dat de oppervlaktelaag van de stalen buis wordt onderworpen aan drukspanningen en het hart van de trekspanningen; weefselspanningen zijn het blussen van de stalen buisorganisatie tot de martensiettransformatie, samen met de uitbreiding van het volume van inconsistentie in de generatie van de interne spanningen, de organisatie van spanningen gegenereerd door het resultaat is de oppervlaktelaag van trekspanningen, het centrum van de trekspanningen. Deze twee soorten spanningen in de stalen buis bestaan in hetzelfde onderdeel, maar de richtingrol is het tegenovergestelde; het gecombineerde effect van het resultaat is dat een van de twee spanningen' dominante factor, thermische spanning dominante rol is het resultaat van het werkstuk hart trek, oppervlaktedruk; De dominante rol van weefselspanning is het resultaat van de trekspanning van het hart van het werkstuk en de oppervlaktespanning.

SAE 4140 stalen buis blussen met behulp van roterende buitenste douche koeling productie, de koelsnelheid van het buitenoppervlak is veel groter dan het binnenoppervlak, het buitenste metaal van de stalen buis is allemaal geblust, terwijl het binnenste metaal niet volledig is geblust om een deel van de ferriet- en bainietorganisatie te produceren, het binnenste metaal als gevolg van het binnenste metaal kan niet volledig worden omgezet in martensitische organisatie, het binnenste metaal van de stalen buis wordt onvermijdelijk onderworpen aan de trekspanning die wordt gegenereerd door de uitzetting van de buitenwand van de martensiet, en tegelijkertijd, als gevolg van de verschillende soorten organisatie, is het specifieke volume verschillend tussen het binnenste en buitenste metaal Tegelijkertijd, als gevolg van de verschillende soorten organisatie, is het specifieke volume van de binnenste en buitenste lagen van het metaal verschillend, en is de krimpsnelheid niet hetzelfde tijdens het afkoelen, zal er ook trekspanning worden gegenereerd op het grensvlak van de twee soorten organisatie, en de verdeling van de spanning wordt gedomineerd door de thermische spanningen, en de trekspanning die wordt gegenereerd op het grensvlak van de twee soorten organisatie in de buis is de grootste, wat resulteert in de ringblusscheuren die optreden in het gebied van de wanddikte van de pijp dicht bij het binnenoppervlak (21~24 mm verwijderd van het buitenoppervlak); bovendien is het uiteinde van de stalen pijp een geometriegevoelig deel van de hele pijp, dat vatbaar is voor het genereren van spanning. Bovendien is het uiteinde van de pijp een geometrisch gevoelig deel van de hele pijp, dat vatbaar is voor spanningsconcentratie. Deze ringscheur treedt meestal alleen op aan het uiteinde van de pijp, en dergelijke scheuren zijn niet gevonden in het pijplichaam.

Samenvattend, gebluste SAE 4140 dikwandige stalen buis ringvormige scheuren worden veroorzaakt door ongelijkmatige koeling van de binnen- en buitenwanden; de koelsnelheid van de buitenwand is veel hoger dan die van de binnenwand; productie van SAE 4140 dikwandige stalen buis om de bestaande koelmethode te veranderen, kan niet alleen buiten het koelproces worden gebruikt, de noodzaak om de koeling van de binnenwand van de stalen buis te versterken, om de uniformiteit van de koelsnelheid van de binnen- en buitenwanden van de dikwandige stalen buis te verbeteren om de spanningsconcentratie te verminderen, waardoor de ringscheuren worden geëlimineerd. Ringscheuren.

3.3 Verbetermaatregelen

Om blusscheuren te voorkomen, zijn in het ontwerp van het blusproces alle omstandigheden die bijdragen aan de ontwikkeling van blustrekspanningen factoren voor de vorming van scheuren, inclusief de verwarmingstemperatuur, het koelproces en de afvoertemperatuur. Verbeterde procesmaatregelen die worden voorgesteld, omvatten: blustemperatuur van 830-850 ℃; het gebruik van een interne spuitmond die is afgestemd op de middellijn van de buis, controle van de juiste interne sproeistroom, verbetering van de koelsnelheid van het binnenste gat om ervoor te zorgen dat de koelsnelheid van de binnen- en buitenwanden van dikwandige stalen buis koelsnelheid uniformiteit; controle van de post-blustemperatuur van 150-200 ℃, het gebruik van stalen buisresttemperatuur van de zelftempering, vermindering van de blusspanningen in de stalen buis.

Het gebruik van verbeterde technologie produceert ∅158,75 × 34,93 mm, ∅139,7 × 31,75 mm, ∅254 × 38,1 mm, ∅224 × 26 mm, enzovoort, volgens tientallen specificaties voor stalen buizen. Na ultrasone foutinspectie worden de producten gekwalificeerd, zonder ring-quenching scheuren.

4. Conclusie

(1) Volgens de macroscopische en microscopische kenmerken van pijpscheuren behoren de ringvormige scheuren aan de pijpuiteinden van SAE 4140 stalen pijpen tot de scheurbreuk veroorzaakt door blusspanning, die gewoonlijk aan de pijpuiteinden optreedt.

(2) Gebluste SAE 4140 dikwandige stalen buis ringvormige scheuren worden veroorzaakt door ongelijkmatige koeling van de binnen- en buitenwanden. De koelsnelheid van de buitenwand is veel hoger dan die van de binnenwand. Om de uniformiteit van de koelsnelheid van de binnen- en buitenwanden van de dikwandige stalen buis te verbeteren, moet de productie van SAE 4140 dikwandige stalen buis de koeling van de binnenwand versterken.

ASME SA213 T91: Hoeveel weet u?

16 oktober 2024/in Kennis van de industrie/door Energie Staal

Achtergrond & Inleiding

ASME SA213 T91, het staalnummer in de ASME SA213/SA213M standaard, behoort tot het verbeterde 9Cr-1Mo staal, dat in de jaren 70 tot 80 werd ontwikkeld door het US Rubber Ridge National Laboratory en het Metallurgical Materials Laboratory van de US Combustion Engineering Corporation in samenwerking. Ontwikkeld op basis van het eerdere 9Cr-1Mo staal, gebruikt in kernenergie (kan ook in andere gebieden worden gebruikt) hoge-temperatuur drukonderdelen materialen, is de derde generatie van hete-sterkte staalproducten; de belangrijkste eigenschap is het verminderen van het koolstofgehalte, in de beperking van de boven- en ondergrenzen van het koolstofgehalte, en strengere controle van het gehalte aan restelementen, zoals P en S, tegelijkertijd, het toevoegen van een spoor van 0,030-0,070% van de N, en sporen van de vaste hardmetaalvormende elementen 0,18-0,25% van V en 0,06-0,10% van Nb, om de korrelvereisten te verfijnen, waardoor de plastische taaiheid en lasbaarheid van staal worden verbeterd, de stabiliteit van staal bij hoge temperaturen wordt verbeterd, na deze multi-composietversterking, de vorming van een nieuw type martensitisch hoog-chroom hittebestendig gelegeerd staal.

ASME SA213 T91 wordt doorgaans gebruikt voor de productie van producten voor buizen met een kleine diameter en wordt vooral gebruikt in boilers, oververhitters en warmtewisselaars.

Internationale overeenkomstige kwaliteiten van T91-staal

Land	VS	Duitsland	Japan	Frankrijk	China
Equivalente staalsoort	SA-213 T91	X10CrMoVNNb91	HCM95	TUZ10CDVNb0901	10Cr9Mo1VNbN

We herkennen dit staal hier aan verschillende aspecten.

I. Chemische samenstelling van ASME SA213 T91

Element

Inhoud

0.07-0.14

0.30-0.60

≤0,020

≤0,010

0.20-0.50

8.00-9.50

0.85-1.05

≤0,40

0.18-0.25

0.06-0.10

0.030-0.070

≤0,020

II. Prestatieanalyse

2.1 De rol van legeringselementen op de materiaaleigenschappen: T91-staallegeringselementen spelen een solide rol bij het versterken van de oplossing en het versterken van de diffusie en verbeteren de oxidatie- en corrosiebestendigheid van het staal, wat expliciet als volgt wordt geanalyseerd.
2.1.1 Koolstof is het meest zichtbare solide oplossing versterkende effect van stalen elementen; met de toename van het koolstofgehalte, de korte termijn sterkte van staal, plasticiteit en taaiheid afnemen, de T91 dergelijk staal, de stijging van het koolstofgehalte zal de snelheid van carbide sferoïdisatie en aggregatiesnelheid versnellen, de herverdeling van legeringselementen versnellen, de lasbaarheid, corrosiebestendigheid en oxidatiebestendigheid van staal verminderen, dus hittebestendig staal wil over het algemeen de hoeveelheid koolstofgehalte verminderen. Toch zal de sterkte van staal afnemen als het koolstofgehalte te laag is. T91 staal, vergeleken met 12Cr1MoV staal, heeft een verlaagd koolstofgehalte van 20%, wat een zorgvuldige overweging is van de impact van de bovenstaande factoren.
2.1.2 T91-staal bevat sporen stikstof; de rol van stikstof wordt weerspiegeld in twee aspecten. Enerzijds is de rol van vaste oplossingsversterking, stikstof bij kamertemperatuur in de oplosbaarheid van staal minimaal, T91-staal gelaste warmte-beïnvloede zone in het proces van lasverwarming en post-las warmtebehandeling, zal er een opeenvolging zijn van vaste oplossing en neerslagproces van VN: Lasverwarming warmte-beïnvloede zone is gevormd binnen de austenitische organisatie vanwege de oplosbaarheid van de VN, neemt het stikstofgehalte toe en daarna neemt de mate van oververzadiging in de organisatie van de kamertemperatuur toe in de daaropvolgende warmtebehandeling van de las is er een lichte VN-neerslag, wat de stabiliteit van de organisatie verhoogt en de waarde van de blijvende sterkte van de warmte-beïnvloede zone verbetert. Anderzijds bevat T91-staal ook een kleine hoeveelheid A1; stikstof kan worden gevormd met zijn A1N, A1N bij meer dan 1 100 ℃ alleen een groot aantal opgelost in de matrix, en vervolgens opnieuw neergeslagen bij lagere temperaturen, wat een beter diffusie versterkend effect kan hebben.
2.1.3 voeg chroom toe voornamelijk om de oxidatieweerstand van hittebestendig staal, corrosieweerstand, chroomgehalte van minder dan 5%, 600 ℃ begon heftig te oxideren, terwijl de hoeveelheid chroomgehalte tot 5% een uitstekende oxidatieweerstand heeft. 12Cr1MoV-staal in de volgende 580 ℃ heeft een goede oxidatieweerstand, de corrosiediepte van 0,05 mm / a, 600 ℃ toen de prestaties begonnen te verslechteren, de corrosiediepte van 0,13 mm / a. T91 met een chroomgehalte van 1 100 ℃ voordat een groot aantal in de matrix is opgelost, en bij lagere temperaturen en herprecipitatie kan een geluid diffusie versterkend effect spelen. /T91 chroomgehalte verhoogd tot ongeveer 9%, het gebruik van temperatuur kan 650 ℃ bereiken, de primaire maatregel is om de matrix op te lossen in meer chroom.
2.1.4 Vanadium en niobium zijn essentiële carbidevormende elementen. Wanneer toegevoegd om een fijne en stabiele legeringcarbide met koolstof te vormen, is er een solide diffusieversterkend effect.
2.1.5 Het toevoegen van molybdeen verbetert vooral de thermische sterkte van het staal en versterkt vaste oplossingen.

2.2 Mechanische eigenschappen

T91-staaf heeft na de laatste warmtebehandeling voor normaliseren + hogetemperatuurtempering een treksterkte bij kamertemperatuur ≥ 585 MPa, vloeigrens bij kamertemperatuur ≥ 415 MPa, hardheid ≤ 250 HB, rek (50 mm afstand van het standaard ronde monster) ≥ 20%, de toegestane spanningswaarde [σ] 650 ℃ = 30 MPa.

Warmtebehandelingsproces: normalisatietemperatuur van 1040 ℃, houdtijd van niet minder dan 10 min, tempertemperatuur van 730 ~ 780 ℃, houdtijd van niet minder dan een uur.

2.3 Lasprestaties

Volgens de door het International Welding Institute aanbevolen koolstofequivalentformule wordt het koolstofequivalent van T91-staal berekend op 2,43%. De zichtbare lasbaarheid van T91 is echter slecht.
Het staal heeft geen neiging om opnieuw op te warmen en barstvorming te veroorzaken.

2.3.1 Problemen met T91-lassen

2.3.1.1 Barsten van de verharde organisatie in de hitte-beïnvloede zone
T91-koelsnelheid is laag, austeniet is zeer stabiel en koeling vindt niet snel plaats tijdens standaard perliettransformatie. Het moet worden gekoeld tot een lagere temperatuur (ongeveer 400 ℃) om te worden getransformeerd in martensiet en grove organisatie.
Lassen geproduceerd door de warmte-beïnvloede zone van de verschillende organisaties heeft verschillende dichtheden, uitzettingscoëfficiënten en verschillende roostervormen in het verwarmings- en koelproces zal onvermijdelijk gepaard gaan met verschillende volume-uitbreiding en -contractie; aan de andere kant, vanwege het lassen heeft verwarming ongelijkmatige en hoge temperatuurkenmerken, dus de T91-lasverbindingen zijn enorme interne spanningen. Geharde grove martensietorganisatieverbindingen die zich in een complexe spanningstoestand bevinden, tegelijkertijd, het laskoelingsproces waterstofdiffusie van de las naar het gebied nabij de naad, de aanwezigheid van waterstof heeft bijgedragen aan de martensietverbrossing, deze combinatie van effecten, het is gemakkelijk om koude scheuren te produceren in het gebluste gebied.

2.3.1.2 Graangroei in de hitte-beïnvloede zone
Thermische cycli van lassen hebben een significante invloed op de korrelgroei in de warmte-beïnvloede zone van gelaste verbindingen, met name in de smeltzone direct grenzend aan de maximale verwarmingstemperatuur. Wanneer de afkoelsnelheid gering is, zal de gelaste warmte-beïnvloede zone grove massieve ferriet- en carbide-organisatie vertonen, zodat de plasticiteit van het staal significant afneemt; de afkoelsnelheid is significant vanwege de productie van grove martensiet-organisatie, maar ook de plasticiteit van gelaste verbindingen zal worden verminderd.

2.3.1.3 Generatie van verzachte laag
T91-staal gelast in de getemperde toestand, de hitte-beïnvloede zone produceert een onvermijdelijke verzachtende laag, die ernstiger is dan de verzachting van perliet hittebestendig staal. Verzachting is opmerkelijker bij het gebruik van specificaties met langzamere verwarmings- en koelsnelheden. Bovendien zijn de breedte van de verzachte laag en de afstand tot de smeltlijn gerelateerd aan de verwarmingscondities en kenmerken van het lassen, voorverwarmen en warmtebehandeling na het lassen.

2.3.1.4 Spanningscorrosiescheuren
T91-staal in de warmtebehandeling na het lassen voordat de afkoeltemperatuur over het algemeen niet lager is dan 100 ℃. Als de koeling op kamertemperatuur is en de omgeving relatief vochtig is, is het gemakkelijk om spanningscorrosiescheuren te veroorzaken. Duitse regelgeving: Voor de warmtebehandeling na het lassen moet het worden afgekoeld tot onder de 150 ℃. In het geval van dikkere werkstukken, hoeklassen en slechte geometrie, is de afkoeltemperatuur niet lager dan 100 ℃. Als koeling op kamertemperatuur en vochtigheid ten strengste verboden is, is het anders gemakkelijk om spanningscorrosiescheuren te produceren.

2.3.2 Lasproces

2.3.2.1 Lasmethode: Er kan gebruik worden gemaakt van handmatig lassen, gasbeschermd lassen met wolfraampolen of automatisch lassen met smeltpolen.
2.3.2.2 Lasmateriaal: keuze uit WE690 lasdraad of lasstaaf.

Keuze van lasmateriaal:
(1) Lassen van hetzelfde soort staal – als handmatig lassen kan worden gebruikt om CM-9Cb handmatige lasstaaf te maken, kan wolfraamgas afgeschermd lassen worden gebruikt om TGS-9Cb te maken, kan automatisch lassen met smeltpool worden gebruikt om MGS-9Cb draad te maken;
(2) lassen van ongelijksoortig staal – zoals lassen met austenitisch roestvast staal, waarvoor ERNiCr-3-lasverbruiksartikelen beschikbaar zijn.

2.3.2.3 Lasprocespunten:
(1) de keuze van de voorverwarmingstemperatuur vóór het lassen
T91 staal Ms punt is ongeveer 400 ℃; voorverwarmingstemperatuur wordt over het algemeen geselecteerd op 200 ~ 250 ℃. De voorverwarmingstemperatuur mag niet te hoog zijn. Anders wordt de gewrichtskoelsnelheid verminderd, wat kan worden veroorzaakt in de gelaste verbindingen bij de korrelgrenzen van carbideprecipitatie en de vorming van ferrietorganisatie, waardoor de slagvastheid van de stalen gelaste verbindingen bij kamertemperatuur aanzienlijk wordt verminderd. Duitsland biedt een voorverwarmingstemperatuur van 180 ~ 250 ℃; de USCE biedt een voorverwarmingstemperatuur van 120 ~ 205 ℃.

(2) de keuze van het laskanaal/de tussenlaagtemperatuur
De tussenlaagtemperatuur mag niet lager zijn dan de ondergrens van de voorverwarmingstemperatuur. Toch mag de tussenlaagtemperatuur, net als bij de selectie van de voorverwarmingstemperatuur, niet te hoog zijn. De T91-lastussenlaagtemperatuur wordt over het algemeen geregeld op 200 ~ 300 ℃. Franse regelgeving: de tussenlaagtemperatuur mag niet hoger zijn dan 300 ℃. Amerikaanse regelgeving: de tussenlaagtemperatuur mag zich bevinden tussen 170 ~ 230 ℃.

(3) de keuze van de starttemperatuur van de warmtebehandeling na het lassen
T91 vereist koeling na het lassen tot onder het Ms-punt en moet gedurende een bepaalde periode worden vastgehouden vóór de temperbehandeling, met een koelsnelheid na het lassen van 80 ~ 100 ℃ / uur. Als het niet is geïsoleerd, wordt de austenitische organisatie van de verbinding mogelijk niet volledig getransformeerd; temperverwarming bevordert de neerslag van carbide langs de austenitische korrelgrenzen, waardoor de organisatie erg broos wordt. T91 kan echter niet worden afgekoeld tot kamertemperatuur vóór het temperen na het lassen, omdat koud scheuren gevaarlijk is wanneer de gelaste verbindingen worden afgekoeld tot kamertemperatuur. Voor T91 kan de beste starttemperatuur voor de warmtebehandeling na het lassen van 100 ~ 150 ℃ en een uur vasthouden een volledige transformatie van de organisatie garanderen.

(4) tempertemperatuur na warmtebehandeling na het lassen, houdtijd, selectie van temperkoelsnelheid
Tempereertemperatuur: T91 staal heeft een grotere neiging tot koud scheuren en onder bepaalde omstandigheden is het vatbaar voor vertraagde scheuren, dus de gelaste verbindingen moeten binnen 24 uur na het lassen worden getemperd. T91 post-lastoestand van de organisatie van de lat martensiet, na het temperen, kan worden veranderd in getemperd martensiet; de prestatie is beter dan de lat martensiet. De tempereertemperatuur is laag; het tempereffect is niet duidelijk; het lasmetaal is gemakkelijk te verouderen en te bros; de tempereertemperatuur is te hoog (meer dan de AC1-lijn), de verbinding kan opnieuw worden geaustenitiseerd en in het daaropvolgende koelproces opnieuw worden geblust. Tegelijkertijd, zoals eerder in dit artikel beschreven, moet bij het bepalen van de tempereertemperatuur ook rekening worden gehouden met de invloed van de verzachtingslaag van de verbinding. Over het algemeen is de T91-tempereertemperatuur 730 ~ 780 ℃.
Houdtijd: T91 heeft na het lassen een houdtijd van minimaal één uur nodig om te zorgen dat de structuur volledig wordt omgezet in getemperd martensiet.
Afkoelsnelheid bij temperen: Om de restspanning van T91-staallasverbindingen te verminderen, moet de afkoelsnelheid lager zijn dan vijf ℃/min.
Globaal kan het T91-staallasproces in het temperatuurregelproces kort worden weergegeven in de onderstaande afbeelding:

Temperatuurregelingsproces in het lasproces van T91-stalen buis

III. Begrip van ASME SA213 T91

3.1 T91-staal verbetert door het legeringsprincipe, met name door de toevoeging van een kleine hoeveelheid niobium, vanadium en andere sporenelementen, de sterkte bij hoge temperaturen en de oxidatiebestendigheid aanzienlijk vergeleken met 12 Cr1MoV-staal, maar de lasprestaties zijn slecht.
3.2 T91-staal heeft een grotere neiging tot koudscheuren tijdens het lassen en moet vóór het lassen worden voorverwarmd tot 200 ~ 250 ℃, waarbij de tussenlaagtemperatuur op 200 ~ 300 ℃ wordt gehouden. Dit kan koudscheuren effectief voorkomen.
3.3 Na de warmtebehandeling van T91-staal na het lassen moet het worden afgekoeld tot 100 ~ 150 ℃, de isolatie een uur, de opwarm- en ontlaattemperatuur tot 730 ~ 780 ℃, de isolatietijd niet minder dan een uur en ten slotte niet meer dan 5 ℃ / min. snelheidsafkoeling tot kamertemperatuur.

IV. Productieproces van ASME SA213 T91

Het productieproces van SA213 T91 vereist verschillende methoden, waaronder smelten, piercen en rollen. Het smeltproces moet de chemische samenstelling controleren om ervoor te zorgen dat de stalen pijp een uitstekende corrosiebestendigheid heeft. De pierce- en rolprocessen vereisen nauwkeurige temperatuur- en drukregeling om de vereiste mechanische eigenschappen en maatnauwkeurigheid te verkrijgen. Bovendien moeten stalen pijpen warmtebehandeld worden om interne spanningen te verwijderen en de corrosiebestendigheid te verbeteren.

V. Toepassingen van ASME SA213 T91

ASME SA213 T91 is een hittebestendig staal met een hoog chroomgehalte, voornamelijk gebruikt bij de productie van hogetemperatuur-oververhitters en -herverhitters en andere onder druk staande onderdelen van subkritische en superkritische elektriciteitscentraleketels met metalen wandtemperaturen die niet hoger zijn dan 625 °C, en kan ook worden gebruikt als hogetemperatuur-onder druk staande onderdelen van drukvaten en kernenergie. SA213 T91 heeft een uitstekende kruipweerstand en kan een stabiele grootte en vorm behouden bij hoge temperaturen en onder langdurige belastingen. De belangrijkste toepassingen zijn boilers, oververhitters, warmtewisselaars en andere apparatuur in de energie-, chemische en petroleumindustrie. Het wordt veel gebruikt in de watergekoelde wanden van hogedrukketels, economizerbuizen, oververhitters, herverhitters en buizen van de petrochemische industrie.

NACE MR0175/ISO 15156 versus NACE MR0103/ISO 17495-1

14 oktober 2024/in Kennis van de industrie/door Energie Staal

Invoering

In de olie- en gasindustrie, met name in onshore- en offshore-omgevingen, is het van het grootste belang om de levensduur en betrouwbaarheid van materialen die aan agressieve omstandigheden worden blootgesteld, te waarborgen. Dit is waar normen zoals NACE MR0175/ISO 15156 versus NACE MR0103/ISO 17495-1 in het spel komen. Beide normen bieden cruciale richtlijnen voor materiaalselectie in zure serviceomgevingen. Het is echter essentieel om de verschillen tussen hen te begrijpen voor het selecteren van de juiste materialen voor uw activiteiten.

In dit blogbericht gaan we de belangrijkste verschillen tussen NACE MR0175/ISO 15156 versus NACE MR0103/ISO 17495-1, en bieden praktisch advies voor professionals in de olie- en gassector die deze normen gebruiken. We bespreken ook de specifieke toepassingen, uitdagingen en oplossingen die deze normen bieden, met name in de context van zware olie- en gasveldomgevingen.

Wat zijn NACE MR0175/ISO 15156 en NACE MR0103/ISO 17495-1?

NACE MR0175/ISO 15156:
Deze norm wordt wereldwijd erkend voor het regelen van materiaalselectie en corrosiecontrole in zure gasomgevingen, waar waterstofsulfide (H₂S) aanwezig is. Het biedt richtlijnen voor het ontwerp, de productie en het onderhoud van materialen die worden gebruikt in onshore en offshore olie- en gasoperaties. Het doel is om de risico's te beperken die gepaard gaan met waterstofgeïnduceerde scheurvorming (HIC), sulfide-spanningsscheurvorming (SSC) en spanningscorrosiescheurvorming (SCC), die de integriteit van kritieke apparatuur zoals pijpleidingen, kleppen en boorkoppen in gevaar kunnen brengen.

NACE MR0103/ISO 17495-1:
Anderzijds, NACE MR0103/ISO 17495-1 richt zich primair op materialen die worden gebruikt in raffinage- en chemische verwerkingsomgevingen, waar blootstelling aan zure service kan optreden, maar met een iets andere reikwijdte. Het behandelt de vereisten voor apparatuur die wordt blootgesteld aan licht corrosieve omstandigheden, met de nadruk op het waarborgen dat materialen bestand zijn tegen de agressieve aard van specifieke raffinageprocessen zoals distillatie of kraken, waarbij het corrosierisico relatief lager is dan bij upstream olie- en gasoperaties.

NACE MR0175 ISO 15156 versus NACE MR0103 ISO 17495-1

Belangrijkste verschillen: NACE MR0175/ISO 15156 vs NACE MR0103/ISO 17495-1

Nu we een overzicht hebben van elke norm, is het belangrijk om de verschillen te benadrukken die van invloed kunnen zijn op de materiaalselectie in het veld. Deze verschillen kunnen de prestaties van materialen en de veiligheid van de operaties aanzienlijk beïnvloeden.

1. Toepassingsgebied

Het belangrijkste verschil tussen NACE MR0175/ISO 15156 versus NACE MR0103/ISO 17495-1 ligt binnen het toepassingsgebied.

NACE MR0175/ISO 15156 is op maat gemaakt voor apparatuur die wordt gebruikt in zure serviceomgevingen waar waterstofsulfide aanwezig is. Het is cruciaal bij upstream-activiteiten zoals exploratie, productie en transport van olie en gas, met name in offshore- en onshorevelden die omgaan met zuur gas (gas dat waterstofsulfide bevat).

NACE MR0103/ISO 17495-1richt zich weliswaar nog steeds op zure diensten, maar is meer gericht op de raffinage- en chemische industrie, met name waar zuur gas betrokken is bij processen zoals raffinage, distillatie en kraken.

2. Milieu-ernst

Bij de toepassing van deze normen spelen ook de omgevingsomstandigheden een belangrijke rol. NACE MR0175/ISO 15156 richt zich op zwaardere omstandigheden van zure service. Het omvat bijvoorbeeld hogere concentraties waterstofsulfide, dat corrosiever is en een hoger risico op materiaaldegradatie oplevert via mechanismen zoals waterstofgeïnduceerde scheurvorming (HIC) en sulfide-spanningsscheurvorming (SSC).

Daarentegen, NACE MR0103/ISO 17495-1 beschouwt omgevingen die minder ernstig zijn in termen van blootstelling aan waterstofsulfide, hoewel ze nog steeds kritisch zijn in raffinaderij- en chemische fabrieksomgevingen. De chemische samenstelling van de vloeistoffen die betrokken zijn bij de raffinageprocessen is mogelijk niet zo agressief als die in zure gasvelden, maar vormt nog steeds een risico op corrosie.

3. Materiaalvereisten

Beide normen hanteren specifieke criteria voor de materiaalkeuze, maar ze stellen verschillende strenge eisen. NACE MR0175/ISO 15156 legt meer nadruk op het voorkomen van waterstofgerelateerde corrosie in materialen, die zelfs bij zeer lage concentraties waterstofsulfide kan optreden. Deze norm vraagt om materialen die bestand zijn tegen SSC, HIC en corrosievermoeidheid in zure omgevingen.

Anderzijds, NACE MR0103/ISO 17495-1 is minder voorschrijvend wat betreft waterstofgerelateerd kraken, maar vereist materialen die bestand zijn tegen corrosieve stoffen in raffinageprocessen, waarbij vaak meer nadruk wordt gelegd op algemene corrosiebestendigheid dan op specifieke waterstofgerelateerde risico's.

4. Testen en verificatie

Beide normen vereisen testen en verificatie om te garanderen dat materialen in hun respectievelijke omgevingen zullen presteren. Echter, NACE MR0175/ISO 15156 vereist uitgebreidere tests en meer gedetailleerde verificatie van materiaalprestaties onder zure serviceomstandigheden. De tests omvatten specifieke richtlijnen voor SSC, HIC en andere faalmodi die verband houden met zure gasomgevingen.

NACE MR0103/ISO 17495-1vereist weliswaar ook materiaaltesten, maar is vaak flexibeler wat betreft de testcriteria. De nadruk ligt op het garanderen dat materialen voldoen aan algemene normen voor corrosiebestendigheid in plaats van specifiek op risico's die verband houden met waterstofsulfide.

Waarom zou u moeten kiezen tussen NACE MR0175/ISO 15156 en NACE MR0103/ISO 17495-1?

Inzicht in deze verschillen kan helpen materiaalfalen te voorkomen, operationele veiligheid te garanderen en te voldoen aan de regelgeving van de industrie. Of u nu werkt op een offshore olieplatform, een pijpleidingproject of in een raffinaderij, het gebruik van de juiste materialen volgens deze normen beschermt u tegen kostbare storingen, onverwachte downtime en mogelijke gevaren voor het milieu.

Voor olie- en gasoperaties, met name in onshore en offshore zure service-omgevingen, NACE MR0175/ISO 15156 is de standaard. Het zorgt ervoor dat materialen bestand zijn tegen de zwaarste omgevingen, en beperkt risico's zoals SSC en HIC die kunnen leiden tot catastrofale storingen.

Daarentegen geldt voor raffinage- of chemische verwerkingsactiviteiten: NACE MR0103/ISO 17495-1 biedt meer op maat gemaakte begeleiding. Het maakt het mogelijk om materialen effectief te gebruiken in omgevingen met zuur gas, maar met minder agressieve omstandigheden vergeleken met olie- en gaswinning. De focus ligt hier meer op algemene corrosiebestendigheid in verwerkingsomgevingen.

Praktische handleiding voor professionals in de olie- en gassector

Houd bij het selecteren van materialen voor projecten in beide categorieën rekening met het volgende:

Begrijp uw omgeving: Evalueer of uw operatie betrokken is bij de winning van zuur gas (upstream) of bij raffinage en chemische verwerking (downstream). Dit zal u helpen bepalen welke norm u moet toepassen.

Materiaalkeuze: Kies materialen die voldoen aan de relevante norm op basis van de omgevingsomstandigheden en het type service (zuur gas versus raffinage). Roestvrij staal, hooggelegeerde materialen en corrosiebestendige legeringen worden vaak aanbevolen op basis van de ernst van de omgeving.

Testen en verificatie: Zorg ervoor dat alle materialen worden getest volgens de respectievelijke normen. Voor zure gasomgevingen kunnen aanvullende tests voor SSC, HIC en corrosievermoeidheid nodig zijn.

Raadpleeg experts:Het is altijd een goed idee om corrosiespecialisten of materiaalkundigen te raadplegen die bekend zijn met NACE MR0175/ISO 15156 versus NACE MR0103/ISO 17495-1 om optimale materiaalprestaties te garanderen.

Conclusie

Concluderend, het begrijpen van het onderscheid tussen NACE MR0175/ISO 15156 versus NACE MR0103/ISO 17495-1 is essentieel voor het nemen van weloverwogen beslissingen over materiaalkeuze voor zowel upstream als downstream olie- en gastoepassingen. Door de juiste norm voor uw operatie te kiezen, verzekert u de integriteit van uw apparatuur op de lange termijn en helpt u catastrofale storingen te voorkomen die kunnen ontstaan door onjuist gespecificeerde materialen. Of u nu werkt met zuur gas in offshorevelden of chemische verwerking in raffinaderijen, deze normen bieden de nodige richtlijnen om uw activa te beschermen en de veiligheid te handhaven.

Als u niet zeker weet welke norm u moet volgen of als u verdere hulp nodig hebt bij de materiaalkeuze, neem dan contact op met een materiaaldeskundige voor advies op maat over NACE MR0175/ISO 15156 versus NACE MR0103/ISO 17495-1 en zorg ervoor dat uw projecten zowel veilig zijn als voldoen aan de beste praktijken in de sector.

Ketel en warmtewisselaar: Selectiegids voor naadloze buizen

13 oktober 2024/in Kennis van de industrie/door Energie Staal

Invoering

In industrieën zoals energieopwekking, olie en gas, petrochemie en raffinaderijen zijn naadloze buizen essentiële componenten, met name in apparatuur die bestand moet zijn tegen extreme temperaturen, hoge druk en agressieve, corrosieve omgevingen. Boilers, warmtewisselaars, condensors, oververhitters, luchtvoorverwarmers en economizers gebruiken deze buizen. Elk van deze toepassingen vereist specifieke materiaaleigenschappen om prestaties, veiligheid en levensduur te garanderen. De selectie van naadloze buizen voor de boiler en warmtewisselaar is afhankelijk van de specifieke temperatuur, druk, corrosiebestendigheid en mechanische sterkte.

Deze gids biedt een diepgaand inzicht in de verschillende materialen die worden gebruikt voor naadloze buizen, waaronder koolstofstaal, gelegeerd staal, roestvrij staal, titaniumlegeringen, nikkellegeringen, koperlegeringen en zirkoniumlegeringen. We zullen ook de relevante normen en klassen onderzoeken, waardoor u beter geïnformeerde beslissingen kunt nemen voor uw Boiler and Heat Exchanger-projecten.

Overzicht van CS, AS, SS, nikkellegeringen, titanium- en zirkoniumlegeringen, koper en koperlegeringen

1. Corrosiebestendige eigenschappen

Elk materiaal dat voor naadloze buizen wordt gebruikt, heeft specifieke corrosiebestendige eigenschappen die bepalen hoe geschikt het is voor verschillende omgevingen.

Koolstofstaal: Beperkte corrosiebestendigheid, doorgaans gebruikt met beschermende coatings of voeringen. Onderhevig aan roestvorming in aanwezigheid van water en zuurstof, tenzij behandeld.
Gelegeerd staal: Matige weerstand tegen oxidatie en corrosie. Legeringtoevoegingen zoals chroom en molybdeen verbeteren de corrosiebestendigheid bij hoge temperaturen.
Roestvrij staal: Uitstekende weerstand tegen algemene corrosie, spanningscorrosie en pitting vanwege het chroomgehalte. Hogere kwaliteiten, zoals 316L, hebben een verbeterde weerstand tegen chloride-geïnduceerde corrosie.
Nikkelgebaseerde legeringen: Uitstekende bestendigheid tegen agressieve omgevingen zoals zure, alkalische en chloriderijke omgevingen. Zeer corrosieve toepassingen gebruiken legeringen zoals Inconel 625, Hastelloy C276 en Alloy 825.
Titanium en zirkonium: Superieure bestendigheid tegen zeewaterpekels en andere zeer corrosieve media. Titanium is vooral bestand tegen chloride en zure omgevingen, terwijl zirkoniumlegeringen excelleren in zeer zure omstandigheden.
Koper en koperlegeringen: Uitstekende corrosiebestendigheid in zoet- en zeewater, waarbij koper-nikkellegeringen een uitzonderlijke bestendigheid in maritieme omgevingen vertonen.

2. Fysische en thermische eigenschappen

Koolstofstaal:
Dichtheid: 7,85 g/cm³
Smeltpunt: 1.425-1.500°C
Thermische geleidbaarheid: ~50 W/m·K
Gelegeerd staal:
Dichtheid: varieert lichtjes per legeringselement, meestal rond de 7,85 g/cm³
Smeltpunt: 1.450-1.530°C
Thermische geleidbaarheid: Lager dan koolstofstaal vanwege legeringselementen.
Roestvrij staal:
Dichtheid: 7,75-8,0 g/cm³
Smeltpunt: ~1.400-1.530°C
Thermische geleidbaarheid: ~16 W/m·K (lager dan koolstofstaal).
Nikkelgebaseerde legeringen:
Dichtheid: 8,4-8,9 g/cm³ (afhankelijk van legering)
Smeltpunt: 1.300-1.400°C
Thermische geleidbaarheid: Meestal laag, ~10-16 W/m·K.
Titanium:
Dichtheid: 4,51 g/cm³
Smeltpunt: 1.668°C
Thermische geleidbaarheid: ~22 W/m·K (relatief laag).
Koper:
Dichtheid: 8,94 g/cm³
Smeltpunt: 1.084°C
Thermische geleidbaarheid: ~390 W/m·K (uitstekende thermische geleidbaarheid).

3. Chemische samenstelling

Koolstofstaal: Voornamelijk ijzer met 0,3%-1,2% koolstof en kleine hoeveelheden mangaan, silicium en zwavel.
Gelegeerd staal: Bevat elementen zoals chroom, molybdeen, vanadium en wolfraam om de sterkte en temperatuurbestendigheid te verbeteren.
Roestvrij staal: Bevat doorgaans 10.5%-30% chroom, samen met nikkel, molybdeen en andere elementen, afhankelijk van de klasse.
Nikkelgebaseerde legeringen: Overwegend nikkel (40%-70%) met chroom, molybdeen en andere legeringselementen om de corrosiebestendigheid te verbeteren.
Titanium: Graad 1 en 2 zijn commercieel zuiver titanium, terwijl klasse 5 (Ti-6Al-4V) 6% aluminium en 4% vanadium bevat.
Koperlegeringen: Koperlegeringen bevatten verschillende elementen zoals nikkel (10%-30%) voor corrosiebestendigheid (bijv. Cu-Ni 90/10).

4. Mechanische eigenschappen

Koolstofstaal: Treksterkte: 400-500 MPa, Vloeigrens: 250-350 MPa, Rek: 15%-25%
Gelegeerd staal: Treksterkte: 500-900 MPa, Vloeigrens: 300-700 MPa, Rek: 10%-25%
Roestvrij staal: Treksterkte: 485-690 MPa (304/316), Vloeigrens: 170-300 MPa, Rek: 35%-40%
Nikkelgebaseerde legeringen: Treksterkte: 550-1.000 MPa (Inconel 625), Vloeigrens: 300-600 MPa, Rek: 25%-50%
Titanium: Treksterkte: 240-900 MPa (verschilt per klasse), Vloeigrens: 170-880 MPa, Rek: 15%-30%
Koperlegeringen: Treksterkte: 200-500 MPa (afhankelijk van de legering), Vloeigrens: 100-300 MPa, Rek: 20%-35%

5. Warmtebehandeling (leveringsconditie)

Koolstof- en gelegeerd staal: Geleverd in gegloeide of genormaliseerde toestand. Warmtebehandelingen omvatten blussen en temperen om de sterkte en taaiheid te verbeteren.
Roestvrij staal: Wordt geleverd in gegloeide toestand om interne spanningen te verwijderen en de ductiliteit te verbeteren.
Nikkelgebaseerde legeringen: Oplossingsgegloeid om de mechanische eigenschappen en corrosiebestendigheid te optimaliseren.
Titanium en zirkonium: Meestal geleverd in gegloeide toestand om de ductiliteit en taaiheid te maximaliseren.
Koperlegeringen: Wordt geleverd in zachtgegloeide toestand, speciaal voor vormtoepassingen.

6. Vormen

Koolstof- en gelegeerd staal: Kan warm of koud vervormd worden, maar gelegeerde staalsoorten vereisen meer inspanning vanwege hun hogere sterkte.
Roestvrij staal: Koudvervormen komt veel voor, maar de verhardingssnelheid is hoger dan bij koolstofstaal.
Nikkelgebaseerde legeringen: Moeilijker te vormen vanwege de hoge sterkte en de verhardingssnelheid; vereist vaak warmbewerking.
Titanium: Vormen gaat het beste bij hoge temperaturen, omdat het materiaal bij kamertemperatuur een hoge sterkte heeft.
Koperlegeringen: Gemakkelijk te vormen dankzij goede ductiliteit.

7. Lassen

Koolstof- en gelegeerd staal: Over het algemeen eenvoudig te lassen met conventionele technieken, maar voorverwarmen en warmtebehandeling na het lassen (PWHT) kan vereist zijn.
Roestvrij staal: Gangbare lasmethoden zijn onder andere TIG, MIG en booglassen. Zorgvuldige controle van warmte-inbreng is noodzakelijk om sensibilisatie te voorkomen.
Nikkelgebaseerde legeringen: Moeilijk te lassen vanwege de hoge thermische uitzetting en gevoeligheid voor scheuren.
Titanium: Gelast in een afgeschermde omgeving (inert gas) om verontreiniging te voorkomen. Voorzorgsmaatregelen zijn nodig vanwege de reactiviteit van titanium bij hoge temperaturen.
Koperlegeringen: Gemakkelijk te lassen, vooral koper-nikkellegeringen, maar voorverwarmen kan nodig zijn om scheuren te voorkomen.

8. Corrosie van lassen

Roestvrij staal: Kan plaatselijke corrosie (bijv. putcorrosie, spleetcorrosie) veroorzaken in de warmtebeïnvloede zone van de las als dit niet goed onder controle wordt gehouden.
Nikkelgebaseerde legeringen: Gevoelig voor spanningscorrosie bij blootstelling aan chloriden bij hoge temperaturen.
Titanium: Lassen moeten goed worden afgeschermd tegen zuurstof om brosheid te voorkomen.

9. Ontkalken, beitsen en reinigen

Koolstof- en gelegeerd staal: Beitsen verwijdert oppervlakteoxiden na warmtebehandeling. Veelvoorkomende zuren zijn zoutzuur en zwavelzuur.
Roestvrij staal en nikkellegeringen: Beitsen met salpeterzuur/waterstoffluoridezuur wordt gebruikt om lasverkleuring te verwijderen en de corrosiebestendigheid te herstellen na het lassen.
Titanium: Licht zure beitsoplossingen worden gebruikt om het oppervlak te reinigen en oxiden te verwijderen zonder het metaal te beschadigen.
Koperlegeringen: Zuurreiniging wordt gebruikt om oppervlakteaanslag en oxiden te verwijderen.

10. Oppervlakteproces (AP, BA, MP, EP, enz.)

AP (gegloeid en gebeitst): Standaardafwerking voor de meeste roestvaste en nikkellegeringen na gloeien en beitsen.
BA (Glanzend gegloeid): Wordt bereikt door gloeien in een gecontroleerde atmosfeer, waardoor een glad, reflecterend oppervlak ontstaat.
MP (Mechanisch gepolijst): Mechanisch polijsten verbetert de gladheid van het oppervlak, waardoor het risico op verontreiniging en corrosievorming afneemt.
EP (elektrogepolijst): Een elektrochemisch proces waarbij oppervlaktemateriaal wordt verwijderd om een ultragladde afwerking te creëren. Hierdoor wordt de oppervlakteruwheid verminderd en de corrosiebestendigheid verbeterd.

RVS warmtewisselaar

I. Naadloze buizen begrijpen

Naadloze buizen verschillen van gelaste buizen doordat ze geen gelaste naad hebben, wat een zwak punt kan zijn in sommige hogedruktoepassingen. Naadloze buizen worden in eerste instantie gevormd uit een massief blok, dat vervolgens wordt verhit en vervolgens wordt geëxtrudeerd of over een mandrel wordt getrokken om de buisvorm te creëren. De afwezigheid van naden geeft ze superieure sterkte en betrouwbaarheid, waardoor ze ideaal zijn voor omgevingen met hoge druk en hoge temperaturen.

Veel voorkomende toepassingen:

Ketels: Naadloze buizen zijn essentieel bij de constructie van waterpijp- en vlampijpketels, waar hoge temperaturen en druk heersen.
Warmtewisselaars: Naadloze buizen in warmtewisselaars worden gebruikt om warmte tussen twee vloeistoffen over te brengen. Ze moeten corrosiebestendig zijn en hun thermische efficiëntie behouden.
condensors: Naadloze buizen zorgen voor de condensatie van stoom tot water in energieopwekkings- en koelsystemen.
Oververhitters: Naadloze buizen worden gebruikt om stoom in boilers te oververhitten, waardoor de efficiëntie van turbines in energiecentrales wordt verbeterd.
Luchtvoorverwarmers: Deze buizen brengen de warmte van de rookgassen over naar de lucht, waardoor de efficiëntie van de ketel verbetert.
Economen: Naadloze buizen in economizers verwarmen het voedingswater voor met behulp van restwarmte uit de keteluitlaat, waardoor de thermische efficiëntie wordt verhoogd.

Ketels, warmtewisselaars, condensors, oververhitters, luchtvoorverwarmers en economizers zijn integrale componenten in verschillende industrieën, met name die welke betrokken zijn bij warmteoverdracht, energieproductie en vloeistofbeheer. Deze componenten worden met name primair gebruikt in de volgende industrieën:

1. Energieopwekkingsindustrie

Ketels: Worden in energiecentrales gebruikt om chemische energie om te zetten in thermische energie, vaak voor stoomopwekking.
Oververhitters, economizers en luchtvoorverwarmers: Deze componenten verbeteren de efficiëntie door de verbrandingslucht voor te verwarmen, warmte uit uitlaatgassen terug te winnen en de stoom verder te verwarmen.
Warmtewisselaars en condensoren: worden gebruikt voor koeling en warmteterugwinning in thermische energiecentrales, met name in stoomturbines en koelcycli.

2. Olie- en gasindustrie

Warmtewisselaars: Onmisbaar in raffinageprocessen, waarbij warmte wordt overgedragen tussen vloeistoffen, zoals bij de destillatie van ruwe olie of op offshoreplatforms voor gasverwerking.
Ketels en economizers: worden gebruikt in raffinaderijen en petrochemische fabrieken voor stoomopwekking en energieterugwinning.
Condensatoren: worden gebruikt om gassen tijdens de destillatieprocessen te condenseren tot vloeistoffen.

3. Chemische industrie

Warmtewisselaars: Worden veel gebruikt om chemische reacties te verwarmen of te koelen en om warmte terug te winnen uit exotherme reacties.
Ketels en oververhitters: worden gebruikt om de stoom te produceren die nodig is voor verschillende chemische processen en om energie te leveren voor destillatie- en reactiestappen.
Luchtvoorverwarmers en economizers: Verbeter de efficiëntie van energie-intensieve chemische processen door warmte terug te winnen uit uitlaatgassen en het brandstofverbruik te verlagen.

4. Maritieme industrie

Boilers en warmtewisselaars: Essentieel in zeeschepen voor stoomopwekking, verwarmings- en koelsystemen. Marine warmtewisselaars worden vaak gebruikt om de motoren van het schip te koelen en stroom op te wekken.
Condensatoren: Worden gebruikt om uitlaatstoom om te zetten in water, dat opnieuw gebruikt kan worden in de ketelsystemen van het schip.

5. Voedings- en drankenindustrie

Warmtewisselaars: Worden veel gebruikt voor pasteurisatie-, sterilisatie- en verdampingsprocessen.
Ketels en economizers: worden gebruikt om stoom te produceren voor voedselverwerkingsprocessen en om warmte terug te winnen uit de uitlaatgassen om brandstofverbruik te besparen.

6. HVAC (Verwarming, Ventilatie en Airconditioning)

Warmtewisselaars en luchtvoorverwarmers: worden gebruikt in HVAC-systemen voor efficiënte warmteoverdracht tussen vloeistoffen of gassen, en zorgen voor verwarming of koeling van gebouwen en industriële faciliteiten.
Condensatoren: worden in airconditioningsystemen gebruikt om warmte van het koelmiddel af te voeren.

7. Pulp- en papierindustrie

Ketels, warmtewisselaars en economizers: zorgen voor stoom- en warmteterugwinning in processen zoals pulpproductie, papierdroging en chemische terugwinning.
Oververhitters en luchtvoorverwarmers: Verbeter de energie-efficiëntie in de terugwinningsketels en de algehele warmtebalans van papierfabrieken.

8. Metaal- en staalindustrie

Warmtewisselaars: worden gebruikt voor het koelen van hete gassen en vloeistoffen in de staalproductie en in metallurgische processen.
Ketels en economizers: Leveren warmte voor verschillende processen, zoals hoogovens, warmtebehandeling en walsen.

9. Farmaceutische industrie

Warmtewisselaars: worden gebruikt voor het regelen van de temperatuur tijdens de productie van medicijnen, fermentatieprocessen en steriele omgevingen.
Boilers: genereren de stoom die nodig is voor het steriliseren en verwarmen van farmaceutische apparatuur.

10. Afvalenergiecentrales

Ketels, condensors en economizers: worden gebruikt om afval om te zetten in energie door verbranding, terwijl warmte wordt teruggewonnen om de efficiëntie te verbeteren.

Laten we nu eens dieper ingaan op de materialen die naadloze buizen geschikt maken voor deze veeleisende toepassingen.

II. Koolstofstalen buizen voor ketel en warmtewisselaar

Koolstofstaal is een van de meest gebruikte materialen voor naadloze buizen in industriële toepassingen, voornamelijk vanwege de uitstekende sterkte, maar ook vanwege de betaalbaarheid en brede beschikbaarheid. Koolstofstalen buizen bieden een gemiddelde temperatuur- en drukbestendigheid, waardoor ze geschikt zijn voor een breed scala aan toepassingen.

Eigenschappen van koolstofstaal:
Hoge sterkte: Buizen van koolstofstaal kunnen grote druk en spanning weerstaan, waardoor ze ideaal zijn voor gebruik in boilers en warmtewisselaars.
Kosteneffectief: Vergeleken met andere materialen is koolstofstaal relatief goedkoop, waardoor het een populaire keuze is voor grootschalige industriële toepassingen.
Matige corrosiebestendigheid: koolstofstaal is niet zo corrosiebestendig als roestvrij staal, maar het kan worden behandeld met coatings of voeringen om de levensduur in corrosieve omgevingen te verlengen.

Belangrijkste normen en klassen:

ASTM A179: Deze norm omvat naadloze koudgetrokken koolstofarme stalen buizen die worden gebruikt voor warmtewisselaar- en condensortoepassingen. Deze buizen hebben uitstekende warmteoverdrachtseigenschappen en worden vaak gebruikt in toepassingen met lage tot matige temperaturen en druk.
ASTM A192: Naadloze koolstofstalen boilerbuizen ontworpen voor hogedrukservice. Deze buizen worden gebruikt in stoomgeneratie en andere hogedrukomgevingen.
ASTM A210: Deze norm omvat naadloze buizen van gemiddeld koolstofstaal voor ketel- en oververhittertoepassingen. De A-1 en C-klassen bieden verschillende niveaus van sterkte en temperatuurbestendigheid.
ASTM A334 (Klassen 1, 3, 6): Naadloze en gelaste koolstofstalen buizen ontworpen voor lagetemperatuurservice. Deze klassen worden gebruikt in warmtewisselaars, condensors en andere lagetemperatuurtoepassingen.
EN 10216-2 (P235GH, P265GH TC1/TC2): Europese norm voor naadloze stalen buizen die worden gebruikt in druktoepassingen, met name in boilers en bij hoge temperaturen.

Koolstofstalen buizen zijn een uitstekende keuze voor ketel- en warmtewisselaartoepassingen waar hoge sterkte en matige corrosiebestendigheid vereist zijn. Voor toepassingen waarbij niet alleen extreem hoge temperaturen maar ook agressieve corrosieve omgevingen een rol spelen, worden echter vaak buizen van gelegeerd of roestvrij staal verkozen vanwege hun superieure bestendigheid en duurzaamheid.

III. Gelegeerde stalen buizen voor ketel en warmtewisselaar

Gelegeerde stalen buizen zijn ontworpen voor hoge-temperatuur en hoge-druk ketel- en warmtewisselaartoepassingen. Deze buizen zijn gelegeerd met elementen zoals chroom, molybdeen en vanadium om hun sterkte, hardheid en weerstand tegen corrosie en hitte te verbeteren. Gelegeerde stalen buizen worden veel gebruikt in kritische toepassingen, zoals oververhitters, economizers en hoge-temperatuur warmtewisselaars, vanwege hun uitzonderlijke sterkte en weerstand tegen hitte en druk.

Eigenschappen van gelegeerd staal:
Hoge hittebestendigheid: Legeringselementen zoals chroom en molybdeen verbeteren de prestaties van deze buizen bij hoge temperaturen, waardoor ze geschikt zijn voor toepassingen met extreme temperaturen.
Verbeterde corrosiebestendigheid: buizen van gelegeerd staal bieden een betere weerstand tegen oxidatie en corrosie vergeleken met koolstofstaal, met name in omgevingen met hoge temperaturen.
Verbeterde sterkte: Legeringselementen vergroten bovendien de sterkte van deze buizen, waardoor ze bestand zijn tegen de hoge druk in boilers en andere belangrijke apparatuur.

Belangrijkste normen en klassen:

ASTM A213 (Klassen T5, T9, T11, T22, T91, T92): Deze norm omvat naadloze ferritische en austenitische gelegeerde stalen buizen voor gebruik in boilers, oververhitters en warmtewisselaars. De klassen verschillen in hun legeringssamenstelling en worden geselecteerd op basis van de specifieke temperatuur- en drukvereisten.
T5 en T9: Geschikt voor gebruik bij matige tot hoge temperaturen.
T11 en T22: Worden vaak gebruikt bij toepassingen met hoge temperaturen en bieden een betere hittebestendigheid.
T91 en T92: Geavanceerde, zeer sterke legeringen, ontworpen voor gebruik bij extreem hoge temperaturen in energiecentrales.
EN 10216-2 (16Mo3, 13CrMo4-5, 10CrMo9-10, 15NiCuMoNb5-6-4, X20CrMoV11-1): Europese normen voor naadloze gelegeerde stalen buizen die worden gebruikt in toepassingen met hoge temperaturen. Deze buizen worden vaak gebruikt in boilers, oververhitters en economizers in energiecentrales.
16Mo3: Een gelegeerd staal met goede eigenschappen bij hoge temperaturen, geschikt voor gebruik in boilers en drukvaten.
13CrMo4-5 en 10CrMo9-10: Chroom-molybdeenlegeringen die uitstekende hitte- en corrosiebestendigheid bieden voor toepassingen bij hoge temperaturen.

Buizen van gelegeerd staal zijn de beste optie voor omgevingen met hoge temperaturen en hoge druk, waarbij koolstofstaal mogelijk niet voldoende prestaties levert voor de ketel en warmtewisselaar.

IV. Roestvrijstalen buizen voor ketel en warmtewisselaar

Roestvrijstalen buizen bieden uitzonderlijke corrosiebestendigheid, waardoor ze ideaal zijn voor ketel- en warmtewisselaartoepassingen met corrosieve vloeistoffen, hoge temperaturen en zware omstandigheden. Ze worden veel gebruikt in warmtewisselaars, oververhitters en boilers, waar naast corrosiebestendigheid ook sterkte bij hoge temperaturen vereist is voor optimale prestaties.

Eigenschappen van roestvrij staal:
Corrosiebestendigheid: De corrosiebestendigheid van roestvrij staal komt voort uit het chroomgehalte, dat een beschermende oxidelaag op het oppervlak vormt.
Hoge sterkte bij hoge temperaturen: roestvast staal behoudt zijn mechanische eigenschappen, zelfs bij hoge temperaturen, waardoor het geschikt is voor oververhitters en andere hitte-intensieve toepassingen.
Duurzaamheid op lange termijn: De corrosie- en oxidatiebestendigheid van roestvrij staal zorgt voor een lange levensduur, zelfs in zware omstandigheden.

Belangrijkste normen en klassen:

ASTM A213 / ASTM A249: Deze normen omvatten naadloze en gelaste roestvrijstalen buizen voor gebruik in boilers, oververhitters en warmtewisselaars. Veelvoorkomende kwaliteiten zijn:
TP304 / TP304L (EN 1.4301 / 1.4307): Austenitische roestvaste staalsoorten worden veel gebruikt vanwege hun corrosiebestendigheid en sterkte.
TP310S / TP310MoLN (EN 1.4845 / 1.4466): Hittebestendige roestvaste staalsoorten met uitstekende oxidatiebestendigheid.
TP316 / TP316L (EN 1.4401 / 1.4404): Molybdeenhoudende kwaliteiten met een verbeterde corrosiebestendigheid, met name in chlorideomgevingen.
TP321 (EN 1.4541): Gestabiliseerde roestvaste staalsoort die in omgevingen met hoge temperaturen wordt gebruikt om interkristallijne corrosie te voorkomen.
TP347H / TP347HFG (EN 1.4550 / 1.4961): Gestabiliseerde typen met een hoog koolstofgehalte voor toepassingen bij hoge temperaturen, zoals oververhitters en boilers.
UNS N08904 (904L) (EN 1.4539): Superaustenitisch roestvast staal met uitstekende corrosiebestendigheid, vooral in zure omgevingen.
ASTM A269: Omvat naadloze en gelaste austenitische roestvrijstalen buizen voor algemene corrosiebestendige toepassingen.
ASTM A789: Standaard voor duplex roestvaststalen buizen, die een combinatie bieden van uitstekende corrosiebestendigheid en hoge sterkte.
UNS S31803, S32205, S32750, S32760: Duplex en super duplex roestvast staalsoorten die een superieure corrosiebestendigheid bieden, vooral in omgevingen met veel chloriden.
EN 10216-5: Europese norm voor naadloze buizen van roestvrij staal, waaronder de volgende kwaliteiten:
1.4301 / 1.4307 (TP304 / TP304L)
1.4401 / 1.4404 (TP316 / TP316L)
1.4845 (TP310S)
1,4466 (TP310MoLN)
1.4539 (UNS-N08904 / 904L)

Buizen van roestvast staal zijn zeer veelzijdig en worden gebruikt in een breed scala aan toepassingen, waaronder warmtewisselaars, boilers en oververhitters, waarbij zowel corrosiebestendigheid als sterkte bij hoge temperaturen niet alleen vereist zijn, maar ook essentieel zijn voor optimale prestaties.

V. Nikkelgebaseerde legeringen voor ketels en warmtewisselaars

Nikkelgebaseerde legeringen behoren tot de meest corrosiebestendige materialen die beschikbaar zijn en worden vaak gebruikt in boiler- en warmtewisselaartoepassingen met extreme temperaturen, corrosieve omgevingen en hoge drukomstandigheden. Nikkellegeringen bieden uitstekende weerstand tegen oxidatie, sulfidering en carburatie, waardoor ze ideaal zijn voor warmtewisselaars, boilers en oververhitters in zware omgevingen.

Eigenschappen van nikkelgebaseerde legeringen:
Uitzonderlijke corrosiebestendigheid: Nikkel-legeringen zijn bestand tegen corrosie in zure, alkalische en chloride-omgevingen.
Stabiliteit bij hoge temperaturen: Nikkellegeringen behouden hun sterkte en corrosiebestendigheid, zelfs bij hoge temperaturen. Hierdoor zijn ze geschikt voor toepassingen bij hoge temperaturen.
Oxidatie- en sulfidatiebestendigheid: Nikkellegeringen zijn bestand tegen oxidatie en sulfidatie, die kunnen optreden in omgevingen met hoge temperaturen en zwavelhoudende verbindingen.

Belangrijkste normen en klassen:

ASTM B163 / ASTM B407 / ASTM B444: Deze normen omvatten legeringen op nikkelbasis voor naadloze buizen die worden gebruikt in boilers, warmtewisselaars en oververhitters. Veelvoorkomende kwaliteiten zijn:
Inconel 600 / 601: Uitstekende weerstand tegen oxidatie en corrosie bij hoge temperaturen, waardoor deze legeringen ideaal zijn voor oververhitters en warmtewisselaars met hoge temperaturen.
Inconel 625: Biedt superieure weerstand tegen een breed scala aan corrosieve omgevingen, waaronder zure en chloriderijke omgevingen.
Incoloy 800 / 800H / 800HT: Wordt gebruikt bij toepassingen met hoge temperaturen vanwege de uitstekende weerstand tegen oxidatie en carburatie.
Hastelloy C276 / C22: Deze nikkel-molybdeen-chroomlegeringen staan bekend om hun uitstekende corrosiebestendigheid in zeer corrosieve omgevingen, waaronder zure en chloridehoudende media.
ASTM B423: Omvat naadloze buizen gemaakt van nikkel-ijzer-chroom-molybdeenlegeringen zoals legering 825, die een uitstekende weerstand biedt tegen spanningscorrosie en algemene corrosie in verschillende omgevingen.
EN 10216-5: Europese norm voor legeringen op nikkelbasis die worden gebruikt in naadloze buizen voor toepassingen bij hoge temperaturen en corrosie, waaronder kwaliteiten zoals:
2.4816 (Inconel 600)
2.4851 (Inconel 601)
2.4856 (Inconel 625)
2.4858 (Legering 825)

Nikkelgebaseerde legeringen worden vaak gekozen voor kritische toepassingen waarbij corrosiebestendigheid en prestaties bij hoge temperaturen essentieel zijn, zoals in energiecentrales, chemische verwerking en olie- en gasraffinaderijen (ketels en warmtewisselaars).

VI. Titanium- en zirkoniumlegeringen voor ketels en warmtewisselaars

Titanium- en zirkoniumlegeringen bieden een unieke combinatie van sterkte, corrosiebestendigheid en lichtgewicht eigenschappen, waardoor ze ideaal zijn voor specifieke toepassingen in warmtewisselaars, condensors en boilers.

Eigenschappen van titaniumlegeringen:
Hoge sterkte-gewichtsverhouding: Titanium is net zo sterk als staal, maar aanzienlijk lichter. Hierdoor is het geschikt voor toepassingen waarbij het gewicht belangrijk is.
Uitstekende corrosiebestendigheid: titaniumlegeringen zijn zeer goed bestand tegen corrosie in zeewater, zure omgevingen en chloridehoudende media.
Goede hittebestendigheid: Titaniumlegeringen behouden hun mechanische eigenschappen bij hoge temperaturen, waardoor ze geschikt zijn voor warmtewisselaarbuizen in energiecentrales en chemische verwerking.
Eigenschappen van zirkoniumlegeringen:
Uitstekende corrosiebestendigheid: Zirkoniumlegeringen zijn zeer goed bestand tegen corrosie in zure omgevingen, zoals zwavelzuur, salpeterzuur en zoutzuur.
Stabiliteit bij hoge temperaturen: Zirkoniumlegeringen behouden hun sterkte en corrosiebestendigheid bij hoge temperaturen, waardoor ze ideaal zijn voor toepassingen in warmtewisselaars met hoge temperaturen.

Belangrijkste normen en klassen:

ASTM B338: Deze norm omvat naadloze en gelaste titaniumlegeringbuizen voor gebruik in warmtewisselaars en condensors. Veelvoorkomende kwaliteiten zijn:
Graad 1 / Graad 2: Commerciële zuivere titaniumsoorten met uitstekende corrosiebestendigheid.
Graad 5 (Ti-6Al-4V): Een titaniumlegering met verbeterde sterkte en hoge temperatuurbestendigheid.
ASTM B523: Omvat naadloze en gelaste buizen van zirkoniumlegering voor gebruik in warmtewisselaars en condensors. Veelvoorkomende kwaliteiten zijn:
Zirkonium 702: Een commercieel zuivere zirkoniumlegering met uitstekende corrosiebestendigheid.
Zirkonium 705: Een gelegeerde zirkoniumsoort met verbeterde mechanische eigenschappen en hoge temperatuurstabiliteit.

Titanium- en zirkoniumlegeringen worden vaak gebruikt in zeer corrosieve omgevingen, zoals ontziltingsinstallaties voor zeewater, chemische verwerkingsindustrieën en kerncentrales (ketels en warmtewisselaars), vanwege hun superieure corrosiebestendigheid en lichte gewicht.

VII. Koper en koperlegeringen voor ketel en warmtewisselaar

Koper en koperlegeringen, zoals messing, brons en koper-nikkel, worden veel gebruikt in warmtewisselaars, condensors en boilers vanwege hun uitstekende thermische geleidbaarheid en corrosiebestendigheid.

Eigenschappen van koperlegeringen:
Uitstekende thermische geleidbaarheid: Koperlegeringen staan bekend om hun hoge thermische geleidbaarheid, waardoor ze ideaal zijn voor warmtewisselaars en condensatoren.
Corrosiebestendigheid: Koperlegeringen zijn bestand tegen corrosie in water, inclusief zeewater, waardoor ze geschikt zijn voor toepassingen in de zeevaart en bij ontzilting.
Antimicrobiële eigenschappen: Koperlegeringen hebben natuurlijke antimicrobiële eigenschappen, waardoor ze geschikt zijn voor toepassingen in de gezondheidszorg en waterzuivering.

Belangrijkste normen en klassen:

ASTM B111: Deze norm omvat naadloze koperen en koperlegeringsbuizen voor gebruik in warmtewisselaars, condensors en verdampers. Veelvoorkomende kwaliteiten zijn:
C44300 (Admiralty Brass): Een koper-zinklegering met een goede corrosiebestendigheid, vooral bij toepassingen in zeewater.
C70600 (koper-nikkel 90/10): Een koper-nikkellegering met uitstekende corrosiebestendigheid in zeewater en maritieme omgevingen.
C71500 (koper-nikkel 70/30): Een andere koper-nikkellegering met een hoger nikkelgehalte voor een betere corrosiebestendigheid.

Koper en koperlegeringen worden veel gebruikt in maritieme ketel- en warmtewisselaartoepassingen, energiecentrales en HVAC-systemen vanwege hun uitstekende thermische geleidbaarheid en weerstand tegen zeewatercorrosie.

Naast de ketel en warmtewisselaar zijn condensors, oververhitters, luchtvoorverwarmers en economizers ook essentiële componenten die de energie-efficiëntie aanzienlijk optimaliseren. De condensor koelt bijvoorbeeld de uitlaatgassen van zowel de ketel als de warmtewisselaar, terwijl de oververhitter daarentegen de stoomtemperatuur verhoogt voor betere prestaties. Ondertussen gebruikt de luchtvoorverwarmer uitlaatgassen om de inkomende lucht te verwarmen, waardoor de algehele efficiëntie van het ketel- en warmtewisselaarsysteem verder wordt verbeterd. Tot slot spelen economizers een cruciale rol door restwarmte uit rookgassen terug te winnen om water voor te verwarmen, wat uiteindelijk het energieverbruik vermindert en de efficiëntie van zowel de ketel als de warmtewisselaar verhoogt.

VIII. Conclusie: De juiste materialen kiezen voor de ketel en warmtewisselaar

Naadloze buizen zijn integraal voor de prestaties van boilers, warmtewisselaars, condensors, oververhitters, luchtvoorverwarmers en economizers in industrieën zoals energieopwekking, olie en gas en chemische verwerking. De keuze van het materiaal voor naadloze buizen hangt af van de specifieke toepassingsvereisten, waaronder temperatuur, druk, corrosiebestendigheid en mechanische sterkte.

Koolstofstaal biedt betaalbaarheid en sterkte voor toepassingen met gemiddelde temperaturen en druk.
Gelegeerd staal Biedt superieure prestaties bij hoge temperaturen en sterkte in boilers en oververhitters.
Roestvrij staal Biedt uitstekende corrosiebestendigheid en duurzaamheid in warmtewisselaars en oververhitters.
Nikkel-gebaseerde legeringen zijn de beste keuze voor extreem corrosieve omgevingen met hoge temperaturen.
Titanium- en zirkoniumlegeringen zijn ideaal voor lichte en zeer corrosieve toepassingen.
Koper en koperlegeringen worden vanwege hun thermische geleidbaarheid en corrosiebestendigheid geprefereerd in warmtewisselaars en condensoren.

Ketel- en warmtewisselaarsystemen spelen een cruciale rol in verschillende industrieën door warmte efficiënt van het ene medium naar het andere over te brengen. Een ketel en warmtewisselaar werken samen om warmte te genereren en over te brengen, en leveren essentiële warmte voor stoomproductie in energiecentrales en productieprocessen.

Door de eigenschappen en toepassingen van deze materialen te begrijpen, kunnen ingenieurs en ontwerpers weloverwogen beslissingen nemen en de veilige en efficiënte werking van hun apparatuur garanderen. Bij het selecteren van materialen voor de boiler en warmtewisselaar is het cruciaal om rekening te houden met de specifieke vereisten van uw toepassing. Daarnaast moet u de relevante normen raadplegen om compatibiliteit en optimale prestaties te garanderen.

Hoe u materialen selecteert: richtlijnen voor materiaalselectie

12 oktober 2024/in Kennis van de industrie/door Energie Staal

Invoering

Materiaalselectie is een cruciale stap in het waarborgen van de betrouwbaarheid, veiligheid en prestaties van apparatuur in sectoren zoals olie en gas, chemische verwerking, maritieme techniek, lucht- en ruimtevaart en nog veel meer. Het juiste materiaal kan corrosie voorkomen, extreme temperaturen weerstaan en de mechanische integriteit in zware omstandigheden behouden. Staalsoorten en legeringen zoals koolstofstaal, gelegeerd staal, roestvrij staal, nikkel, titanium en verschillende hoogwaardige superlegeringen zoals Inconel, Monel en Hastelloy bieden specifieke voordelen die ze ideaal maken voor deze veeleisende toepassingen. Deze blog biedt een uitgebreid overzicht van richtlijnen voor materiaalkeuze, met de focus op sleutelmaterialen en hun geschiktheid op basis van corrosiebestendigheid, mechanische eigenschappen en temperatuurmogelijkheden. Door deze eigenschappen te begrijpen, kunnen ingenieurs en besluitvormers de materiaalselectie optimaliseren om prestaties op de lange termijn en operationele efficiëntie te garanderen.

Richtlijnen voor materiaalselectie: Tabel 1 – Lijst met afkortingen

Afkortingen
API	Amerikaanse Petroleum Instituut
ASTM	Amerikaanse Vereniging voor Testen en Materialen
CA	Corrosietoeslag
CAPEX	Kapitaaluitgaven
CO2	Koolstofdioxide
CMM	Handleiding Corrosiebewaking
CRA	Corrosiebestendige legering
CRAS	Corrosie risicobeoordelingsstudie
Cr-staal	Chroom roestvrij staal
22Kr	Duplex roestvrij staal type 2205 (bijvoorbeeld UNS S31803/S32205)
25Kr	Super duplex roestvrij staal 2507 (bijvoorbeeld UNS S32750)
CS	Koolstofstaal
CTOD	Verplaatsing van de opening van de scheurtip
DSS	Duplex roestvast staal
ENP	Chemisch nikkelplateren
EPC	Techniek, inkoop en bouw
BRP	Glasversterkt kunststof
GEWOON	Hitte-beïnvloede zone
hoog	Vickers-hardheid
HIC	Waterstof-geïnduceerde scheurvorming
H2S	Waterstofsulfide
ISO	Internationale Organisatie voor Standaardisatie
LTCS	Laagtemperatuur koolstofstaal
MCA	Materialen- en corrosieaudit
MSD's	Diagrammen voor materiaalselectie
MSR	Materiaalselectierapport
n.v.t.	Niet van toepassing
NACE	Nationale Vereniging van Corrosie-ingenieurs
OPEX	Exploitatiekosten
PFD's	Processtroomdiagrammen
pH	Waterstofgetal
PMI	Positieve materiaalidentificatie
VOORBEELDEN	Pittingweerstand equivalent nummer = %Cr + 3,3 (%Mo + 0,5 %W) + 16 %N
(C-)PVC	(Gechloreerd) Polyvinylchloride
PWHT	Warmtebehandeling na het lassen
Kwaliteitscontrole	Kwaliteitsborging
Kwaliteitscontrole	Kwaliteitscontrole
RBI	Risicogebaseerde inspectie
ZAAG	Ondergedompeld booglassen
SDSS	Super Duplex roestvrij staal
ZORGEN	Verklaring van eisen
ZEUG	Omvang van het werk
SS	Roestvrij staal
WPQR	Kwalificatierecord voor lasprocedures
UFD's	Nutsstroomdiagrammen

Richtlijnen voor materiaalkeuze: Tabel 2 – Normatieve referenties

Referentie.	Documentnr.	Titel
(1)	ASTM A262	Standaardprocedure voor het detecteren van vatbaarheid voor intergranulaire aanvallen
(2)	NACE MR0175 / ISO 15156	Petroleum-, petrochemische en aardgasindustrieën – Materialen voor gebruik in H2S-bevattende omgevingen bij de productie van olie en gas
(3)	NACE-SP0407	Formaat, inhoud en richtlijnen voor het ontwikkelen van een materiaalselectiediagram
(4)	ISO 21457	Petroleum-, petrochemische en aardgasindustrieën – Materiaalselectie en corrosiecontrole voor olie- en gasproductiesystemen
(5)	NACE-TM0177	Laboratoriumtesten van metalen op weerstand tegen sulfide-spanningsscheuren en spanningscorrosie
(6)	NACE-TM0316	Vierpuntsbuigtest van materialen voor olie- en gastoepassingen
(7)	NACE-TM0284	Standaardtestmethode – evaluatie van pijpleiding- en drukvatstaal op weerstand tegen waterstofgeïnduceerde scheurvorming
(8)	API 6DSS	Specificatie voor onderzeese pijpleidingkleppen
(9)	API-RP 945	Het voorkomen van milieuscheuren in Amine-eenheden
(10)	API-RP 571	Schademechanismen die vaste apparatuur in de raffinaderij-industrie treffen
(11)	ASTM A263	Standaardspecificatie voor roestvrijstalen chroomstalen beklede plaat
(12)	ASTM A264	Standaardspecificatie voor roestvrijstalen chroom-nikkelstalen beklede plaat
(13)	ASTM A265	Standaardspecificatie voor met nikkel en nikkel-basislegering beklede staalplaat
(14)	ASTM A578	Standaardspecificatie voor ultrasoon onderzoek met rechte balk van gewalste staalplaten voor speciale toepassingen
(15)	ASTM A153	Standaardspecificatie voor zinkcoating (warm ondergedompeld) op ijzeren en stalen hardware
(16)	NACE MR0103/ISO 17945	Petroleum-, petrochemische en aardgasindustrieën – Metalen materialen die bestand zijn tegen sulfide-spanningsscheuren in corrosieve petroleumraffinageomgevingen
(17)	ASTM A672	Standaardspecificatie voor elektrisch gelaste stalen buizen voor hogedruktoepassingen bij gematigde temperaturen
(18)	NACE-SP0742	Methoden en controles om tijdens bedrijf scheuren in koolstofstalen lasconstructies in corrosieve aardolieraffinaderijen te voorkomen
(19)	API5L	Specificatie voor leidingbuis
(20)	NACE-SP0304	Ontwerp, installatie en bediening van thermoplastische voeringen voor olieveldpijpleidingen
(21)	DNV-RP O501	Erosieve slijtage in leidingsystemen

Richtlijnen voor materiaalkeuze: Tabel 5 – Parameters gebruikt voor corrosie-evaluatie

Parameter	Eenheden
Ontwerp Leven	Jaren
Bedrijfstemperatuurbereik	°C
Buisdiameter	mm
Ontwerp druk	MPa
Dauwpunttemperatuur	°C
Gas-olieverhouding (GOR)	SCF / SBO
Gas-, olie- en waterstroomsnelheid	ton/dag
CO2-gehalte en partiële druk	Mol % / ppm
H2S-gehalte en partiële druk	Mol % / ppm
Watergehalte	%
pH	n.v.t.
Chloridegehalte	p.p.m.
Zuurstof	ppm/ppb
Zwavel	wt% / ppm
Kwik	wt% / ppm
Azijnzuurconcentratie	mg/l
Bicarbonaatconcentratie	mg/l
Calciumconcentratie	mg/l
Zand/vaste deeltjesgehalte (erosie)	kg/uur
Potentieel voor microbiële corrosie (MIC)	n.v.t.

Het is het beleid van BEDRIJF om koolstofstaal (CS) te gebruiken wanneer dat mogelijk is voor de constructie van productiesystemen, verwerkingsapparatuur en pijpleidingen. Een corrosietoeslag (CA), die toereikend is voor de activa om de vereiste levensduur te bereiken, wordt verstrekt om corrosie op te vangen (Sectie 11.2), en waar mogelijk wordt corrosie-inhibitie (Sectie 11.4) geleverd om het risico op pitting te verminderen en de corrosiesnelheid te verlagen.

Wanneer het gebruik van CS geen technische en economische optie is en/of wanneer een corrosiestoring een acceptabel risico zou vormen voor personeel, het milieu of BEDRIJFSactiva, kan Corrosion Resistant Alloy (CRA) worden gebruikt. Als alternatief, als de levensduurcorrosie van CS met inhibitorbehandeling 6 mm overschrijdt, wordt CRA geselecteerd (Solid of Clad CRA). De selectie van een CRA moet ervoor zorgen dat de optimale legering wordt geselecteerd op basis van kosten-prestatiecriteria. Een stroomdiagram voor materiaalselectie wordt weergegeven in Figuur 1 om het proces te schetsen waarmee materiaalselectie als alternatief voor CS kan worden gerechtvaardigd.

Figuur 1 – Stroomdiagram materiaalselectie

Richtlijnen voor materiaalselectie: corrosietoeslag

CA, voor CS, moet worden gespecificeerd op basis van verwachte corrosiesnelheden of materiaaldegradatiesnelheden onder de meest ernstige combinatie van procesparameters. Het specificeren van CA moet op de juiste manier worden ontworpen en gerechtvaardigd, waarbij moet worden opgemerkt dat wanneer wordt verwacht dat kortetermijnmateriaalprestaties of tijdelijke omstandigheden algemene of lokale corrosierisico's zullen verhogen, de duur van de verstoring moet worden geschat op basis van evenredige corrosiesnelheden. Op basis hiervan kunnen extra corrosietoeslagen vereist zijn. Daarom moet de CRAS in een vroeg stadium van het project worden uitgevoerd.

De CA zelf mag niet worden beschouwd als een verzekerde corrosiebeheersingsmaatregel. Het mag alleen worden beschouwd als een maatregel om tijd te bieden om de corrosiesnelheid te detecteren en te beoordelen.

Afhankelijk van de vereisten en voorwaarden van het project kan de toegestane CA worden verhoogd tot boven 6 mm wanneer de geschatte corrosiesnelheid 0,25 mm/j overschrijdt. Dit wordt echter per geval besproken. Wanneer corrosietoeslagen buitensporig zijn, moeten materiaalupgrades worden overwogen en geëvalueerd. De selectie van CRA moet ervoor zorgen dat de optimale legering wordt geselecteerd op basis van het kosten-prestatiecriterium.

De volgende richtlijnen worden gebruikt om het CA-niveau te specificeren:

De CA is het product van het vermenigvuldigen van de geschatte corrosiesnelheid van het geselecteerde materiaal met de ontwerplevensduur (inclusief mogelijke levensduurverlenging), afgerond op de dichtstbijzijnde 3,0, 4,5 of 6,0 mm.
Corrosie door CO2 kan worden beoordeeld met behulp van door het BEDRIJF goedgekeurde corrosiemodellen zoals ECE-4 & 5, Predict 6.
De corrosiesnelheid die wordt gebruikt om de CA te schatten, moet gebaseerd zijn op eerdere ervaringen in de fabriek en de beschikbare gepubliceerde gegevens voor procesomstandigheden, waaronder:
- Corrosiviteit van vloeistof, bijvoorbeeld de aanwezigheid van water in combinatie met waterstofsulfide (zure corrosie), CO2 (zoete corrosie), zuurstof, bacteriologische activiteit, temperatuur en druk;
Snelheid van de vloeistof die het stromingsregime in de pijpleiding bepaalt;
Afzetting van vaste stoffen die een adequate bescherming door remmers kunnen verhinderen en omstandigheden kunnen creëren voor de groei van bacteriën; en
Omstandigheden die een lekkage in de pijpwand kunnen veroorzaken
CS en laaggelegeerd staal van drukdelen moeten minimaal 3,0 mm hebben. In speciale gevallen kan 1,5 mm worden gespecificeerd met goedkeuring van het BEDRIJF; rekening houdend met de ontwerplevensduur van het betreffende item. Voorbeelden van milde of niet-corrosieve diensten, waarbij 5 mm CA kan worden gespecificeerd, zijn stoom, ontlucht ketelvoedingswater (< 10 ppb O2), behandeld (niet-corrosief, chloride gecontroleerd, bacterievrij) vers koelwater, droge perslucht, koolwaterstoffen die geen water bevatten, LPG, LNG, droog aardgas, enz. Sproeiers en mangaten moeten dezelfde CA hebben als gespecificeerd voor de drukhoudende apparatuur.
Maximale CA is 6,0 mm. Afhankelijk van de vereisten en voorwaarden van het project kan de toegestane CA worden verhoogd tot boven 6 mm wanneer de geschatte corrosiesnelheid 0,25 mm/j overschrijdt. Dit wordt echter per geval besproken. Wanneer corrosietoeslagen buitensporig zijn, moet een materiaalupgrade worden overwogen en moet de selectie van CRA ervoor zorgen dat de optimale legering wordt geselecteerd op basis van het kosten-prestatiecriterium.
De indeling van de installatie en de invloed daarvan op de stroomsnelheid (inclusief dode hoeken).
De kans op falen, de wijze waarop het faalt en de gevolgen van het falen voor de menselijke gezondheid, het milieu, de veiligheid en materiële activa worden bepaald door een risicobeoordeling uit te voeren, niet alleen voor materialen, maar ook voor andere disciplines.
Toegang tot onderhoud en

Bij de uiteindelijke materiaalkeuze worden de volgende aanvullende factoren in de evaluatie meegenomen:

Er wordt prioriteit gegeven aan materialen met een goede beschikbaarheid op de markt en gedocumenteerde fabricage- en serviceprestaties, bijvoorbeeld lasbaarheid en inspectievermogen;
Het aantal verschillende materialen moet tot een minimum worden beperkt, rekening houdend met de voorraad, kosten, uitwisselbaarheid en beschikbaarheid van relevante reserveonderdelen;
Sterkte-gewichtsverhouding (voor offshore); en
Frequentie van pigging/cleaning. Er is geen CA vereist voor:
Het dragermateriaal van artikelen met een legeringsbekleding of lasnaad
Op de pakkingzijde van
Voor CRA's. Echter, voor CRA's in erosieve dienst, zal een 1 mm CA worden gespecificeerd. Dit zal worden aangepakt en ondersteund door erosiemodellering via DNV RP O501 [Ref. (e)(21)] (of vergelijkbare modellen wanneer goedgekeurd voor gebruik door het BEDRIJF).

Opmerking: Wanneer verwacht wordt dat kortdurende of voorbijgaande omstandigheden de algemene of plaatselijke corrosierisico's zullen verhogen, moet de duur van de verstoring worden geschat op basis van evenredige corrosiesnelheden. Op basis hiervan kunnen hogere corrosietoeslagen vereist zijn. Daarnaast moeten CRA-leidingen of CRA-leidingen met interne bekleding/voering worden gebruikt voor gebieden met een hoge vloeistofsnelheid en verwachte erosie-corrosie.

Richtlijnen voor materiaalselectie: metalen bekleding

Om het risico op corrosie te beperken wanneer corrosiesnelheden hoger zijn dan 6 mm CA, kan het geschikt zijn om een CS-moedermateriaal te specificeren met een laag CRA-bekleding of lasoverlaymateriaal. Wanneer er enige twijfel bestaat, moet de specificator van materialen advies inwinnen bij BEDRIJF. Wanneer CRA-bekleding van vaten wordt gespecificeerd of CRA-bekleding wordt aangebracht door explosieve lasverbinding, metaalrolverbinding of lasoverlay, is een SSC-bestendige kwaliteitsgrondplaat vereist, maar HIC-bestendige grondplaat is niet vereist.

Als explosieverlijming of rolverlijming de geselecteerde optie is, moet een minimale dikte van 3 mm worden bereikt over 100% van het moedermateriaal. Als overlay de geselecteerde optie is, moeten er minimaal 2 passes zijn en moet een minimale dikte van 3 mm worden bereikt. Als er een lasbaarheidsprobleem is, kan explosieverlijming worden overwogen.

Veelvoorkomende bekledingsmaterialen zijn:

316SS (type 317SS kan worden gespecificeerd wanneer er een hoger risico op chloridepitcorrosie bestaat);
Legering 904;
Legering 825 (beperkt tot rolverlijming, aangezien lassen kan resulteren in een slechtere corrosiebestendigheid in de beklede plaat); en
Legering

Wanneer de dikte van het vat relatief dun is (tot 20 mm), moet een levenscycluskostenanalyse worden gebruikt om te bepalen of een vaste CRA-materiaalselectie commercieel levensvatbaarder is. Dit moet per geval worden bekeken.

Beklede of gevoerde pijp kan worden gebruikt voor leidingen die zeer corrosieve vloeistoffen transporteren. De vereisten van API 5LD zijn van toepassing. Om economische redenen hebben deze pijpleidingen een bescheiden diameter en korte lengte. Beklede pijp wordt gevormd uit een stalen plaat met een 3 mm dikke laag CRA die aan het binnenoppervlak is gehecht. De CRA-bekleding kan metallurgisch worden verlijmd, gecoëxtrudeerd of gelast, of voor onderzeese toepassingen kan proces-/mechanische verlijming worden gebruikt wanneer het risico op drukverlaging laag is. Voor de specificatie van gelaste pijp wordt CRA-beklede pijp aan de pijp gevormd en wordt de naad gelast met CRA-verbruiksartikelen.

De CONTRACTOR zal afzonderlijke specificaties uitgeven op basis van bestaande BEDRIJFSspecifieke specificaties voor legeringsbekleding of lasoverlay op CS, die de vereisten voor het ontwerp, de fabricage en inspectie van aangebrachte voering en integrale bekleding voor drukvaten en warmtewisselaars omvatten. De ASTM-specificaties A263, A264, A265, A578 en E164 en NACE MR0175/ISO 15156 kunnen als referentie worden gebruikt.

Richtlijnen voor materiaalselectie: Toepassing van corrosie-inhibitor

Selectie van corrosie-inhibitor en evaluatie moeten volgens de procedure van het bedrijf zijn. Voor ontwerpdoeleinden moet 95% corrosie-inhibitie-efficiëntie worden aangenomen voor gascondensaat en 90% voor olie. Bovendien moet tijdens het ontwerp de beschikbaarheid van de inhibitor worden gebaseerd op de beschikbaarheid van 90%, tijdens de operationele fase moet de minimale beschikbaarheid van de inhibitor >90% zijn. De beschikbaarheid van de inhibitor moet worden gespecificeerd tijdens de FEED-fase op projectbasis. Het gebruik van corrosie-inhibitoren mag echter niet dienen als vervanging voor de NACE MR0175/ISO 15156 zure servicemateriaalselectievereisten.

Om de effectiviteit van het remmingssysteem tijdens de werking te kunnen verifiëren, moeten de volgende elementen in het ontwerp worden opgenomen:

De locaties met de hoogste potentiële corrosie
Toegankelijkheid van locaties met een hoog potentieel corrosiepercentage voor wanddiktemeting tijdens
Vermogen om monsters te nemen voor vaste stoffen/puin
Om de effectiviteit van de remming te bewaken, moet corrosiemeetapparatuur worden gebruikt
Voorzieningen om ijzertellingen mogelijk te maken, moeten in het ontwerp worden opgenomen voor het monitoren van geremde

In het ontwerp moet worden voorzien in de mogelijkheid om de volgende Key Performance Indicators (KPI's) te meten en te trenden voor geblokkeerde systemen:

Het aantal uren dat het remmingssysteem niet is
Werkelijke geïnjecteerde concentratie vergeleken met de beoogde injectie
Restconcentratie van remmer vergeleken met doel
Gemiddelde corrosiesnelheid vergeleken met doelgeremde corrosie
Veranderingen in corrosiesnelheid of opgeloste ijzergehaltes als functie van
Onbeschikbaarheid van corrosiebewaking

Richtlijnen voor materiaalselectie: materiaal voor zure service

De materiaalkeuze voor leidingen en apparatuur voor gebruik in omgevingen met H2S moet voldoen aan de meest recente specificatie van het BEDRIJF voor materialen in zure omgevingen en moet worden geverifieerd volgens NACE MR0175/ISO15156 voor upstream-processen en NACE MR0103/ISO 17945 voor downstream-processen.

316L SS wordt overwogen voor de meeste zure services, behalve wanneer hogere temperaturen >60 °C voorkomen samen met een hoog H2S- en chloridegehalte van de vloeistof. Dit wordt echter per geval bekeken. Voor bedrijfsomstandigheden buiten deze beperkingen kunnen materialen met een hogere legering worden overwogen in overeenstemming met NACE MR0175/ISO15156. Daarnaast moet rekening worden gehouden met dampafscheiding, waarbij de overdracht van het chloridegehalte wordt verminderd.

316L SS-bekleding kan worden overwogen voor vaten wanneer de milieu- en materiaallimieten van tabel A2 in ISO 15156, deel 3 worden nageleefd. Vaten bekleed met 316L moeten afkoelen tot onder 60 °C voordat ze worden geopend, omdat er een risico bestaat op chloride-spanningsscheuren van de bekleding bij blootstelling aan zuurstof. Voor bedrijfsomstandigheden buiten deze beperkingen kunnen materialen met een hogere legering worden overwogen in overeenstemming met NACE MR0175/ISO15156. De bekleding moet worden geïnspecteerd om ervoor te zorgen dat deze continu is over 100% van het volledige oppervlak, inclusief alle sproeiers en andere bevestigingen.

Staal voor zure serviceleidingen moet HIC-bestendig zijn, een zwavelgehalte hebben van <0,01% en secundair behandeld zijn met calcium voor insluitingsvormcontrole. Staal voor longitudinaal gelaste leidingen moet een zwavelgehalte hebben van <0,003% en secundair behandeld zijn met calcium voor insluitingsvormcontrole.

Specifieke richtlijnen voor het bevestigen van bouten in zure omgevingen zijn te vinden in het gedeelte over bouten in deze richtlijn; paragraaf 12.8.

Indien de koper specifieke servicevereisten heeft opgegeven, geldt het volgende:

Alle materialen moeten worden gemarkeerd om volledige traceerbaarheid tot aan de smelt- en warmtebehandeling te garanderen
Warmtebehandeling Voor getemperde omstandigheden moet de tempertemperatuur worden vermeld.
Het aanvullende achtervoegsel 'S' wordt gebruikt om een materiaal aan te duiden dat wordt geleverd in overeenstemming met de MDS plus de aanvullende vereisten voor zure service, met uitzondering van HIC-testen en UT-onderzoek.
Het aanvullende achtervoegsel 'SH' moet worden gebruikt om een materiaal aan te duiden dat wordt geleverd in overeenstemming met de MDS, inclusief de aanvullende aanvullende vereisten voor zure service plus HIC-testen en UT
De fabrikant van het materiaal moet beschikken over een kwaliteitssysteem dat gecertificeerd is volgens ISO 9001 of een andere door de koper geaccepteerde kwaliteitsnorm.
De inspectiedocumenten moeten worden uitgegeven in overeenstemming met ISO 10474 /EN 10204 Type 1 en moeten bevestigen dat aan deze specificatie is voldaan.
Volledig gedode materialen moeten
Voor zure serviceleidingen moeten de materialen voldoen aan de vereisten van API 5L Annex H – PSL2. Voor zware zure service worden lage sterkte genormaliseerde klassen gespecificeerd, beperkt tot X65 klassen.
Zure servicetesten zijn vereist op zowel basismateriaal als lasconstructies en routinematige testen voor SSC en HIC moeten in overeenstemming zijn met NACE TM0177 en NACE TM0284. Testen op SOHIC en zachte zonescheuren kunnen volledige ringtesten vereisen met de lassen die zijn geproduceerd met behulp van de daadwerkelijke productielas. Vierpuntsbuigtesten moeten worden uitgevoerd in overeenstemming met NACE TM0316.
Hardheid volgens ISO 15156 voor upstream en NACE MR0173/NACE SP0742 voor

Richtlijnen voor materiaalselectie: specifieke overwegingen

De volgende lijst bevat specifieke overwegingen bij de selectie van materialen die niet specifiek zijn voor een bepaald systeem en die op alle BEDRIJFSprojecten moeten worden toegepast:

De CONTRACTOR is volledig verantwoordelijk voor de materiaalselectie die door een LICENTIEGEVER I in een verpakte apparatuur wordt gemaakt. De CONTRACTOR moet alle informatie verstrekken, inclusief MSD's, materiaalselectiefilosofieën, CRAS, RBI en MCA in overeenstemming met deze specificatie voor goedkeuring door het BEDRIJF. Elke wijziging van materiaal wordt gegarandeerd door de CONTRACTOR.
Er moet aandacht worden besteed aan de breuktaaiheidseigenschappen van pijpmaterialen om de mogelijkheid van brosse breuk te voorkomen.
Aluminiumbrons mag niet worden gebruikt voor gelaste onderdelen vanwege de slechte lasbaarheid en onderhoudsproblemen.
Chemisch nikkelplateren (ENP) mag niet worden gebruikt tenzij goedgekeurd door
Het materiaal voor het smeer- en afdichtingsoliesysteem moet SS316L zijn als de geschiktheid ervan wordt beoordeeld.
Rubberen voeringen in waterkasten van oppervlaktecondensors en andere warmtewisselaars mogen niet worden gebruikt zonder goedkeuring van HET BEDRIJF.
Het gebruik van GRE/HDPE-materiaal voor lagedrukleidingen voor olie en gas, water, olieachtig water en regenwater, en afvoeren binnen de door de fabrikant aanvaardbare serviceparameters en belastingslimieten (indien begraven) is toegestaan met goedkeuring van het BEDRIJF.
Het ontwerp van warmtewisselaars moet gebaseerd zijn op hun procesvereisten. Daarom is de materiaalselectie op maat gemaakt voor alle warmtewisselaars en kan/mag niet worden gestandaardiseerd.
Roestvrij staal 304 en 304L mag niet als externe materiaaltoepassing worden gebruikt als het niet geschikt is voor de vochtige atmosfeer van de VAE.

FBE gecoate pijpleiding

Richtlijnen voor materiaalselectie: specifieke toepassingen en systemen

Deze sectie geeft materiële richtlijnen voor specifieke systemen die aanwezig zijn binnen het aanbod van faciliteiten van het BEDRIJF, inclusief de upstream (zowel onshore als offshore) en downstream (raffinaderij) activa. Een overzicht

van de eenheden die in deze faciliteiten worden aangetroffen, de materiaalopties, mogelijke schademechanismen en mitigatie voor dergelijke mechanismen worden in de volgende tabellen gegeven. Meer details voor elke eenheid worden in de rest van deze sectie gegeven. Voor meer details over de vermelde corrosiemechanismen, zie API RP 571.

Opmerking: De in deze sectie gegeven materiaalopties dienen slechts als richtlijn te worden beschouwd. De CONTRACTOR is verantwoordelijk voor de projectspecifieke materiaalselectie gedurende elke fase van het project via de in sectie 10 gespecificeerde deliverables.

Richtlijnen voor materiaalselectie: Tabel 6 – Materiaalaanbevelingen voor upstream-procesapparatuur en leidingen

Dienst	Materiaalopties	Schademechanismen	Verzachting
Wellhead rigide spoelen/jumpers en manifolds	CS+CRA Bekleding, CRA, CS+CA	CO2-corrosie, natte H2S-schade, chloride-spanningscorrosiescheuren (CSCC)	Materiaalkeuze. (Wanneer corrosie-inhibitie op dergelijke locaties niet effectief wordt geacht/bij zeer corrosieve toepassingen/wordt een CRA-bekleding aanbevolen) Ontwerp voor zure service. UNS N06625/UNS N08825 beklede optie. Voor zure diensten gelden de NACE MR0175/ISO 15156-vereisten.
Pijpleiding/Stroomleiding	CS+CA	Waterstofverbrossing, CO2-corrosie, natte H2S-schade, CSCC, MIC	Kathodische bescherming en coating ter bescherming van begraven metalen delen. Gebruik van biocide corrosie-inhibitor en pig/scrapper. Periodieke inline-inspectie (Intelligent Pigging) voor het meten van de wanddikte en periodieke reiniging met behulp van een geschikte reinigingspig.
Nat koolwaterstofgas	CS+CA (+CA/CRA-bekleding), 316SS, DSS, SDSS	CO2-corrosie, natte H2S-schade, CSCC, chlorideputcorrosie,	Materiaalkeuze Ontwerp voor zure service TOL-corrosie moet worden beoordeeld en als de corrosietoeslag meer dan 6 mm bedraagt, moet CRA-bekleding worden gespecificeerd. Voor zure toepassingen gelden de NACE MR0175/ISO 15156-vereisten voor het gebruik van corrosie-inhibitoren. De selectie bij de inlaat is voornamelijk gebaseerd op de zure servicevereisten
Droog koolwaterstofgas	CS+CA (+CRA-bekleding), 316SS	CO2-corrosie, natte H2S-schade.	Materiaalkeuze Zorg ervoor dat de werking binnen de gespecificeerde voorwaarden valt Corrosiebewaking is essentieel om ervoor te zorgen dat het gas droog blijft. CA kan vereist zijn als er periodes van nattigheid mogelijk zijn.
Gestabiliseerd condensaat	CS+CA	CO2-corrosie, natte H2S-schade, MIC	Materiaalkeuze Monitoring van bacteriële activiteit
Geproduceerd water	CS+CA, 316SS, DSS, SDSS. CS+CRA voering, CS+CRA (metallurgisch gebonden)	CO2-corrosie, natte H2S-schade, CSCC, MIC, O2-corrosie	Materiaalkeuze Ontwerp om zuurstofinfiltratie te voorkomen Gebruik van biocide, O2-vanger en corrosie-inhibitor Voor vaten kan CS+ binnenbekleding worden gekozen. De specificatie van het pijpmateriaal is sterk afhankelijk van de proces-/vloeistofomstandigheden. Voor zure diensten gelden de NACE MR0175/ISO 15156-vereisten.
Export olie/gas Export/feedgas	CS+CA	CO2-corrosie, natte H2S-schade, MIC	Materiaalkeuze Voor gasexport Dauwpunttemperatuurbewaking Als de gasexport als 'nat' wordt beschouwd, kan een upgrade naar CRA-materiaal (clad/solid) vereist zijn op basis van de resultaten van de corrosiebeoordeling.
Gasdehydratie (TEG)	CS+CA, 316SS, CS+CRA	Corrosie door zuurcondensatie in de top van de distilleerkolom	De keuze van het materiaal wordt bepaald door de licentiegever, maar de verantwoordelijkheid ligt bij de AANNEMER.
Injectiechemicaliën (bijvoorbeeld corrosie-inhibitoren)	CS(+CA), 316SS, C-PVC	Chemische compatibiliteit, corrosie.	De materiaalkeuze moet met de LEVERANCIER/VERKOPER worden besproken op basis van de chemische compatibiliteit.
Verwijdering van kwik	CS+CA	CO2-corrosie, natte H2S-schade, CSCC, chloridepitcorrosie *Verbrossing van vloeibaar metaal	Materiaalkeuze *Aluminium- of koperhoudende titaniumlegeringen mogen niet worden gebruikt als er een risico bestaat op vloeibaar kwik.
Aminen	CS+CA/CRA-bekleding, 316SS	CO2-corrosie, natte H2S-schade, Amine Stress Corrosion Cracking (ASCC), amine-corrosie, erosie (van hittestabiele zouten)	Geschikte werksnelheden, temperaturen voor het ontworpen systeem en regelmatige bemonstering om te controleren op aminezouten. Rijke amine moet 316SS zijn. De inwendige massa van het schip moet 316 SS zijn. Snelheidslimieten. PWHT moet worden gespecificeerd voor CS om ASCC te voorkomen wanneer de ontwerptemperatuur > 53°C is. De te gebruiken PWHT-temperatuur moet voldoen aan API RP945.
Gloed	CS+CA, 316SS *310SS, 308SS, Legering 800, Legering 625	Lagetemperatuurbreuk, atmosferische corrosie, kruipbreuk (thermische vermoeidheid), CSCC-examen.	CS + voering is een optie voor flare drums Ontwerp voor zowel minimale als maximale ontwerptemperatuur Er moet aandacht worden besteed aan het probleem van brosse breuk bij lage temperaturen. Interne corrosiemechanismen komen vaker voor in maritieme omgevingen. * materialen voor de flare-tip.
PLR (PIG Launcher-ontvanger)	CS+Weld-overlay voor afdichtingsoppervlak	CO2-corrosie, natte H2S-schade, onder-afzettingscorrosie, MIC, Corrosie van dode poten	Materiaalselectie Periodieke inspectie Gebruik van biocide en corrosie-inhibitor.

Tabel 7 – Materiaalaanbevelingen voor downstream procesapparatuur en leidingen

Dienst	Materiaalopties	Schademechanismen	Verzachting
Ruwe olie-eenheid	CS, 5Cr-1/2 Mo, 9Cr-1Mo, 12Cr, 317L, 904L of andere legeringen met een hoger Mo (om NAC te vermijden), CS+SS Clad	Zwavelaantasting, sulfidering, corrosie door nafteenzuur (NAC), schade door nat H2S, corrosie door HCL	Materiaalselectie Ontzouten Stroomsnelheidslimiet. Gebruik van corrosie-inhibitor
Vloeistofkatalytisch kraken	CS + CA, 1Cr-1/2Mo, 2-1/4Cr-1Mo, 5Cr en 9Cr staalsoorten, 12Cr SS, 300 serie SS, 405/410SS, legering 625 Interne erosie/isolerende vuurvaste bekledingen	Katalysator Erosie Hoge-temperatuursulfidatie, hoge-temperatuurcarburisatie, kruip, kruipverbrossing, ploythionzuur spanningscorrosie. Hoge-temperatuurgrafitisering, hoge-temperatuuroxidatie. 885°F Verbrossing.	Materiaalkeuze Erosiebestendige voering Ontwerp minimale turbulentie van katalysator en katalysatoroverdracht
FCC Light End-herstel	CS + CA (+ 405/410SS Bekleding), DSS, legering C276, legering 825	Corrosie veroorzaakt door de combinatie van waterig H2S, ammoniak en waterstofcyanide (HCN), Natte H2S-schade - SSC, SOHIC, HIC ammonium spanningscorrosie, carbonaat spanningscorrosie	Materiaalkeuze Injectie van polysulfide in waswater om het HCN-gehalte te verlagen. Snelheidslimiet Corrosie-inhibitor injectie. Voorkomen van zuurstofindringing.
Zwavelzuur Alkylering	CS + CA, laaggelegeerd staal, legering 20, 316SS, C-276	Corrosie door zwavelzuur, groeven door waterstof, verdunning door zuur, vervuiling, CUI.	Materiaalkeuze – hogere legeringen zijn echter ongebruikelijk Snelheidsregeling (CS- 0,6 m/s – 0,9 m/s, 316L beperkt tot 1,2 m/sec) Zuurtanks volgens NACE SP0294 Antifouling injectie
Hydroverwerking	CS, 1Cr-1/2Mo, 2-1/4Cr-1Mo, 18Cr-8Ni RVS, 316 RVS, 321, 347 RVS, 405/410 RVS, legering 20, legering 800/825, Monel 400	Waterstofaantasting door hoge temperaturen (HTHA), sulfidering door waterstof-H2S-mengsels, schade door nat H2S, CSCC, corrosie door nafteenzuur, corrosie door ammoniumbisulfide.	Materiaalkeuze volgens API 941-HTHA. Snelheidsregeling (hoog genoeg om de vloeistofverdeling te behouden) PWHT volgens ASME VIII / B31.3
Katalytische reforming	1-1/4Cr-0,5Mo, 2-1/4Cr-0,5Mo,	Kruipscheuren, HTHA, SSC-ammoniak, SSC-chloriden, waterstofbrosheid, ammoniumchloridecorrosie, kruipbreuk	Materiaalselectie volgens API 941-HTHA. Hardheidscontrole, PWHT
Vertraagde Coker	1-1/4Cr-.0.5Mo bekleed met 410S of 405SS, 5Cr-Mo of 9Cr-Mo staal, 316L, 317L	Hoge temperatuur zwavelcorrosie, nafteenzuurcorrosie, hoge temperatuur oxidatie/carburisatie/sulfidering, erosie-corrosie, waterige corrosie (HIC, SOHIC, SSC, ammoniumchloride/bisulfiet, CSCC), CUI, thermische vermoeidheid (thermische cycli)	Minimaliseer spanningsverhogers, Cr-Mo staal met fijne korrel, goede taaiheidseigenschappen.
Aminen	CS + CA / CS+ 316L Bekleding, 316SS	CO2-corrosie, natte H2S-schade, Amine Stress Corrosion Cracking (ASCC), rijke amine-corrosie, erosie (van hittestabiele zouten)	Zie Amine in Tabel 6.
Zwavelwinning (Gelicentieerde eenheden)	CS, 310SS, 321SS, 347SS,	Sulfidering van koolstofstaal, schade/scheurvorming door nat H2S (SSC, HIC, SOHIC), corrosie door zwakke zuren,	Het gebruik van leidingen boven de dauwpunttemperatuur om ernstige corrosie van CS te voorkomen. PWHT van lassen om scheuren te voorkomen Hardheidscontrole HIC-bestendig staal.

Pijpleidingen

Pijpleidingmateriaal zal in overeenstemming zijn met bestaande BEDRIJFSspecifieke pijpleidingmateriaalspecificaties. Koolstofstaal + corrosietoeslag zal het standaardmateriaal zijn. De corrosietoeslag zal zo hoog mogelijk zijn als overweging voor werking ver voorbij de ontwerplevensduur en zal per geval worden bepaald voor elk project. Pijpleidingcoatings worden gespecificeerd in AGES-SP-07-002, de External Pipeline Coatings Specification.

Het gebruik van corrosie-inhibitoren in koolwaterstofpijpleidingsystemen met gecondenseerd water wordt aanbevolen en zal de standaardoptie zijn voor onderzeese pijpleidingen. d.w.z. CS + CA + Corrosie-inhibitor. Aanvullende corrosiebeheertechnieken zoals Pigging, CP, enz. zullen worden overwogen. Selectie en evaluatie van corrosie-inhibitoren zullen plaatsvinden volgens de procedure van het bedrijf.

De selectie van een CRA-optie voor de pijpleiding moet grondig worden geëvalueerd via Life Cycle Costing-analyse. HSE-overwegingen van kosten van chemicaliën en corrosiebeheertechnieken, logistiek van transport en verwerking van chemicaliën, moeten allemaal in de analyse worden opgenomen, evenals inspectievereisten.

Koolwaterstofleidingen

De materiaalselectie voor procesleidingen wordt uitgevoerd door de CONTRACTOR conform de vereisten van Sectie 11. Materiaalrichtlijnen per service worden gegeven voor zowel upstream- als downstreamfaciliteiten in de voorgaande tabel 6 en 7. Alle lassen en acceptatiecriteria worden uitgevoerd conform de vereisten van ASME B31.3. Leidingmateriaal wordt gespecificeerd door leidingen conform de ADNOC-leidingmateriaalspecificatie AGES-SP-09-002.

Specifieke en afzonderlijke materiaalselectie kan vereist zijn voor dode pijpen, terwijl een CRA of CRA-bekleding vereist kan zijn voor corrosiecontrole in gebieden met stilstaande stroming. Het ontwerp van de leidingen moet echter rekening houden met het vermijden van dode pijpen om de waarschijnlijkheid en ernst van corrosie te verminderen. Waar dode pijpen niet kunnen worden vermeden, worden interne coating, dosering met remmers en biociden en periodieke corrosiebewaking aanbevolen. Dit is ook van toepassing op statische apparatuur.

Tijdens het ontwerp moet er, met name door de leidingdiscipline, op worden gelet dat RVS niet in contact komt met gegalvaniseerde onderdelen, om zinkverbrossing te voorkomen. Dit is een zorg bij temperaturen waarbij Zn kan diffunderen, zoals bij laswerkzaamheden.

Nutsvoorzieningen systemen

Richtlijnen voor materiaalselectie: Tabel 8 – Richtlijnen voor materiaalselectie voor nutsvoorzieningen

Dienst	Materiaalopties	Schademechanismen	Verzachting
Brandstofgas	CS, 316SS	Als het brandstofgas nat is: CO2-corrosie, chloride-putcorrosie, CSCC, natte H2S-schade	Materiaalkeuze Gecontroleerde bedrijfsomstandigheden tijdens het opstarten, waarbij eventueel een alternatieve brandstof kan worden gebruikt.
Inert gas	CS + min. CA	Algemene verontreinigingen van brandstofgasproducten	Materiaalkeuze (het corrosieniveau is afhankelijk van het gebruikte inerte gas, bijvoorbeeld brandstofgas uit de uitlaat.)
Dieselbrandstof	CS + CA, 316SS,CS + CA+ Voering *Gietijzer	Risico op verontreinigingen	CS+ Lining is geschikt voor tanks *Pompen moeten van gietijzer zijn.
Instrument/Plant Lucht	Gegalvaniseerd CS, 316 SS	Atmosferische corrosie	Gecontroleerde filtratie
Stikstof	Gegalvaniseerd CS, 316SS	Geen, corrosie kan ontstaan door binnendringen van O2 tijdens het afdekken.	Upgrade de specificaties waar binnendringing waarschijnlijker is of waar netheid vereist is
Hypochloriet	CS + PTFE-voering, C-PVC, C-276, Ti	Spleetcorrosie, oxidatie	Materiaalkeuze Dosering/temperatuurregeling
Rioolwater	316 SS, GVK	Chlorideputcorrosie, CSCC, CO2-corrosie, O2-corrosie, MIC	Materiaalkeuze
Zoetwater	Epoxy-gecoat CS, CuNi, Koper, Niet-metalen	O2-corrosie, MIC	Controle op de netheid/gebruik van biocide indien niet gebruikt voor drinkwater
Koelwater	CS + CA, Niet-metalen	Corrosie van koelwater	Gebruik van O2-vanger en corrosie-inhibitor Het is bekend dat gemengde glycol-waterkoelsystemen in contact met CS-componenten corrosie veroorzaken. Glycol moet worden gemengd met een corrosie-inhibitor.
Zeewater	CS + voering, SDSS, legering 625, Ti, CuNi, GRP	Chlorideputcorrosie, CSCC, O2-corrosie, spleetcorrosie, MIC	Materiaalkeuze Temperatuurregeling
Gedemineraliseerd water	Epoxy-gecoat CS, 316SS, niet-metalen	O2-corrosie	Materiaalkeuze
Drinkbaar water	Niet-metalen (bijvoorbeeld C-PVC/HDPE), Cu, CuNi, 316 SS	MICROFOON	Opofferingsanodes mogen niet worden gebruikt in drinkwatersystemen.
Vuurwater	CuNi, CS+3mmCA(minimaal)+interne coating, GRVE, GRE, HDPE	Chlorideputcorrosie, CSCC, O2-corrosie, spleetcorrosie, MIC	Corrosiemechanismen afhankelijk van het bluswatermedium. Bij de niet-metalen optie moet rekening worden gehouden met het risico op brandgevaar
Open afvoeren	Niet-metalen CS + epoxy voering	Chloride Pitting, CSCC, O2 corrosie, spleetcorrosie, MIC, atmosferische corrosie	Leidingen van beklede vaten moeten CRA zijn.
Gesloten afvoeren	CS + CA, 316SS, DSS, SDSS, CS + CRA bekleed	CO2 corrosie Natte H2S schade, CSCC, spleetcorrosie, O2 corrosie, ASCC, MIC	Materiaalkeuze

Brandstofgas

Brandstofgas wordt geleverd als gedroogd gas stroomafwaarts van de ontwateringskolommen, zoals exportgas, of als gescheiden lagedrukgas dat niet volledig is gedroogd en dat kan worden verhit om watercondensatie in de aanvoerleidingen te voorkomen.

Gedroogd gas wordt getransporteerd in CS-leidingen met een nominale CA van 1 mm en wordt niet geremd. De drukverlagingstemperatuur moet worden geanalyseerd en als deze lager is dan -29 °C, moet CS met lage temperatuur worden gespecificeerd. Ongedroogd brandstofgas moet op dezelfde manier worden behandeld als geproduceerd nat gas (alles <10 °C boven het dauwpunt). Als reinheid vereist is, moet 316 SS worden gespecificeerd.

Inert gas

Wordt als niet-corrosief beschouwd. Zie Tabel 8.

Dieselbrandstof

Wordt beschouwd als niet-corrosief en CS is geschikt, maar kan enige verontreiniging bevatten, afhankelijk van de dieselkwaliteit. In dergelijke gevallen moeten dieselopslagtanks die zijn vervaardigd in CS met een CA van 3 mm intern worden gecoat om corrosie en neerslag van corrosieproducten in de diesel te voorkomen die de apparatuur kunnen verstoren. De volledige tank moet worden gecoat, omdat condensatie op het bovenoppervlak ook corrosieproducten kan produceren. Het alternatief is om tanks te gebruiken die zijn vervaardigd van een niet-metalen materiaal zoals GRP.

Instrument/installatie lucht & stikstof

Gegalvaniseerd CS wordt vaak gebruikt voor hoogwaardige lucht- en stikstofsystemen voor leidingen met een grotere diameter en 316 SS voor leidingen met een kleinere diameter, ondanks de niet-corrosiviteit. Waar vocht kan binnendringen of reinheid stroomafwaarts van filters vereist is, moet de alternatieve optie van 316 SS overal worden overwogen. DSS-connectoren en -fittingen moeten worden gebruikt.

Zoetwater

Indien behandeld (zoals gedefinieerd in Sectie 11.2), is CS met een CA toegestaan. Indien onbehandeld, dienen zoetwatersystemen te worden geüpgraded naar een geschikte CRA of CS met CRA-bekleding.

Drinkwater moet worden opgeslagen in CS-tanks die intern zijn gecoat met een coating die acceptabel is voor gezondheidsnormen of in tanks die zijn vervaardigd van GRP. Wanneer GRP-tanks worden gebruikt, moeten de tanks extern worden gecoat om te voorkomen dat er licht in de tanks komt en algengroei in het opgeslagen water. Om te voorkomen dat de externe coating afbreekt, moeten UV-bestendige kwaliteiten worden gespecificeerd. Leidingen moeten van niet-metalen materialen zijn en conventionele koperen leidingen als ze de juiste diameter hebben. Als alternatief kan 316 SS worden gespecificeerd om redenen van netheid.

Zeewater

De materiaalkeuze voor zeewatersystemen is sterk afhankelijk van de temperatuur en moet worden geselecteerd met verwijzing naar ISO 21457. Aanbevolen materialen zijn opgenomen in Tabel 8. CS met interne voering mag alleen worden geselecteerd voor ontluchte zeewatersystemen volgens API 15LE en NACE SP0304.

Voor bluswatersystemen die zeewater als medium gebruiken, zie paragraaf 12.3.8.

Gedemineraliseerd water

Gedemineraliseerd water is corrosief voor CS; daarom moeten deze systemen 316 SS zijn. Een niet-metalen kan worden geselecteerd met input van de materiaalFABRIKANT en goedkeuring van het BEDRIJF is gegeven. Tanks kunnen CS zijn met een CA en een geschikte interne voering.

Vuurwater

Voor de meeste permanent bevochtigde bluswatersystemen met zeewater als medium is de aanbeveling voor het materiaal 90/10 CuNi of titanium (raadpleeg de Utility Table 8 in ISO 21457).

Brandwatersystemen kunnen belucht zoet water bevatten en transporteren. De bovengrondse hoofdleidingen kunnen worden geconstrueerd van 90/10CuNi en de ondergrondse hoofdleidingen kunnen worden geconstrueerd van GRVE (Glass Reinforced Vinyl Esther), waarvoor geen coating of kathodische bescherming nodig is. Grotere kleppen moeten CS zijn met CRA-bekleding voor interne bevochtigde oppervlakken en CRA-afwerking. Kritische kleppen moeten volledig worden vervaardigd van CRA-materialen. Om galvanische corrosieproblemen te voorkomen, moeten isolatiespoelen worden gespecificeerd waar elektrische isolatie tussen verschillende materialen vereist is.

NiAl-brons kleppen zijn compatibel met 90/10CuNi-leidingen, maar NiAl-brons en CuNi zijn niet geschikt voor water dat vervuild is met sulfide.

De materiaalkeuze hangt af van de kwaliteit van het water en de temperatuur ervan. De temperatuur van het zwarte lichaam moet in het ontwerp worden meegenomen.

Binnenzijde van het met epoxy gecoate koolstofstalen leidingwerk voor het blussysteem is onderworpen aan de goedkeuring van het BEDRIJF.

Open afvoeren

Materiaalselectie voor open drains apparatuur moet CS zijn met een interne voering. De aanbeveling voor leidingen is een geschikte niet-metalen in afwachting van goedkeuring door het BEDRIJF. Als alternatief kan CS met een CA van 6 mm worden gespecificeerd wanneer de service een lage criticaliteit heeft. Open drain tanks moeten intern worden bekleed met een gekwalificeerd organisch coatingsysteem en worden aangevuld met een kathodisch beschermingssysteem.

Gesloten afvoeren

Bij de materiaalkeuze voor gesloten drains moet rekening worden gehouden met de omstandigheden van eventuele koolwaterstoffen in het systeem. Wanneer gesloten drains zure koolwaterstoffen ontvangen, zijn de vereisten voor zure service (zoals vermeld in Sectie 11.5) van toepassing. Het ontwerp van het afdeksysteem voor alle vaten en tanks moet rekening houden met de mogelijkheid van restzuurstof en moet daarom worden meegenomen in de materiaalkeuze.

Kleppen

De materiaalkeuze voor kleppen moet geschikt zijn voor de leidingklasse waarin ze zijn ingedeeld en in overeenstemming met de vereisten van ASME B16.34. Meer informatie over klepmaterialen is te vinden in AGES-SP-09-003, de Piping & Pipeline Valve Specification.

Kleppen voor subsea-toepassingen worden geselecteerd in overeenstemming met API 6DSS. Kleppen worden geselecteerd in overeenstemming met ADNOC-specificatie AGES-SP-09-003.

Statische apparatuur

Materiaalrichtlijnen voor drukvaten worden gegeven in Tabellen 6 en 7 hierboven. Dit is doorgaans CS met een interne voering of CRA-bekleding. De richtlijnen voor de selectie tussen CS met bekleding versus een massieve CRA-optie worden gegeven in Sectie 11.3, maar moeten per geval worden overwogen. Lassen en acceptatievereisten moeten voldoen aan ASME IX.

Wanneer de selectie van zuur dienstmateriaal van toepassing is op vaten, raadpleeg dan Sectie 11.5. Wanneer buiten de NACE MR0175 / ISO 15156-3-limieten voor 316 SS, moeten vaten inwendig bekleed/gelast worden met Alloy 625.

Zoals vermeld in Sectie 11.6, is het ontwerp en dus de materiaalkeuze van warmtewisselaars afhankelijk van hun servicevereisten. In alle gevallen moeten de materialen echter aan deze richtlijnen voldoen:

Het materiaal dat moet worden geselecteerd om te voldoen aan de ontwerplevensduurvereisten van de
De materiaalkeuze wordt bepaald door het ontwerp
Titanium ASTM B265 Grade 2 is de aanbevolen grade voor warmtewisselaartoepassingen die zeewater en rijke glycol bevatten. De mogelijkheid van titaniumhydridatie moet worden overwogen bij het ontwerp van alle titaniumwarmtewisselaars, waarbij ervoor moet worden gezorgd dat de omstandigheden niet hoger zijn dan 80 °C, een pH lager is dan 3 of hoger dan 12 (of hoger dan 7 met een hoog H2S-gehalte) en er geen mechanisme beschikbaar is voor het genereren van waterstof; bijvoorbeeld galvanische koppeling.
CA is doorgaans niet beschikbaar voor CS in warmtewisselaars. Daarom kan een upgrade van de specificaties naar een geschikte CRA nodig zijn.
Bij gebruik van CuNi voor buizen in een mantel- en buisontwerp moeten de minimum- en maximumsnelheden in Tabel 9 in acht worden genomen. Deze waarden veranderen echter afhankelijk van de buisdiameter en moeten per geval worden bepaald.

Richtlijnen voor materiaalselectie: Tabel 9 – Maximale en minimale stroomsnelheden voor CuNi-warmtewisselaarbuizen

Buismateriaal	Snelheid (m/s)
Buismateriaal	Maximaal	Minimum
90/10CuNi	2.4	0.9
70/30CuNi	3.0	1.5

Meer details over het ontwerp zijn te vinden in AGES-SP-06-003, de Shell and Tube Heat Exchanger Specification. Roterende apparatuur/pompen
De selectie van de pompmateriaalklasse wordt door de CONTRACTOR per geval gemaakt voor elk BEDRIJFSproject met behulp van AGES-SP-05-001, de Centrifugaalpompen (API 610) Specificatie. Hieronder in Tabel 10 worden richtlijnen gegeven voor de selectie van de materiaalklasse voor pompen per systeem. Verdere materiaaldetails, inclusief wanneer een upgrade naar de specificatie vereist is voor specifieke bedrijfsomstandigheden, zijn te vinden in AGES-SP-05-001.

Richtlijnen voor materiaalselectie: Tabel 10 – Materiaalclassificatie voor pompen

Dienst	Materiaalklasse
Zure koolwaterstof	S-5, A-8
Niet-corrosieve koolwaterstof	S-4
Corrosieve koolwaterstof	A-8
Condensaat, niet belucht	S-5
Condensaat, belucht	C-6, A-8
Propaan, butaan, vloeibaar petroleumgas, ammoniak, ethyleen, lagetemperatuurdiensten	S-1, A-8
Dieselolie, benzine, nafta, kerosine, gasoliën, lichte, middelzware en zware smeeroliën, stookolie, residu, ruwe olie, asfalt, synthetische ruwe oliebodems	S-1, S-6, C-6
Xyleen, tolueen, aceton, benzeen, furfural, MEK, cumeen	S-1
Olieproducten die zwavelverbindingen bevatten	C-6, A-8
Olieproducten die een corrosieve waterfase bevatten	A-8
Vloeibare zwavel	S-1
Vloeibare zwaveldioxide, droog (max. 0,3% gewicht H2O), met of zonder koolwaterstoffen	S-5
Waterig zwaveldioxide, alle concentraties	A-8
Sulfolane (gepatenteerd chemisch oplosmiddel van Shell)	S-5
Kort residu dat nafteenzuren bevat (zuurgetal boven 0,5 mg KOH/g)	C-6, A-8
Natriumcarbonaat	Ik-1
Natriumhydroxide, < 20% concentratie	S-1
Glycol	Gespecificeerd door Licentiegever
DEA-, MEA-, MDEA-, TEA-, ADIP- of Sulfinol-oplossingen die H2S of CO2 bevatten met meer dan 1% H2S	S-5
DEA-, MEA-, MDEA-, TEA-, ADIP- of Sulfinol-oplossingen, vet, met CO2 met minder dan 1% H2S of ≥120 °C	A-8
Water koken en verwerken	C-6, S-5, S-6
Ketelvoedingswater	C-6, S-6
Vuil water en terugstromend water uit de trommel	C-6, S-6
Brak water	A-8, D-2
Zeewater	Van geval tot geval bekeken
Zuur water	D-1
Zoetwater, belucht	C-6
Afvoerwater, licht zuur, niet belucht	A-8

Instrumentenbuizen en -fittingen

Over het algemeen zijn kleine buizen van minder dan 1' NO voor instrumentatie I chemicaliën I Smeer-/afdichtingsoliesystemen moeten gemaakt zijn van 904L-materiaal, tenzij anders gespecificeerd.
Instrumentenbuizen/fittingen in nutsvoorzieningen zonder zure servicevereisten (instrumentenlucht, hydraulische vloeistof, smeerolie, afdichtingsolie, enz.) voor onshore-installaties, moeten van 316L SS zijn.
Voor procesgasmedia met zure toepassing moet de toepassing van een CRA-materiaal (316L/6Mo/Inconel 825) voor de instrumentenslang worden geselecteerd in overeenstemming met de materiaallimieten van NACE MR0175/ISO 15156-3, rekening houdend met chloriden, H2S-partiële druk, pH en ontwerptemperatuur, of in overeenstemming met NACE MR0103/ISO 17495 voor instrumentenslangen die worden gebruikt in een raffinageomgeving.
Bij de selectie van instrumentbuizenmateriaal moet ook rekening worden gehouden met het risico van externe chloride-geïnduceerde spanningscorrosie en het risico van externe putcorrosie en spleetcorrosie, met name in chloridehoudende omgevingen. Daarom moet instrumentbuizen in offshore-installaties (ongeacht de services) PVC-gecoate (2 mm dikke) 316 SS-buis worden overwogen voor blootgestelde maritieme omgevingen op basis van geval tot geval. Als alternatief worden 6Mo austenitische SS geschikt geacht tot 120 °C in maritieme omgevingen, waarvan het gebruik per geval moet worden besloten.

Bouten

Alle bouten en moeren worden geleverd met certificering volgens minimaal EN 10204, Type 3.1, en Type 3.2 voor gebruik bij lage temperaturen.
Boutmaterialen moeten voldoen aan de bouttabellen voor ferrometalen, ongelegeerd en gelegeerd, zoals vermeld in Bijlage 1 – Geselecteerde normen voor metalen materialen. Bouten die geschikt zijn voor gedefinieerde temperatuurbereiken, zijn te vinden in Tabel 11 hieronder

Richtlijnen voor materiaalselectie: Tabel 11 – Materiaalspecificatie voor bouttemperatuurbereiken

Temperatuurbereik (°C)	Materiaalspecificatie		Groottebeperkingen
Temperatuurbereik (°C)	Bouten	Noten	Groottebeperkingen
-100 tot +400	A320 Klasse L7	A194 Klasse 4/S3 of Klasse 7/S3	≤ 65
-100 tot +400	A320 Klasse L43	A194 Graad 7/S3 of A194 Graad 4/S3	< 100
-46 tot + 400⁴	A193 Klasse B7	A194 Klasse 2H	Alle
-29 tot + 540⁴	A193 Klasse B16¹	A194 Klas 7	Alle
-196/+ 540	A193 Klasse B8M²	A194 Klasse M/8MA³	Alle

Opmerkingen:

Deze klasse mag niet worden gebruikt voor permanent ondergedompelde apparatuur. Klasse B16 is bedoeld voor hogetemperatuurservice, buiten het temperatuurbereik voor klasse B7.
Bouten en moeren van het type 316 mogen niet worden gebruikt bij temperaturen boven de 60°C indien blootgesteld aan een natte zoutoplossing.
Gebruik 8MA met klasse 1
De lagere temperatuurgrenzen zijn voor interpretatie vatbaar en moeten voor elk afzonderlijk geval worden verduidelijkt.

CS en/of laaggelegeerd boutmateriaal moet thermisch verzinkt zijn volgens ASTM A153 of een vergelijkbare betrouwbare corrosiebescherming hebben. Voor LNG-service moet grote voorzichtigheid worden betracht voor de mogelijkheid dat SS in contact komt met verzinkte items.
Voor toepassingen waarbij het oplossen van een dikke zinklaag verlies van boutvoorspanning kan veroorzaken, moet fosfateren worden gebruikt. Bouten gecoat met poly-tetra-fluoro-ethyleen (PTFE), bijvoorbeeld Takecoat & Xylan of een equivalent, kunnen worden gebruikt, maar als deze bouten afhankelijk zijn van kathodische bescherming, mogen ze alleen worden gebruikt op voorwaarde dat de elektrische continuïteit wordt geverifieerd door metingen. Met cadmium geplateerde bouten mogen niet worden gebruikt.
Wanneer externe bouten, moeren en afstandhouders beschermd moeten worden door een niet-metalen coating, moeten ze worden gecoat met een PTFE-coating die een 6000-uur durende zoutsproeitest doorstaat die is uitgevoerd in een ISO 17025-geaccrediteerd extern laboratorium voor deze tests. Monsters moeten worden genomen van de Applicator-faciliteit, niet van de verffabrikant.
Bouten voor potentiële niet-metalen coating zijn toepasbaar op:

Alle externe flensverbindingen (geassembleerd in de werkplaats en op locatie), inclusief geïsoleerde flensboutverbindingen wanneer de bedrijfstemperatuur lager is dan 200 °C.
Bouten van apparatuur die verwijderd moeten worden voor gepland onderhoud en inspectie. Niet-metalen coatings op bouten zijn niet van toepassing op:
Alle structurele bouten;
Bevestigingsmiddelen/bouten die worden gebruikt bij de assemblage van verschillende componenten binnen een LEVERANCIERSpakket of de standaarduitrusting van een FABRIKANT, diverse standaardwaarde-assemblages en instrumentatie. De CONTRACTOR moet de standaardcoatings van de LEVERANCIER/FABRIKANT per geval beoordelen op geschiktheid;
Bevestigingsmiddelen van legering;
Motorkapbouten en pakkingbouten voor kleppen;
Bouten voor afblaasaansluiting van filters;
Bouten voor de standaard leidingspecialiteiten van de FABRIKANT (kijkglazen, peilglazen en geluiddempers).

Boutmaterialen voor zure toepassingen moeten voldoen aan de eisen van Tabel 12.

Richtlijnen voor materiaalselectie: Tabel 12 – Boutmaterialen voor zure service

Servicevoorwaarden	Materialen	Materiaalspecificatie		Reacties
Servicevoorwaarden	Materialen	Bouten	Noten	Reacties
Gemiddelde en hoge temperatuur > -29 °C	Gelegeerd staal	ASTM A193, klasse B7M	ASTM A194 Klasse 2, 2H, 2HM	Vanwege het gevaar van waterstofbrosheid bij kathodische bescherming zijn bouten en moeren met een gecontroleerde hardheid vereist. Daarom zijn ook de 'M'-klassen gespecificeerd.
Lage temperatuur (-100°C tot -29 °C)	Gelegeerd staal	ASTM A320, klasse L7M of L43	ASTM A194, klasse 4 of 7
Gemiddeld en hoog tot -50 °C	DSS en SDSS	ASTM A276; ASTM A479	ASTM A194
Gemiddeld en hoog tot -196 °C Alleen lagedruktoepassingen	Austenitisch SS (316)	ASTM A193 B8M Klasse 1 (Carbide-oplossing behandeld en hardheid gecontroleerd 22HRC max)	ASTM A194 Klasse 8M, 8MA (Hardheid gecontroleerd tot 22HRC max)
Gemiddeld en hoog tot -196 °C	Super Austenitisch SS	(6%Mo 254 SMO) ASTM A276	ASTM A194
Gemiddeld en hoog tot -196 °C	Nikkelbasislegering	ASTM B164 ASTM B408 (Monel K-500 of Incoloy 625, Inconel 718, Incoloy 925)	Monel K-500 of Incoloy 625, Inconel 718, Incoloy 925

Specificaties van materialen

Materiaalnormen die op tekeningen, aanvraagformulieren of andere documenten worden aangegeven, moeten volledig worden gespecificeerd in overeenstemming met de richtlijnen in secties 10, 11 en 12, inclusief alle aanvullende vereisten die van toepassing zijn op de norm. Voor materialen die worden aangegeven met een Materials and Equipment Standards Code (MESC)-nummer, moeten ook de aanvullende vereisten die daarin worden vermeld, worden nageleefd.
De laatste uitgave van de geselecteerde materiaalnorm wordt gebruikt. Aangezien deze laatste uitgave (inclusief wijzigingen) altijd prevaleert, hoeft het jaar van uitgave van de norm niet te worden weergegeven.

Metaaltemperatuurlimieten
De temperatuurlimieten in tabel A.1 geven de minimumlimieten weer die zijn toegestaan voor de gemiddelde temperatuur door de doorsnede van het bouwmateriaal tijdens normaal gebruik.
Tabel A.1 – Minimale temperatuurlimieten voor leiding- en apparatuurstaalsoorten

Temperatuur (°C)	Item	Materiaal
Tot -29	Leidingen/apparatuur	CS
-29 tot -46	Leidingen/apparatuur	LTCS
< -46	Leidingen	Austenitisch SS
Tot -60	Drukvat	LTCS (WPQR-laswerk, HAZ-monster moet worden getest op impact bij minimale ontwerptemperatuur. Acceptatiecriteria minimaal 27J. Daarnaast moet LTCS met CTOD en technische criticaliteitsbeoordeling worden uitgevoerd.)
< -60	Drukvat	Austenitisch SS
-101°C tot -196°C	Leidingen/Apparatuur	Austenitisch RVS/Ni-staal met slagtest

Er dient te worden opgemerkt dat de aangegeven temperatuurgrenzen niet noodzakelijkerwijs de toepassing van de materialen buiten deze grenzen uitsluiten, met name voor onderdelen die geen druk vasthouden, zoals interne onderdelen van kolommen, schotten van warmtewisselaars en ondersteunende structuren.
De maximale temperatuurlimieten worden weergegeven in de paragrafen 2, 3 en 4. De temperaturen die tussen haakjes staan, bijvoorbeeld (+400), zijn ongebruikelijk voor de aangegeven toepassing, maar zijn vanuit materiaaloogpunt toelaatbaar, indien vereist.
Er moet speciale aandacht worden besteed aan de specificatie en toepassing van metalen voor gebruik bij lage temperaturen. Voor toepassingen bij lage temperaturen, zie de bijlagen van Specificaties 'Welding, NDE and Prevention of Brittle Fracture of Pressure Vessels and Heat Exchangers' en 'Welding, NDE and Prevention of Brittle Fracture of Piping.'
Categorieën van metalen

De volgende categorieën metalen vallen onder deze specificatie:

Ferrometalen – ongelegeerd
Ferrometalen – gelegeerd
Non-ferro metalen

In elke categorie worden de volgende producten behandeld:

Platen, vellen en strippen;
Buizen en slangen;
Pijp;
Smeedstukken, flenzen en fittingen;
Gietstukken;
Staven, profielen en draad;

Volgorde van materialen
De volgorde van de materialen in de kolom 'Aanduiding' in de paragrafen 2, 3 en 4 is over het algemeen zodanig dat het daaropvolgende nummer een materiaal aangeeft met een toename in het gehalte en/of aantal legeringselementen.
Chemische samenstelling
De chemische samenstellingsvereisten die in secties 2, 3 en 4 worden weergegeven, hebben betrekking op productanalyses. Percentagesamenstellingen die in secties 2, 3 en 4 worden vermeld, zijn op massa.
Aanvullende limieten voor materialen
Aan de volgende vereisten moet worden voldaan, tenzij de goedkeuring van het BEDRIJF voor afwijkingen is verkregen:

Er mag geen koolstofstaal van klasse 70 worden gebruikt, behalve SA-516 klasse 70 (onder voorbehoud van goedkeuring door het BEDRIJF voor de specifieke toepassing, de voorwaarden die van toepassing zijn op klasse 65 en de aanvullende voorwaarden a en b die hieronder worden vermeld), ASTM A350 LF2, indien gespecificeerd, en ASTM A537 Cl.1 voor tanks. Alle andere materialen of toepassingen van klasse 70 vereisen goedkeuring door het BEDRIJF, behalve voor standaard koolstofstalen smeedstukken en gietstukken, bijvoorbeeld ASTM A105, A216 WCB, A350 LF2 en A352 LCC.
Staalfabrikant levert lasbaarheidsgegevens voor SA-516, Grade 70, gebruikt bij eerdere succesvolle projecten
Warmtebehandelingsconditie: Genormaliseerd, ongeacht
Het koolstofequivalent en het maximale koolstofgehalte voor alle koolstofstalen componenten in niet-zure toepassing moeten in overeenstemming zijn met de volgende tabel:

Tabel A.2 – Maximaal koolstofgehalte en equivalenten voor stalen componenten

Componenten	Max. koolstofgehalte (%)	Max. koolstofequivalent (%)
Drukbevattende platen, vellen, stroken, buizen, smeedstukken	0.23%	0.43%
Niet-drukhoudende platen, staven, structurele vormen en andere te lassen componenten	0.23%	n.v.t.
Drukhoudende smeedstukken en gietstukken	0.25%	0.43%

Opmerkingen:

Voor diverse diensten en materialen zijn aanvullende eisen voor normalisatie en/of afdichting vereist. Deze worden gedekt door de specificaties van de apparatuur en leidingen, of door verwijzing naar Specificatie DGS-MW-004, 'Materialen- en fabricagevereisten voor koolstofstalen leidingen en apparatuur in zware omstandigheden.'
Alle chemisch gestabiliseerde roestvrijstalen materialen uit de 300-serie die worden gebruikt in toepassingen met bedrijfstemperaturen boven 425 °C, moeten na de oplossingswarmtebehandeling een stabiliserende warmtebehandeling ondergaan bij 900 °C gedurende 4 uur.
Rubberen voeringen in waterkasten van oppervlaktecondensors en andere warmtewisselaars mogen niet worden gebruikt zonder goedkeuring van HET BEDRIJF.
Roestvrijstalen buizen uit de 300-serie mogen niet worden gebruikt voor stoomopwekking of stoomoververhitting.
Gietijzer mag niet in zeewater worden gebruikt
Wanneer in specificaties of andere projectdocumenten 'SS' of 'roestvrij staal' wordt aangegeven zonder verwijzing naar een specifieke klasse, wordt 316L SS bedoeld.
Vervanging van 9Cr-1Mo-V, klasse '91'-materialen voor toepassingen waarbij 9Cr-1Mo, klasse '9' is gespecificeerd, is niet toegestaan.
- Alle RVS-buizen en -fittingen, met name de dubbel gecertificeerde 316/316L en 321, moeten worden gestandaardiseerd als naadloos tot 6' NPS (ASTM A312) en gelast als klasse 1 voor 8' NPS en hoger (ASTM A358 klasse 1).

Hoe u materialen kiest, welke materialen u kiest, waarom u dit materiaal kiest en andere dergelijke vragen hebben ons altijd beziggehouden. De Material Selection Guidelines is een uitgebreide assistent die u kan helpen bij het correct en efficiënt selecteren van buizen, fittingen, flenzen, kleppen, bevestigingsmiddelen, stalen platen, staven, strips, staven, smeedstukken, gietstukken en andere materialen voor uw projecten. Laten we de Material Selection Guidelines gebruiken om de juiste materialen voor u te selecteren uit ferro- en non-ferrometalen materialen voor uw gebruik in olie en gas, petrochemie, chemische verwerking, maritieme en offshore engineering, bio-engineering, farmaceutische engineering, schone energie en andere gebieden.

Richtlijnen voor materiaalkeuze: Ferrometalen – Ongelegeerd

Platen, vellen en stroken

Aanduiding	Metaaltemperatuur (°C)	ASTM	Opmerkingen	Extra vereisten
Koolstofstalen platen van constructieve kwaliteit, gegalvaniseerd	100	Een 446 – A/G165	Voor algemeen gebruik	C-gehalte 0,23% max.
Koolstofstalen platen van structurele kwaliteit	(+350)	Een 283 – C	Voor niet-drukhoudende onderdelen tot 50 mm dikte	Gedood of halfgedood worden
Koolstofstalen platen (gedood of halfgedood)	400	Een 285 – C	Voor drukvaste onderdelen. Voor diktes tot 50 mm (Gebruik afhankelijk van specifieke BEDRIJFSgoedkeuring)	C-gehalte 0,23% max.
Koolstofstalen platen (Si-gekoeld) – lage/gemiddelde sterkte	400	Een 515 – 60/65	Voor drukvaste onderdelen (gebruik afhankelijk van specifieke BEDRIJFSgoedkeuring)	C-gehalte 0,23% max.
C-Mn-staalplaten (Si-gekoeld) – gemiddelde/hoge sterkte	400	Een 515 -70	Voor pijpplaten die niet aan de mantel en/of buizen zijn gelast. Voor pijpplaten die aan de mantel moeten worden gelast, zie 8.4.3.
C-Mn-staalplaten (gedode of half-gedode) – hoge sterkte	400	Een 299	Voor drukvaste onderdelen en voor het aan buizen lassen van buisplaten	C-gehalte 0,23% max. Mn-gehalte 1,30% max.
Fijnkorrelige C-Mn-staalsoorten – lage sterkte	400	Een 516 55/60, Een 662 – Een	Voor drukvaste onderdelen ook bij lage temperaturen	C-gehalte 0,23% max. Specificeer V+Ti+Nb<0,15%
Fijnkorrelige C-Mn-staalsoorten – gemiddelde sterkte	400	Een 516 – 65/70	Voor drukvaste onderdelen ook bij lage temperaturen	C-gehalte 0,23% max. Specificeer V+Ti+Nb<0,15%
Fijnkorrelige C-Mn-staalsoorten – lage sterkte (genormaliseerd)	400	Een 537 – Klasse 1	Voor drukvaste onderdelen ook bij lage temperaturen (Gebruik onder voorbehoud van specifieke goedkeuring)	Geef V+Ti+Nb<0,15% op
Fijnkorrelige C-Mn-staalsoorten – zeer hoge sterkte (Q+T)	400	Een 537 – Klasse 2	Voor drukvaste onderdelen (Gebruik onder voorbehoud van specifieke goedkeuring)	Geef V+Ti+Nb<0,15% op
Koolstofstalen plaat en strip	—	A1011/A1011M	Voor structurele doeleinden
Stalen vloerplaat	—	Een 786	Voor structurele doeleinden

Buizen en slangen

Aanduiding	Metaaltemperatuur (°C)	ASTM	Opmerkingen	Extra vereisten
Elektrisch gelaste koolstofstalen buizen	400	Een 214	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur	Wordt gedood. Een niet-destructieve elektrische test in overeenstemming met ASTM A450 of gelijkwaardig moet worden uitgevoerd naast de hydrostatische test.
Naadloze koudgetrokken koolstofstalen buizen	400	Een 179	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur	Om gedood te worden. Alleen voor ASME VIII – Div 1 Application.
Elektrisch gelaste koolstofstalen buizen	400	Een 178 – Een	Voor ketels en oververhittingsbuizen tot en met 102 mm buitendiameter.	Een niet-destructieve elektrische test in overeenstemming met ASTM A450 of gelijkwaardig moet worden uitgevoerd naast de hydrostatische test. Te doden of half te doden. Eigenschappen bij verhoogde temperaturen (vloeigrens volgens ASME II Part-D).
Elektrisch-weerstandgelaste koolstofstalen buizen (Si-gekoeld)	400	Een 226	Voor ketels en oververhittingsbuizen met hoge werkdrukken tot en met 102 mm buitendiameter.	Naast de hydrostatische test wordt een niet-destructieve elektrische test uitgevoerd conform ASTM A450 of gelijkwaardig. Eigenschappen bij verhoogde temperaturen (vloeigrens conform ASME II Part-D).
Naadloze koolstofstalen buizen (Si-gekoeld)	400	Een 192	Voor luchtkoelers, boilers en oververhitters met hoge werkdrukken.	Naast de hydrostatische test moet een niet-destructieve elektrische test worden uitgevoerd in overeenstemming met de materiaalspecificatie. Eigenschappen bij verhoogde temperaturen (vloeigrens volgens ASME II Part-D).
Naadloze koolstofstalen buizen (Si-gekoeld)	400	Een 334-6 (naadloos)	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur die bij lage bedrijfstemperaturen werkt.	C-gehalte 0,23% max. Naast de hydrostatische test moet een niet-destructieve elektrische test worden uitgevoerd in overeenstemming met de materiaalspecificatie.
Naadloze koolstofstalen buizen (Si-gekoeld)	400	Een 210 cijfer A-1	Voor luchtkoelers, boilers en oververhitters met hoge werkdrukken.	C-gehalte 0,23% max. Voor ketels en oververhitters, eigenschappen bij verhoogde temperaturen (vloeigrens moet voldoen aan de vereisten van ASME II Part-D).

Pijp

Aanduiding	Metaaltemperatuur (°C)	ASTM	Opmerkingen	Extra vereisten
Naadloze of booggelaste koolstofstalen buis	400	API 5L-B	Alleen voor lucht- en waterleidingen. Gegalvaniseerde buis alleen met schroefverbindingen.	Specificeer naadloze API 5L-B-buis met NPT-schroefdraadkoppelingen, gegalvaniseerd volgens ASTM A53, paragraaf 17. Naadloze buis die genormaliseerd of warm afgewerkt moet worden. SAW-buis die genormaliseerd of PWHT na het lassen moet worden.
Elektrisch gelaste koolstofstalen buis	400	Een 672 – C 65 Klasse 32/22	Voor productlijnen binnen plot. Voor maten groter dan NPS 16.	C-gehalte 0,23% max.
Naadloze koolstofstalen buis	400	ASTM A106 klasse B	Voor de meeste binnenplot-nutsleidingen. Naadloos meestal niet verkrijgbaar in maten groter dan NPS 16.	C-gehalte 0,23% max. Mn mag verhoogd worden tot 1,30% max. Moet gedood of half gedood worden.
Naadloze C-Mn stalen buis (Si-gekoeld)	400	Een 106-B	Voor de meeste interne procesleidingen, inclusief koolwaterstof + waterstof, koolwaterstof + zwavelverbindingen.	C-gehalte 0,23% max. Mn mag verhoogd worden tot 1,30% max.
Naadloze fijnkorrelige C-Mn stalen buis (Si-gekalmeerd)	(+400)	A 333 – Graad 1 of 6	Voor proceslijnen bij lage bedrijfstemperaturen. Naadloos meestal niet verkrijgbaar in maten groter dan NPS 16.	C-gehalte 0,23% max. Mn mag verhoogd worden tot 1,30% max. Specificeer V+Ti+Nb < 0,15%.
Elektrisch gelaste fijnkorrelige C-Mn stalen buis (Si-gekoeld)	(+400)	Een 671 C65 Klasse 32	Voor proceslijnen bij gemiddelde of lage bedrijfstemperaturen met afmetingen groter dan NPS 16.	C-gehalte 0,23% max. Mn mag verhoogd worden tot 1,30% max. Specificeer V+Ti+Nb < 0,15%.
Koolstofstalen pijp	—	Een 53	Alleen voor constructief gebruik als leuning.

Smeedstukken, flenzen en fittingen

AANDUIDING	Metaaltemperatuur (°C)	ASTM	OPMERKINGEN	TOEGEVOEGDE VEREISTEN
Buisfittingen van koolstofstaal met stomplassen	400	Een 234 – WPB of WPBW	Voor algemeen gebruik. Maten tot NPS 16 incl. moeten naadloos zijn. Maten groter dan NPS 16 mogen naadloos of gelast zijn.	C-gehalte 0,23% max. Mn mag worden verhoogd tot 1,30% max. Genormaliseerd of warm afgewerkt. Plaatmateriaal voor A 234 WPB-W om te voldoen aan de zure servicevereisten: C-gehalte 0,23% max, koolstofequivalent 0,43 max.
Buisfittingen van koolstofstaal met stomplassen	(+400)	Een 420 – WPL6 of WPL6W	Voor lage servicetemperaturen. Maten tot NPS 16 incl. moeten naadloos zijn. Maten groter dan NPS 16 mogen naadloos of gelast zijn.	C-gehalte 0,23% max. Mn mag verhoogd worden tot 1,30% max.
Smeedstukken van koolstofstaal	400	Een 105	Voor leidingcomponenten, zoals flenzen, fittingen, kleppen en andere drukhoudende onderdelen, maar ook voor buisplaten die aan de mantel moeten worden gelast.	C-gehalte 0,23% max. Mn mag worden verhoogd tot 1,20% max. Moet worden genormaliseerd in natte H2S-, amine-, bijtende en criticaliteit 1-services. Warmtebehandeling vereist door ASTM-specificatie op basis van beoordeling.
Smeedstukken van koolstofstaal	400	A 266 – Klasse 2	Voor drukvatcomponenten en bijbehorende drukbehoudapparatuur, inclusief buizenplaten.	C-gehalte 0,25% max.
Smeedstukken van koolstof-mangaanstaal	(+400)	Een 350 – LF2 Klasse 1	Voor leidingcomponenten, zoals flenzen, fittingen, kleppen en andere drukhoudende onderdelen bij lage bedrijfstemperaturen.	C-gehalte 0,23% max. Genormaliseerd.
Smeedstukken van koolstof-mangaanstaal	350	Een 765 – Graad II	Voor drukvatcomponenten en bijbehorende drukbehoudapparatuur, inclusief buizenplaten, bij lage bedrijfstemperaturen.	C-gehalte 0,23% max.

Gietstukken

AANDUIDING	Metaaltemperatuur (°C)	ASTM	OPMERKINGEN	TOEGEVOEGDE VEREISTEN
Gietijzeren gietstukken	300	A 48 – Klasse 30 of 40	Voor niet-drukhoudende (interne) onderdelen.
Gietijzeren gietstukken	650	A 319 – Klasse II	Voor niet-drukhoudende (interne) onderdelen bij verhoogde temperaturen.
Gietijzeren gietstukken	350	A 278 – Klasse 40	Voor drukvasthoudende onderdelen en koelkanalen. Gietijzer mag niet worden gebruikt in gevaarlijke toepassingen of boven 10 bar.
Gietijzeren gietstukken	400	Een 395	Voor drukhoudende onderdelen zoals fittingen en kleppen.	Naast de trektest wordt een metallografisch onderzoek uitgevoerd conform ASTM A395.
Stalen gietstukken	(+400)	Een 216 – WCA, WCB* of WCC	Voor drukvaste onderdelen.	*C-gehalte 0,25% max.
Stalen gietstukken	(+400)	Een 352 – LCB* of LCC	Voor drukhoudende onderdelen bij lage bedrijfstemperaturen.	*C-gehalte 0,25% max.

Staven, secties en draad

AANDUIDING	Metaaltemperatuur (°C)	ASTM	OPMERKINGEN	TOEGEVOEGDE VEREISTEN
Staven, profielen en verhoogde traanplaten van koolstofstaal van structurele kwaliteit	350	Een 36	Voor algemene structurele doeleinden.	C-gehalte 0,23% max. Voor niet-gelaste artikelen en voor artikelen die niet gelast zullen worden, kan de beperking op het C-gehalte worden genegeerd. Moet worden gedood of half gedood.
Staven van koolstofarm staal	400	Een 576 – 1022 of 1117	Voor bewerkte onderdelen.	Moet worden gedood of half gedood. Waar free-machining kwaliteit vereist is, specificeer Grade 1117.
Staven van middelzwaar koolstofstaal	400	Een 576 – 1035, 1045, 1055, 1137	Voor bewerkte onderdelen.	Moet worden gedood of half gedood. Waar free-machining kwaliteit vereist is, specificeer Grade 1137.
Staven van koolstofstaal	230	Een 689/A 576 – 1095	Voor bronnen.	Gedood of halfgedood worden.
Muziekveer kwaliteit staaldraad	230	Een 228	Voor bronnen.
Staven en profielen van koolstofstaal	(+230)	Een 36	Voor hijsogen, glijstangen etc.	C-gehalte 0,23% max. Voor niet-gelaste artikelen en voor artikelen die niet gelast zullen worden, kan de beperking op het C-gehalte worden genegeerd.
Staal gelast draad, stof	—	—
Structuurbuizen van koolstofstaal	—	Een 500	Alleen voor structureel gebruik.
Stalen staven	—	Een 615	Voor betonversterking.

Bouten

AANDUIDING	Metaaltemperatuur (°C)	ASTM	OPMERKINGEN	TOEGEVOEGDE VEREISTEN
Bouten van koolstofstaal	230	Een 307 – B	Voor structurele doeleinden. Goedgekeurde vrije bewerkingskwaliteit acceptabel.
Moeren van koolstofstaal	230	Een 563 – Een	Voor bouten gespecificeerd onder 8.7.1
Moeren van middelzwaar koolstofstaal	450	Een 194 – 2H	Voor de onder 8.7.1 gespecificeerde boutverbindingen
Hoogwaardige structurele bouten	—	ASTM F3125	Voor structurele doeleinden.
Warmtebehandelde stalen constructiebouten	—	Een 490	Voor structurele doeleinden.
Geharde stalen ringen	—	V436	Voor structurele doeleinden.

Platen, vellen en stroken

AANDUIDING	Metaaltemperatuur (°C)	ASTM	OPMERKINGEN	TOEGEVOEGDE VEREISTEN
1 Cr – 0,5 Mo stalen platen	600	A387 – 12 Klasse 2	Voor hoge bedrijfstemperaturen en/of weerstand tegen waterstofaantasting.	Geef aan of het genormaliseerd en getemperd moet worden of geblust en getemperd.
1,25 Cr – 0,5 Mo stalen platen	600	Een 387 – 11 Klasse 2	Voor hoge bedrijfstemperaturen en/of weerstand tegen waterstofaantasting.	Specificeer genormaliseerd en getemperd of geblust en getemperd. Specificeer P 0,005% max. Platen die oplossingsgegloeid moeten worden.
2,25 Cr – 1 Mo stalen platen	625	Een 387 – 22 Klasse 2	Voor hoge bedrijfstemperaturen en/of weerstand tegen waterstofaantasting.	Geef aan of het genormaliseerd en getemperd moet worden of geblust en getemperd.
3 Cr – 1 Mo stalen platen	625	Een 387 – 21 Klasse 2	Bij hoge bedrijfstemperaturen is een optimale kruipweerstand en/of weerstand tegen waterstofaantasting vereist.	Geef aan of het genormaliseerd en getemperd moet worden of geblust en getemperd.
5 Cr – 0,5 Mo stalen platen	650	Een 387 – 5 Klasse 2	Voor hoge bedrijfstemperaturen en/of weerstand tegen zwavelcorrosie.	Specificeer om genormaliseerd en getemperd of geblust en getemperd te worden. Platen om oplossingsgegloeid te worden.
3,5 Ni-stalen platen	(+400)	Een 203 – D	Voor drukhoudende onderdelen bij lage bedrijfstemperaturen.	Specificeer: C 0,10% max., Si 0,30% max., P 0,002% max., S 0,005% max.
9 Ni-stalen platen	-200	Een 353	Voor drukhoudende onderdelen bij lage bedrijfstemperaturen.	Specificeer: C 0,10% max., Si 0,30% max., P 0,002% max., S 0,005% max.
13 Cr stalen platen, vellen en strips	540	Een 240 – Type 410S of 405	Voor het bekleden van drukvaste onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden. Type 405 mag niet worden gebruikt boven 400°C.
18 Cr-8 Ni stalen platen, vellen en strips	-200 (+400)	Een 240 – Type 304 of 304N	Voor niet-gelaste, drukhoudende onderdelen bij lage bedrijfstemperaturen of ter voorkoming van productverontreiniging.	Het materiaal moet de interkristallijne corrosietest Practice E kunnen doorstaan zoals gespecificeerd in ASTM A262. Platen moeten oplossingsgegloeid worden.
18 Cr-8 Ni stalen platen, vellen en strips	-0.4	Een 240 – Type 304L	Voor drukhoudende onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden en/of lage en matige bedrijfstemperaturen.	Het materiaal moet de interkristallijne corrosietest Practice E kunnen doorstaan, zoals gespecificeerd in ASTM A262.
18 Cr-8 Ni stalen platen, vellen en strips	(-100) / +600	Een 240 – Type 321 of 347	Voor drukhoudende onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden en/of hoge bedrijfstemperaturen.	Voor optimale weerstand tegen intergranulaire corrosie bij bedrijfstemperaturen >426°C, dient u een stabilisatiewarmtebehandeling toe te passen bij 900°C gedurende 4 uur, na de oplossingswarmtebehandeling. Het materiaal moet in staat zijn om de Practice E intergranulaire corrosietest te doorstaan zoals gespecificeerd in ASTM A262.
18 Cr-10 Ni-2 Mo stalen platen, vellen en strips	-0.4	Een 240 – Type 316 of 316L	Voor drukhoudende onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden en/of hoge bedrijfstemperaturen.	Type 316L moet worden gebruikt voor alle gelaste componenten. Het materiaal moet in staat zijn om de Practice E intergranulaire corrosietest te doorstaan zoals gespecificeerd in ASTM A262. Platen moeten worden opgelost gegloeid.
18 Cr-10 Ni-2 Mo gestabiliseerde stalen platen, vellen en strips	(-200) / +500	Een 240 – Type 316Ti of 316Cb	Voor drukhoudende onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden en/of hoge bedrijfstemperaturen.	Voor optimale weerstand tegen intergranulaire corrosie, specificeer een stabilisatiewarmtebehandeling bij 900°C gedurende 4 uur, na oplossingswarmtebehandeling. Het materiaal moet in staat zijn om de Practice E intergranulaire corrosietest te doorstaan zoals gespecificeerd in ASTM A262.
18 Cr-10 Ni-3 Mo stalen platen, vellen en strips	(-200) / +500	Een 240 – Type 317 of 317L	Voor drukhoudende onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden en/of hoge bedrijfstemperaturen.	Het materiaal moet de interkristallijne corrosietest Practice E kunnen doorstaan, zoals gespecificeerd in ASTM A262.
25 Cr-20 Ni stalen platen, vellen en strips	1000	Een 240 – Type 310S	Voor drukhoudende onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden en/of extreme bedrijfstemperaturen.
18 Cr-8 Ni stalen platen, vellen en strips	700	Een 240 – Type 304H	Voor drukhoudende onderdelen bij extreme bedrijfstemperaturen onder bepaalde corrosieve omstandigheden.	Geef C 0,06% max. en Mo+Ti+Nb 0,4% max. op.
22 Cr-5 Ni-Mo-N stalen platen, vellen en strips	(-30) / +300	Een 240 – S31803	Voor drukhoudende onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden.	Geef N 0,15% min. op. Geef de ferrichloridetest op in overeenstemming met ASTM G 48 Methode A. De platen moeten oplossingsgegloeid en watergekoeld worden.
25 Cr-7 Ni-Mo-N stalen platen, vellen en strips	(-30) / +300	Een 240 – S32750	Voor drukhoudende onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden.	Specificeer de ferrichloridetest volgens ASTM G 48 Methode A. De platen moeten oplossingsgegloeid en watergekoeld worden.
20 Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N stalen platen, vellen en strips	-0.5	Een 240 – S31254	Voor drukhoudende onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden.	Platen worden oplossingsgegloeid en watergekoeld.
Platen van koolstofstaal of laaggelegeerd staal met ferritische roestvrijstalen bekleding	—	Een 263	Voor hoge bedrijfstemperaturen en/of bepaalde corrosieve omstandigheden.	Geef het basismetaal en de bekleding op.
Platen van koolstofstaal of laaggelegeerd staal met bekleding van austenitisch roestvast staal	400	Een 264	Voor hoge bedrijfstemperaturen en/of bepaalde corrosieve omstandigheden. Specificeer basismetaal en bekleding.
Naadloze 25Cr – 5 Ni Mo-N stalen buizen voor bepaalde corrosieve toepassingen			Te gloeien en watergekoeld. Te chemisch passiveren. Specificeer ferrichloridetest in overeenstemming met ASTM G 48-methode.

Buizen en slangen

Aanduiding	Metaaltemperatuur (°C)	ASTM	Opmerkingen	Extra vereisten
Naadloze 1 Cr-0,5 Mo stalen buizen	600	Een 213 – T12	Voor boilers, oververhitters en ongestookte warmteoverdrachtsapparatuur bij hoge bedrijfstemperaturen en/of waarbij bestendigheid tegen waterstofaantasting vereist is.	Specificeer om te worden genormaliseerd en getemperd of geblust en getemperd. Voor weerstand tegen waterstofaanval, zie API 941.
Naadloze 1,25 Cr-0,5 Mo stalen buizen	600	Een 213 – T11	Voor boilers, oververhitters en ongestookte warmteoverdrachtsapparatuur bij hoge bedrijfstemperaturen en/of waarbij bestendigheid tegen waterstofaantasting vereist is.	Geef aan of het genormaliseerd en getemperd moet zijn of geblust en getemperd. Geef P 0,005% max.
Naadloze 2,25 Cr-1 Mo stalen buizen	625	Een 213 – T22	Voor boilers, ovens, oververhitters en ongestookte warmteoverdrachtsapparatuur bij hoge bedrijfstemperaturen waar optimale kruipweerstand en/of weerstand tegen waterstofaantasting vereist is.	Geef aan of het genormaliseerd en getemperd moet worden of geblust en getemperd.
Naadloze 5 Cr-0.5 Mo stalen buizen	650	Een 213 – T5	Voor hoge bedrijfstemperaturen en/of bestendigheid tegen zwavelcorrosie, bijvoorbeeld in ovenbuizen.	Geef aan of het genormaliseerd en getemperd moet worden of geblust en getemperd.
Naadloze 9 Cr-1 Mo stalen buizen	650	Een 213 – T9	Voor hoge bedrijfstemperaturen en/of bestendigheid tegen zwavelcorrosie, bijvoorbeeld in ovenbuizen.	Geef aan of het genormaliseerd en getemperd moet worden of geblust en getemperd.
Naadloze 3,5 Ni stalen buizen	(+400)	–	Voor lage bedrijfstemperaturen.	–
Naadloze 9 Ni stalen buizen	-200	–	Voor lage bedrijfstemperaturen.	–
Naadloze 12 Cr stalen buizen	540	Een 268 – TP 405 of 410	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden.	TP 405 mag niet worden gebruikt boven 400°C. TP 410 moet worden gespecificeerd met C 0,08 max.
Naadloze en gelaste 18 Cr-10 N-2Mo stalen buizen	(-200) +500	Een 269 – TP 316 of TP 316L of TP 317 of TP 317L	Voor bepaalde algemene toepassingen.	Voor buizen die bedoeld zijn voor gebruik met knelfittingen, mag de hardheid niet hoger zijn dan 90 HRB. Voor buizen die gelast, gebogen of spanningsvrij gemaakt moeten worden, moet TP316L of TP 317L gebruikt worden.
Gelaste 18 Cr-8 Ni stalen buizen	-200 (+400)	Een 249 – TP 304 of TP 304L	Voor oververhitters en ongestookte warmteoverdrachtsapparatuur om productverontreiniging te voorkomen of bij lage bedrijfstemperaturen.	Omdat de buizen worden gelast zonder toevoeging van toevoegmateriaal, moeten de binnendiameter en de wanddikte van de buizen beperkt blijven tot respectievelijk NPS 4 max. en 5,5 mm max.
Gelaste 18 Cr-8 Ni gestabiliseerde stalen buizen	(-100) +600	Een 249 – TP 321 of TP 347	Voor oververhitters en ongestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden.	Omdat de buizen worden gelast zonder toevoeging van toevoegmateriaal, moeten de binnendiameter en de wanddikte van de buizen beperkt blijven tot respectievelijk NPS 4 max. en 5,5 mm max. Naast de hydrostatische test moet een niet-destructieve elektrische test volgens ASTM A450 worden uitgevoerd. Het materiaal moet de interkristallijne corrosietest Practice E kunnen doorstaan, zoals gespecificeerd in ASTM A262.
Gelaste 18 Cr-10 Ni-2 Mo stalen buizen	300	Een 249 – TP 316 of TP 316L	Voor oververhitters en ongestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden.	Omdat de buizen worden gelast zonder toevoeging van vulmetaal, moeten de binnendiameter en de wanddikte van de buizen worden beperkt tot NPS 4 max. en 5,5 mm max., respectievelijk. Een niet-destructieve elektrische test in overeenstemming met ASTM A450 moet worden uitgevoerd naast de hydrostatische test. Het materiaal moet in staat zijn om de Practice E intergranulaire corrosietest te doorstaan zoals gespecificeerd in ASTM A262.
Gelaste 20 Cr-18 Ni-6 Mo Cu-N stalen buizen	(-200) (+400)	Een 249 – S31254	Voor oververhitters en ongestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden.	Omdat de buizen worden gelast zonder toevoeging van vulmetaal, moeten de binnendiameter en de wanddikte van de buizen worden beperkt tot NPS 4 max. en 5,5 mm max., respectievelijk. Een niet-destructieve elektrische test in overeenstemming met ASTM A450 moet worden uitgevoerd naast de hydrostatische test.
Naadloze 18 Cr-8 Ni stalen buizen	200	Een 213 – TP 304 of TP 304L	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur om productverontreiniging te voorkomen of bij lage bedrijfstemperaturen.	Het materiaal moet de interkristallijne corrosietest Practice E kunnen doorstaan, zoals gespecificeerd in ASTM A262.

Aanduiding	Metaaltemperatuur (°C)	ASTM	Opmerkingen	Extra vereisten
Naadloze 18 Cr-8 Ni gestabiliseerde stalen buizen	(-100) +600	Een 213 – TP 321, TP 347	Voor oververhitters en ongestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden en/of bij hoge bedrijfstemperaturen.	Het materiaal moet in staat zijn om de Practice E intergranulaire corrosietest te doorstaan zoals gespecificeerd in ASTM A262. Voor optimale weerstand tegen intergranulaire corrosie, specificeer een stabiliserende warmtebehandeling na de oplossingswarmtebehandeling.
Naadloze 18 Cr-8 Ni stalen buizen	815	Een 213 – TP 304H	Voor boilers, oververhitters en ongestookte warmteoverdrachtsapparatuur bij extreme bedrijfstemperaturen onder bepaalde corrosieve omstandigheden.	Geef C 0,06% max. en Mo+Ti+Nb 0,4% max. op.
Naadloze 18 Cr-8 Ni gestabiliseerde stalen buizen	815	Een 213 – TP 321H of TP 347H	Voor boilers, oververhitters en ongestookte warmteoverdrachtsapparatuur bij extreme bedrijfstemperaturen onder bepaalde corrosieve omstandigheden.	Geef C 0,06% max. en Mo+Ti+Nb 0,4% max. op.
Naadloze 18 Cr-10 Ni-2 Mo stalen buizen	300	Een 213 – TP 316 of TP 316L	Voor oververhitters en ongestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden en/of bij hoge bedrijfstemperaturen.	TP 316 mag alleen worden gebruikt voor niet-gelaste items. Het materiaal moet in staat zijn om de Practice E intergranulaire corrosietest te doorstaan zoals gespecificeerd in ASTM A262.
Naadloze 18 Cr-8 Ni stalen buizen	815	Een 271 – TP 321H of TP 347H	Voor ovens onder bepaalde corrosieve omstandigheden met een maximale wanddikte van 25 mm.	–
Naadloze 25 Cr-5 Ni-Mo stalen buizen	300	Een 789 – S31803	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden.	Specificeer naadloos.
Naadloze 25 Cr-7 Ni-Mo-N stalen buizen	300	Een 789 – S32750	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden.	Specificeer naadloos.
Naadloze 20 Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N stalen buizen	(-200) (+400)	Een 269 – S31254	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden.	Specificeer naadloos.
Naadloze 25 Cr-5 Ni Mo-N stalen buizen	300	Een 789 – S32550	Voor bepaalde corrosieve diensten.	Specificeer naadloos.

Pijp

Aanduiding	Metaaltemperatuur (°C)	ASTM	Opmerkingen	Extra vereisten
Elektrisch gelaste 1 Cr-0,5 Mo stalen buis in de maten NPS 16 en groter	600	Een 691 1Cr Klasse 22 of 42	Voor hoge bedrijfstemperaturen, waarbij optimale kruipweerstand en/of weerstand tegen waterstofaantasting vereist is	Voor klasse 22 moet het basismateriaal in N&T- of Q&T-conditie zijn, met een tempering van minimaal 730°C. Lassen moeten een PWHT-temperatuur hebben van 680-780°C. Voor klasse 42 moet de tempertemperatuur minimaal 680°C zijn. Geef P 0,01% max op
Elektrisch gelaste 1,25 Cr-0,5 Mo stalen buis in de maten NPS 16 en groter	600	Een 691 – 1.25Cr Klasse 22 of 42	Voor hoge bedrijfstemperaturen, waarbij optimale kruipweerstand en/of weerstand tegen waterstofaantasting vereist is	Voor klasse 22 moet het basismateriaal in N&T- of Q&T-conditie zijn, met een tempering van minimaal 730°C. Lassen moeten een PWHT-temperatuur hebben van 680-780°C. Voor klasse 42 moet de tempertemperatuur minimaal 680°C zijn. Geef P 0,01% max. op.
Elektrisch gelaste 2,25 Cr stalen buis in de maten NPS 16 en groter	625	Een 691 – 2,25 Cr Klasse 22 of 42	Voor hoge bedrijfstemperaturen, waarbij optimale kruipweerstand en/of weerstand tegen waterstofaantasting vereist is	Voor klasse 22 moet het basismateriaal in N&T- of Q&T-conditie zijn, met een tempering van minimaal 730°C. Lassen moeten een PWHT-temperatuur hebben van 680-780°C. Voor klasse 42 moet de tempertemperatuur minimaal 680°C zijn. Geef P 0,01% max. op.
Elektrisch gelaste 5 Cr-0,5 Mo stalen buis in de maten NPS 16 en groter	650	Een 691 – 5 Cr Klasse 22 of 42	Voor hoge bedrijfstemperaturen en/of bestendigheid tegen zwavelcorrosie	Voor klasse 22 moet het basismateriaal in N&T- of Q&T-conditie zijn, met een tempering van minimaal 730°C. Lassen moeten een PWHT-temperatuur hebben van 680-780°C. Voor klasse 42 moet de tempertemperatuur minimaal 680°C zijn. Geef P 0,01% max. op.
Elektrisch gelaste 18 Cr-8 Ni stalen buis in maten groter dan NPS 12	-200 tot +400	A 358 – Klasse 304 of 304L Klasse 1	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of hoge bedrijfstemperaturen	Het materiaal moet de interkristallijne corrosietest Practice E kunnen doorstaan, zoals gespecificeerd in ASTM A262.
Elektrisch gelaste 18 Cr-8 Ni gestabiliseerde stalen buis in maten groter dan NPS 12	-100 tot +600	A 358 – Graad 321 of 347 Klasse 1	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of hoge bedrijfstemperaturen	Voor optimale weerstand tegen intergranulaire corrosie, specificeer een stabilisatiewarmtebehandeling bij 900°C gedurende 4 uur na oplossingswarmtebehandeling, zoals gedetailleerd in ASTM A358. Aanvullende vereiste S6. Het materiaal moet in staat zijn om de Practice E intergranulaire corrosietest te doorstaan zoals gespecificeerd in ASTM A262.
Elektrisch gelaste 18 Cr-10 Ni-2 Mo stalen buis in maten groter dan NPS 12	-200 tot +500	A 358 – Klasse 316 of 316L Klasse 1	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of hoge bedrijfstemperaturen	Het materiaal moet de interkristallijne corrosietest Practice E kunnen doorstaan, zoals gespecificeerd in ASTM A262.
Elektrisch gelaste 18 Cr-8 Ni stalen buis in maten groter dan NPS 12	-200 tot +500	A 358 – Klasse 304L Klasse 1	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of hoge bedrijfstemperaturen	Geef C 0,06% max en Mo+Ti+Nb 0,04% max op.
Naadloze 0,3 Mo stalen buis	500		NIET voor waterstofservice. Voor hoge servicetemperaturen	Geef het totale Al-gehalte op: 0,012% max.
Naadloze 0,5 Mo stalen buis	500	Een 335 – P1	NIET voor waterstofservice. Voor hoge servicetemperaturen	Geef het totale Al-gehalte op: 0,012% max.
Naadloze 1 Cr-0,5 Mo stalen buis	500	Een 335 – P12	Voor hoge bedrijfstemperaturen en/of weerstand tegen waterstofaantasting	Geef aan dat het genormaliseerd en getemperd moet worden. Voor bestendigheid tegen waterstofaanvallen, zie API 941. De koper moet de fabrikant op de hoogte stellen als de service temperatuur moet boven de 600°C zijn
Naadloze 1,25 Cr-0,5 Mo stalen buis	600	Een 335 – P11	Voor hoge bedrijfstemperaturen en/of weerstand tegen waterstofaantasting Naadloos is meestal niet verkrijgbaar in de maten groter dan NPS 16. Voor grotere maten gebruikt u ASTM A691 – 1,25 CR-klasse 22 of 42 (9.3.2).	Geef aan dat het genormaliseerd en getemperd moet worden. Geef P 0,005% max. op. Voor bestendigheid tegen waterstofaanvallen, zie API 941 De koper moet de fabrikant op de hoogte stellen als de service temperatuur moet boven de 600°C zijn
Naadloze 2,25 Cr-1 Mo stalen buis	625	Een 335 – P22	Voor hoge bedrijfstemperaturen, waarbij optimale kruipweerstand en/of weerstand tegen waterstofaantasting vereist is Naadloos is doorgaans niet verkrijgbaar in maten groter dan NPS 16. Voor grotere maten gebruikt u ASTM A691 – 2.25 Cr-Klasse 22 of 42 (zie 9.3.3).	Geef aan dat het genormaliseerd en getemperd moet worden. Voor bestendigheid tegen waterstofaanvallen, zie API 941. De koper moet de fabrikant op de hoogte stellen als de service temperatuur moet boven de 600°C zijn
Naadloze 5 Cr-0,5 Mo stalen buis	650	Een 335 – P5	Voor hoge bedrijfstemperaturen en/of bestendigheid tegen zwavelcorrosie Naadloos is doorgaans niet verkrijgbaar in maten groter dan NPS 16. Voor grotere maten gebruikt u ASTM A691 – 5 Cr-Klasse 22 of 42 (zie 9.3.4).	Geef aan of het genormaliseerd en getemperd moet worden of geblust en getemperd.
Naadloze 9 Cr-1 Mo stalen buis	650	Een 335 – P9	Voor hoge bedrijfstemperaturen en/of bestendigheid tegen zwavelcorrosie	Geef aan dat het genormaliseerd en getemperd moet worden. De koper moet de fabrikant op de hoogte stellen als de service temperatuur moet boven de 600°C zijn
Naadloze 3,5 Ni stalen buis	400	A 333 – Klasse 3 Naadloos	Voor lage bedrijfstemperaturen
Naadloze 9 Ni stalen buis	-200	A 333 – Klas 8 Naadloos	Voor lage bedrijfstemperaturen	Specificeer: C 0,10% max. S 0,002% max. P 0,005% max.
Naadloze en gelaste 18 Cr-8 Ni stalen buis in de maten tot NPS 12 incl.	-200 tot +400	Een 312 – TP 304	Voor lage bedrijfstemperaturen of om productverontreiniging te voorkomen	Gelaste buizen kunnen worden gebruikt tot en met een wanddikte van 5,5 mm. De materialen moeten geschikt zijn om de Praktijk E te doorstaan intergranulaire corrosietest zoals gespecificeerd in ASTM A 262
Naadloze en gelaste 18 Cr-8 Ni stalen buis in de maten tot NPS 12 incl.	-200 tot +400	Een 312 – TP 304L	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of hoge bedrijfstemperaturen	Gelaste buizen kunnen worden gebruikt tot en met een wanddikte van 5,5 mm. De materialen moeten in staat zijn om de Practice E intergranulaire corrosietest te doorstaan zoals gespecificeerd in ASTM A 262
Naadloze en gelaste 18 Cr-8 Ni gestabiliseerde stalen buis in de maten tot NPS 12 incl.	-100 tot +600	Een 312 – TP 321 of TP 347	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of hoge bedrijfstemperaturen	Gelaste buizen kunnen worden gebruikt tot en met een wanddikte van 5,5 mm. Voor optimale weerstand tegen intergranulaire corrosie, specificeer een stabiliserende warmtebehandeling bij 900 °C gedurende 4 uur na de oplossingswarmtebehandeling, zoals gedetailleerd in ASTM A358 Aanvullende vereisten S5 De materialen moeten in staat zijn om de Practice E intergranulaire corrosietest te doorstaan zoals gespecificeerd in ASTM A 262
Naadloze en gelaste 18 Cr-8 Ni gestabiliseerde stalen buis in de maten tot NPS 12 incl.	815	Een 312 – TP 321H of TP 347H	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of extreme bedrijfstemperaturen	Gelaste buizen kunnen worden gebruikt tot en met een wanddikte van 5,5 mm.
	815	Een 312 – TP 321H of TP 347H		Het gebruik van deze klasse is onderworpen aan de toestemming van het Bedrijf.
Naadloze en gelaste 18 Cr-10 Ni-2 Mo stalen buis in de maten tot NPS 12 incl.	-200 tot +500	Een 312 – TP 316 of TP 316L	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of hoge bedrijfstemperaturen	Gelaste buizen kunnen worden gebruikt tot en met een wanddikte van 5,5 mm.
	-200 tot +500	Een 312 – TP 316 of TP 316L		Het materiaal moet de interkristallijne corrosietest Practice E kunnen doorstaan, zoals gespecificeerd in ASTM A262.
Naadloze en gelaste 18 Cr-8 Ni stalen buis in de maten tot NPS 12 incl.	+500 (+815)	Een 312 – TP 304H	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of hoge bedrijfstemperaturen	Geef C 0,06% max. en Mo+Ti+Nb 0,4% max. op.
Naadloze en gelaste 22 Cr-5 Ni-Mo-N stalen buis	300	Een 790 – S 31803	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef N 0,15% min. op.
				Gelaste buizen kunnen worden gebruikt tot en met een wanddikte van 5,5 mm.
				Specificeer in oplossing gegloeide en watergekoelde toestand.
Naadloze en gelaste 25 Cr-7 Ni-Mo-N stalen buis	300	Een 790 – S 32750	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef N 0,15% min. op.
				Gelaste buizen kunnen worden gebruikt tot en met een wanddikte van 5,5 mm.
				Specificeer in oplossing gegloeide en watergekoelde toestand.
Naadloze en gelaste 20 Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N stalen buis	-200 (+400)	Een 312 – S31254	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Gelaste buizen kunnen worden gebruikt tot en met een wanddikte van 5,5 mm.

Smeedstukken, flenzen en fittingen

Aanduiding	Metaaltemperatuur (°C)	ASTM	Opmerkingen	Extra vereisten
0,5 Mo stalen stomplasfittingen	500	Een 234 – WP1 of WP1W	NIET voor waterstofgebruik. Voor hoge bedrijfstemperaturen.	Maten tot en met NPS 16 moeten naadloos zijn. Grotere maten kunnen naadloos of gelast zijn. Geef het totale Al-gehalte op: 0,012% max.
1 Cr-0,5 Mo stalen stomplasfittingen	600	A 234 – WP12 Klasse 2 of WP12W Klasse 2	Voor hoge bedrijfstemperaturen en/of weerstand tegen waterstofaantasting.	Maten tot en met NPS 16 moeten naadloos zijn. Grotere maten kunnen naadloos of gelast zijn. Geef aan of het genormaliseerd en getemperd moet worden of geblust en getemperd. Geef P 0,005% max. op. Voor bestendigheid tegen waterstofaanvallen, zie API 941.
1.25Cr-0.5Mo stalen stomplasfittingen	600	A 234 – WP11 Klasse 2 of WP11W Klasse 2	Voor hoge bedrijfstemperaturen en/of weerstand tegen waterstofaantasting.	Maten tot en met NPS 16 moeten naadloos zijn. Geef P 0,005% max. op. Voor bronmetaal specificeert u 10P+55Pb+5Sn+As (1400 ppm).
2.25 Cr-1 Mo stalen stomplasfittingen	625	Een 234 – WP22 Klasse 3 of WP22W Klasse 3	Voor extreme bedrijfstemperaturen en/of weerstand tegen zwavelcorrosie.	Maten tot en met NPS 16 moeten naadloos zijn. Grotere maten kunnen naadloos of gelast zijn. Geef aan of het genormaliseerd en getemperd moet worden of geblust en getemperd. Voor bestendigheid tegen waterstofaanvallen, zie API 941.
5 Cr-0.5 Mo stalen stomplasfittingen	650	Een 234 – WP5 of WP5W	Voor hoge bedrijfstemperaturen en/of weerstand tegen zwavelcorrosie.	Maten tot en met NPS 16 moeten naadloos zijn. Grotere maten kunnen naadloos of gelast zijn. Geef aan of het genormaliseerd en getemperd moet worden of geblust en getemperd.
3.5 Ni-stalen stomplasfittingen	(+400)	Een 420 – WPL3 of WPL3W	Voor lage bedrijfstemperaturen.	Maten tot en met NPS 16 moeten naadloos zijn. Grotere maten kunnen naadloos of gelast zijn. Geef aan dat het genormaliseerd moet worden.
9 Ni-stalen stomplasfittingen	-200	Een 420 – WPL8 of WPL8W	Voor lage bedrijfstemperaturen.	Maten tot en met NPS 16 moeten naadloos zijn. Grotere maten kunnen naadloos of gelast zijn. Geef aan of het dubbel genormaliseerd of geblust en getemperd moet worden. Geef C 0,10% max., S 0,002% max., P 0,005% max. op.
18 Cr-8 Ni stalen stomplasfittingen	-200 tot +400	Een 403 – WP304-S/WX/WU	Voor lage bedrijfstemperaturen of om productverontreiniging te voorkomen.	Maten tot en met NPS 16 moeten naadloos zijn. Grotere maten kunnen naadloos of gelast zijn. Het materiaal moet de interkristallijne corrosietest Practice E doorstaan zoals gespecificeerd in ASTM A262. Test alle naadlassen van austenitisch roestvast staal.
18 Cr-8 Ni stalen stomplasfittingen	-200 tot +400	Een 403 – WP304L-S/WX/WU	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of hoge bedrijfstemperaturen.	Maten tot en met NPS 16 moeten naadloos zijn. Grotere maten kunnen naadloos of gelast zijn. Het materiaal moet de interkristallijne corrosietest Practice E kunnen doorstaan, zoals gespecificeerd in ASTM A262.
18 Cr-8 Ni stalen stomplasfittingen	815	Een 403 – WP304H-S/WX/WU	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of extreme bedrijfstemperaturen.	Maten tot en met NPS 16 moeten naadloos zijn. Grotere maten kunnen naadloos of gelast zijn. Specificeer: C 0,06% max en Mo+Ti+Nb 0,4% max.
18 Cr-8 Ni gestabiliseerde stalen stomplasfittingen	(-100) tot +600	Een 403 – WP321-S/WX/WU of WP347-S/WX/WU	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of extreme bedrijfstemperaturen.	Maten tot en met NPS 16 moeten naadloos zijn. Grotere maten kunnen naadloos of gelast zijn. Voor optimale weerstand tegen interkristallijne corrosie dient een stabiliserende warmtebehandeling bij 900°C gedurende 4 uur te worden uitgevoerd, gevolgd door een oplossingswarmtebehandeling.
18 Cr-8 Ni gestabiliseerde stalen stomplasfittingen	815	Een 403 – WP321H-S/WX/WU of WP347H-S/WX/WU	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of extreme bedrijfstemperaturen.	Het gebruik van deze klasse is onderworpen aan de toestemming van het Bedrijf.
18 Cr-10 Ni-2 Mo stalen stomplasfittingen	-200 tot +500	Een 403 – WP316-S/WX/WU of WP316L-S/WX/WU	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of zware gebruiksomstandigheden.	Maten tot en met NPS 16 moeten naadloos zijn. Grotere maten kunnen naadloos of gelast zijn. Het materiaal moet de interkristallijne corrosietest Practice E kunnen doorstaan, zoals gespecificeerd in ASTM A262.
22 Cr-5 Ni-Mo-N stalen stomplasfittingen	300	A815 – S31803 Klasse WP-S of WP-WX	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden.	Maten tot en met NPS 16 moeten naadloos zijn. Grotere maten kunnen naadloos of gelast zijn. Geef N 0,15% min. op.
25 Cr-7 Ni-Mo-N stalen stomplasfittingen voor corrosieve omstandigheden	300	A815 – S32750 Klasse WP-S of WP-WX	Voor corrosieve omstandigheden.	Specificeer Naadloos.
20 Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N stalen stomplasfittingen	(-200) tot +400	A403 – WPS 31254-S/WX/WU	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden.	Maten tot en met NPS 16 moeten naadloos zijn. Grotere maten kunnen naadloos of gelast zijn.
0,5 Mo stalen smeedstukken	500	Een 182 -F1	NIET voor waterstofservice. Voor buisplaten, flenzen, fittingen, kleppen en andere drukvaste onderdelen bij hoge servicetemperaturen
0,5 Mo stalen smeedstukken	+500	Een 336 – F1	Voor zware onderdelen, bijvoorbeeld trommelsmeedstukken, voor hoge bedrijfstemperaturen. NIET voor waterstofgebruik.	Geef het totale Al-gehalte op: 0,012% max.
1 Cr-0,5 Mo staal smeedstukken	+600	Een 182 – F12 Klasse 2	Voor buisplaten, flenzen, fittingen, kleppen en drukhoudende onderdelen bij hoge bedrijfstemperaturen. Bestand tegen waterstofaantasting.	Specificeer om genormaliseerd en getemperd te worden. Voor weerstand tegen waterstofaanval, zie API 941.
1 Cr-0,5 Mo staal smeedstukken	+600	Een 336 – F12	Voor zware onderdelen, bijvoorbeeld trommelsmeedstukken, bij hoge bedrijfstemperaturen en/of bestendigheid tegen waterstofaantasting.	Specificeer om genormaliseerd en getemperd te worden. Voor weerstand tegen waterstofaanval, zie API 941.
1,25 Cr-0,5 Mo staal smeedstukken	+600	Een 182 – F11	Voor buisplaten, flenzen, fittingen, kleppen en drukhoudende onderdelen bij hoge bedrijfstemperaturen. Bestand tegen waterstofaantasting.	Specificeer genormaliseerd en getemperd. Specificeer P 0,005% max. Voor resistentie tegen waterstofaanval, zie API 941.
1,25 Cr-0,5 Mo staal smeedstukken	+600	Een 336 – F11	Voor zware onderdelen, bijvoorbeeld trommelsmeedstukken, bij hoge bedrijfstemperaturen en/of bestendigheid tegen waterstofaantasting.	Specificeer genormaliseerd en getemperd of geblust en getemperd. Gebruik van vloeibare gebluste en getemperde kwaliteiten is onderhevig aan overeenkomst. Specificeer P 0,005% max.
2,25 Cr-1 Mo-staalsmeedstukken	+625	Een 182 – F22	Voor buisplaten, flenzen, fittingen, kleppen en drukhoudende onderdelen bij hoge bedrijfstemperaturen. Bestand tegen waterstofaantasting.	Specificeer dat het genormaliseerd en getemperd moet worden. Raadpleeg API 934 voor materiaal- en fabricagevereisten.
2,25 Cr-1 Mo-staalsmeedstukken	+625	Een 336 – F22	Voor zware onderdelen, bijvoorbeeld trommelsmeedstukken, bij hoge bedrijfstemperaturen en/of bestendigheid tegen waterstofaantasting.	Specificeer om genormaliseerd en getemperd of geblust en getemperd te zijn. Gebruik van vloeibare gebluste en getemperde kwaliteiten is onderhevig aan overeenkomst. Raadpleeg API 934.
3 Cr-1 Mo-staalsmeedstukken	+625	Een 182 – F21	Voor buisplaten, flenzen, fittingen, kleppen en drukhoudende onderdelen bij hoge bedrijfstemperaturen. Bestand tegen waterstofaantasting.	Specificeer dat het genormaliseerd en getemperd moet worden. Raadpleeg API 934 voor materiaal- en fabricagevereisten.
5 Cr-0.5 Mo staal smeedstukken	+650	Een 182 – F5	Voor buisplaten, flenzen, fittingen, kleppen en drukhoudende onderdelen bij hoge bedrijfstemperaturen. Bestand tegen zwavelcorrosie.	Geef aan dat het genormaliseerd en getemperd moet worden.
3.5 Ni-staal smeedstukken	(-400)	Een 350 – LF3	Voor buisplaten, flenzen, fittingen, kleppen en drukhoudende onderdelen bij lage bedrijfstemperaturen.	Specificeer: C 0,10% max, Si 0,30% max, Mn 0,90% max, S 0,005% max.
9 Ni-staal smeedstukken	(-200)	Een 522 – Type I	Voor buisplaten, flenzen, fittingen, kleppen en drukhoudende onderdelen bij lage bedrijfstemperaturen.	Specificeer: C 0,10% max, Si 0,30% max, Mn 0,90% max, S 0,005% max.
Smeedstukken van 12 Cr-staal	+540	Een 182 F6a	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden.
Smeedstukken van 12 Cr-staal	+540	Een 182 – F6a	Voor buisplaten, flenzen, fittingen, kleppen en andere drukhoudende onderdelen onder corrosieve omstandigheden en/of hoge bedrijfstemperaturen.	Het materiaal moet de interkristallijne corrosietest Practice E kunnen doorstaan, zoals gespecificeerd in ASTM A262.
18 Cr-8 Ni-staal smeedstukken	-200 / +400	Een 182 – F304	Voor lage bedrijfstemperaturen of om productverontreiniging te voorkomen.	Het materiaal moet de interkristallijne corrosietest Practice E kunnen doorstaan, zoals gespecificeerd in ASTM A262.
18 Cr-8 Ni-staal smeedstukken	-200 / +400	Een 182 – F304L	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of hoge bedrijfstemperaturen.	Het materiaal moet de interkristallijne corrosietest Practice E kunnen doorstaan, zoals gespecificeerd in ASTM A262.
18 Cr-8 Ni-staal smeedstukken	-200 / +500	Een 182 – F304L	Voor buisplaten, flenzen, fittingen, kleppen en andere drukhoudende onderdelen onder corrosieve omstandigheden en/of hoge bedrijfstemperaturen.	Het materiaal moet de interkristallijne corrosietest Practice E kunnen doorstaan, zoals gespecificeerd in ASTM A262.
18 Cr-8 Ni-staal smeedstukken	+815	Een 182 – F304H	Voor buisplaten, flenzen, fittingen, kleppen en andere drukhoudende onderdelen bij extreme bedrijfstemperaturen.	Geef C 0,06% max. Mo+Ti+Nb 0,4% max.
18 Cr-8 Ni gestabiliseerde stalen smeedstukken	+600	Een 182 – F321 / F347	Voor buisplaten, flenzen, fittingen, kleppen en andere drukhoudende onderdelen onder corrosieve omstandigheden en/of hoge bedrijfstemperaturen.	Voor optimale weerstand tegen intergranulaire corrosie, specificeer een stabilisatiewarmtebehandeling van 870-900°C gedurende 4 uur, gevolgd door oplossingswarmtebehandeling. Het materiaal moet in staat zijn om de Practice E intergranulaire corrosietest te doorstaan zoals gespecificeerd in ASTM A262.
18 Cr-8 Ni gestabiliseerde stalen smeedstukken	+815	Een 182 – F321H / F347H	Voor buisplaten, flenzen, fittingen, kleppen en andere drukhoudende onderdelen bij extreme bedrijfstemperaturen.	Het gebruik van deze klasse is onderworpen aan de toestemming van het Bedrijf.
18 Cr-10 Ni-2 Mo staal smeedstukken	-200 / +500	Een 182 – F316	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of hoge bedrijfstemperaturen.	Het materiaal moet de interkristallijne corrosietest Practice E kunnen doorstaan, zoals gespecificeerd in ASTM A262.
18 Cr-10 Ni-2 Mo staal smeedstukken	-200 / +500	Een 182 – F316L	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of hoge bedrijfstemperaturen.	Het materiaal moet de interkristallijne corrosietest Practice E kunnen doorstaan, zoals gespecificeerd in ASTM A262.
18 Cr-10 Ni-2 Mo staal smeedstukken	-200 / +500	Een 182 – F316H	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of hoge bedrijfstemperaturen.	Het materiaal moet de interkristallijne corrosietest Practice E kunnen doorstaan, zoals gespecificeerd in ASTM A262.
22 Cr-5 Ni-Mo-N staal smeedstukken	-30 / +300	Een 182 – F51	Voor buisplaten, flenzen, fittingen, kleppen en andere drukhoudende onderdelen onder corrosieve omstandigheden.	Geef N 0,15% min. op.
25 Cr-7 Ni-Mo-N staal smeedstukken	(-30) tot +300	Een 182 – F53	Voor buisplaten, flenzen, fittingen, kleppen en andere drukhoudende onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden.	–
20 Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N stalen smeedstukken	(-200) tot (+400)	Een 182 – F44	Voor buisplaten, flenzen, fittingen, kleppen en andere drukhoudende onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden.	–
9Cr Mo-staal smeedstukken	+650	ASTM A182-F9	Voor buisplaten, flenzen, fittingen, kleppen en andere drukhoudende onderdelen bij extreme bedrijfstemperaturen en/of waar bestendigheid tegen zwavelcorrosie vereist is.	Genormaliseerd en getemperd
Gesmeed Ni-Cr-Mo-Nb-legering (legering 625) voor corrosieve omstandigheden	425	ASTM B366	Chemisch gepassiveerd en vrij van kalkaanslag of oxiden. Specificeer in de oplossing gegloeide toestand.	–
Ni-Cr-Fe legering (legering 600) smeedstukken voor corrosieve omstandigheden	+650	ASTM B564 N06600	Specificeer smeedstukken in oplossingsgegloeide toestand.	–

Gietstukken

Aanduiding	Metaaltemperatuur (°C)	ASTM-specificatie	Opmerkingen	Extra vereisten
14.5 Si-gietstukken	+250	Een 518 – 1	Voor niet-drukhoudende (interne) onderdelen.	Geef het Si-gehalte op 14,5% min. Andere legeringselementen voor een gegeven Mo.
18-16-6 Cu-2 Cr-Nb (Type 1) gietstukken	+500	Een 436 – Type 1	Voor niet-drukhoudende (interne) onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden.	–
18-20 Cr-2 Ni-Nb-Ti (Type D-2) gietstukken	+500	Een 439 – Type D-2	Voor drukhoudende onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden.	–
22 Ni-4 Mn-gietstukken	+500	Een 571 – Type D2-M	Voor drukhoudende onderdelen bij lage bedrijfstemperaturen.	–
0,5 Mo stalen gietstukken	+500	Een 217 – WC1	Niet voor waterstofservice. Voor fittingen, kleppen en andere drukvaste onderdelen bij hoge bedrijfstemperaturen en/of weerstand tegen waterstofaanval.	Geef het totale Al-gehalte op: 0,012% max.
1,25 Cr-0,5 Mo-stalen gietstukken	+550	Een 217 – WC6	Voor fittingen, kleppen en andere drukhoudende onderdelen bij hoge bedrijfstemperaturen en/of waar bestendigheid tegen zwavelcorrosie vereist is.	Geef 0,01% max. Al op. Genormaliseerd en getemperd.
2,25 Cr-1 Mo-staalgietstukken	+650	Een 217 – WC9	Voor fittingen, kleppen en andere drukhoudende onderdelen bij hoge bedrijfstemperaturen en/of weerstand tegen waterstofaantasting.	Geef 0,01% max. op. Weerstand tegen waterstofaanval volgens API 941.
5 Cr-0,5 Mo-stalen gietstukken	+650	Een 217 – C5	Voor fittingen, kleppen en andere drukhoudende onderdelen bij hoge bedrijfstemperaturen en/of weerstand tegen zwavelcorrosie.	–
9 Cr-1 Mo-staalgietstukken	+650	Een 217 – C12	Voor fittingen, kleppen en andere drukhoudende onderdelen bij hoge bedrijfstemperaturen en/of weerstand tegen zwavelcorrosie.	–
3.5 Ni-staalgietstukken	(+400)	Een 352 – LC3	Voor lage bedrijfstemperaturen.	–
9 Ni-staalgietstukken	(+400)	Een 352 – LC9	Voor lage bedrijfstemperaturen.	Specificeer: C 0,10% max, S 0,002% max, P 0,005% max.
12 Cr-stalen gietstukken	+540	Een 743 – CA15	Voor niet-drukhoudende onderdelen onder corrosieve omstandigheden.	–
12 Cr-4 Ni-staalgietstukken	+540	Een 217 – CA15	Voor drukhoudende onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden.	–
18 Cr-8 Ni-staalgietstukken	+200	Een 744 – CFB	Voor niet-drukhoudende (interne) onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden en/of bij hoge bedrijfstemperaturen.	Gietstukken voor corrosieve toepassingen moeten voldoen aan de eisen van ASTM A262, Praktijk E.
18 Cr-10 Ni-Nb (gestabiliseerde) stalen gietstukken	+1000	Een 744 – CFBC	Indien bedoeld voor waterstofservice, specificeer 0,012% max Al-gehalte voor weerstand tegen waterstofaanval. Gietstukken voor corrosieve service moeten in staat zijn om te voldoen aan de vereisten van ASTM A262, Practice E.
18 Cr-10 Ni-2 Mo-staalgietstukken	+500	Een 744 – CBFM	Voor niet-drukhoudende (interne) onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden en/of bij hoge bedrijfstemperaturen.	Gietstukken voor corrosieve toepassingen moeten voldoen aan de eisen van ASTM A262, Praktijk E.
25 Cr-20 Ni-staalgietstukken	+1000	Een 297 – HK	Voor niet-drukhoudende (interne) onderdelen die hittebestendigheid vereisen.	–
25 Cr-12 Ni-staalgietstukken	+1000	A447-Type II	Voor ondersteuning van ovenbuizen.
18 Cr-8 Ni-staalgietstukken	-200 tot +500	A351-CF8	Voor drukhoudende onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden en/of bij hoge bedrijfstemperaturen.	Gietstukken voor corrosieve toepassingen moeten voldoen aan de eisen van ASTM A262, Praktijk E.
18 Cr-8 Ni-Nb gestabiliseerde stalen gietstukken	(-100) tot +600	A351-CF8C	Voor drukhoudende onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden en/of bij hoge bedrijfstemperaturen.	Indien bedoeld voor werktemperaturen boven 500°C, specifiek Si-gehalte 1,0% max. Gietstukken voor corrosieve toepassingen moeten in staat zijn om te voldoen aan de vereisten van ASTM A262, Practice E.
18 Cr-10 Ni-2 Mo-staalgietstukken	-200 tot +500	A351-CF8M	Voor drukhoudende onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden en/of bij hoge bedrijfstemperaturen.	Gietstukken voor corrosieve toepassingen moeten voldoen aan de eisen van ASTM A262, Praktijk E.
22 Cr-5 Ni-Mo-N stalen gietstukken	+300	A890-4A, S32 en S33	Voor drukhoudende onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden.
25 Cr-7 Ni-Mo-N stalen gietstukken	+300	A890-5A, S32 en S33	Voor drukhoudende onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden.
Gietstukken van 20 Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N-staal	(-200) tot (+400)	A351-CK3MCuN	Voor drukhoudende onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden.
25 Cr-20 Ni-staalgietstukken	+1000	A351-CH20	Voor drukhoudende onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden bij extreme bedrijfstemperaturen.
25 Cr-20 Ni-staalgietstukken	+1000	A351-CK20	Voor drukhoudende onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden bij extreme bedrijfstemperaturen.
25 Cr-20 Ni-staalgietstukken	+1000	A351-HK40	Voor drukhoudende onderdelen onder bepaalde corrosieve omstandigheden bij extreme bedrijfstemperaturen.
Gietstukken van 20 Cr-29 Ni-Mo-Cu-staal	(+400)	A744-CN7M	Voor fittingen, kleppen en andere drukhoudende onderdelen die bestand moeten zijn tegen corrosie door zwavelzuur.
Cr-Ni staal centrifugaal en statische gietstukken 20 Cr-33 Ni-Nb 25 Cr-30 Ni 25 Cr-35 Ni-Nb			Voor drukvaste ovenonderdelen bij extreme bedrijfstemperaturen.

Staven, secties en draad

AANDUIDING	Metaaltemperatuur (°C)	ASTM	OPMERKINGEN	TOEGEVOEGDE VEREISTEN
Staven van 1 Cr-0,25 Mo-staal	+450 (+540)	Een 322 – 4140	Voor bewerkte onderdelen
9 Ni-stalen staven	-200	Een 322	Voor bewerkte onderdelen, voor lagetemperatuurservice
Staven van 12 Cr-staal	+425	Een 276 – Type 410 of Type 420	Vrij verspanende kwaliteit ASTM A582, Type 416 of 416Se is acceptabel, onder voorbehoud van goedkeuring door het bedrijf	Voor gelaste onderdelen specificeer Type 405
18 Cr-8 Ni-stalen staven	-200 tot +500	Een 479 – Type 304	Voor bewerkte onderdelen	Het materiaal moet in staat zijn om te voldoen aan de eisen van ASTM A262 Practice E
18 Cr-8 Ni-stalen staven	-200 tot +500	Een 479 – Type 304L	Voor bewerkte onderdelen	Het materiaal moet in staat zijn om te voldoen aan de eisen van ASTM A262 Practice E
18 Cr-8 Ni-stalen staven	+500 (+815)	Een 479 – Type 304H	Voor bewerkte onderdelen	Geef C op: 0,06% max., Mo+Ti+Nb: 0,4% max.
18 Cr-8 Ni gestabiliseerde stalen staven	-200 (+815)	Een 479 – Type 321 of Type 347	Voor bewerkte onderdelen	Het materiaal moet in staat zijn om te voldoen aan de eisen van ASTM A262 Practice E
18 Cr-8 Ni gestabiliseerde stalen staven	+500 (+815)	Een 479 – Type 321H of Type 347H	Voor bewerkte onderdelen is het gebruik van deze kwaliteit onderworpen aan de toestemming van het bedrijf
18 Cr-10 Ni-2 Mo stalen staven	-200 tot +500	Een 479 – Type 316	Voor bewerkte onderdelen	Het materiaal moet in staat zijn om te voldoen aan de eisen van ASTM A262 Practice E
18 Cr-10 Ni-2 Mo stalen staven	-200 tot +500	Een 479 – Type 316L	Voor bewerkte onderdelen	Het materiaal moet in staat zijn om te voldoen aan de eisen van ASTM A262 Practice E
22 Cr-5 Ni-Mo-N stalen staven	-30 tot +300	Een 479 – S31803	Voor bewerkte onderdelen	N 0,15% min.
25 Cr-7 Ni-Mo-N stalen staven	-30 tot +300	Een 479 – S32750	Voor bewerkte onderdelen	N 0,15% min.
20 Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N stalen staven	-200 (+400)	Een 276 – S31254	Voor bewerkte onderdelen
Staven van Si-Mn-staal	+230	Een 689/A 322-9260	Voor veren
Koudgetrokken staaldraad	+230	Een 227	Voor veren
Koudgetrokken 18 Cr-8Ni staaldraad	+230	Typ 302	Voor veren	Het materiaal moet in staat zijn om te voldoen aan de eisen van ASTM A262 Practice E

Bouten

Aanduiding	Metaaltemperatuur (°C)	ASTM	Opmerkingen	Extra vereisten
1 Cr-0,25 Mo stalen boutmateriaal	+450 (+540)	Een 193 – B7	Voor algemeen gebruik. Voor noten zie 8.7.3.	–
1 Cr-0,25 Mo stalen boutmateriaal	+450 (+540)	Een 193 – B7M	Voor zure service. Voor noten zie 9.7.13.	–
1 Cr-0,5 Mo-0,25 stalen boutmateriaal	+525 (+600)	Een 193 – B16	Voor hoge-temperatuur service. Voor moeren zie 9.7.14.	–
1 Cr-0,25 Mo stalen boutmateriaal	-105 tot +450 (+540)	Een 320 – L7	Voor lagetemperatuurservice. Voor moeren zie 9.7.15.	–
1 Cr-0,25 Mo stalen boutmateriaal	-30 tot +450	Een 320 – L7M	Voor zure service en lage-temperatuur service. Voor noten zie 9.7.16.	–
9 Ni stalen boutmateriaal	-200	–	Voor lagetemperatuurservice. Voor moeren zie 9.7.17.	–
12 Cr stalen boutmateriaal	+425 (+540)	Een 193 – B6X	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden. Voor moeren zie 9.7.18.	–
Boutmateriaal van 18 Cr-8 Ni-staal (verstevigd)	-200 tot +815	A 193 – B8 Klasse 2	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of extreme-temperature service. Voor moeren zie 9.7.19.	Het materiaal moet voldoen aan de eisen van ASTM A262 Practice E.
18 Cr-8 Ni gestabiliseerd stalen boutmateriaal	-200 tot +815	Een 193 – B8T of B8C	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of extreme-temperature service. Voor moeren zie 9.7.21.	Het materiaal moet voldoen aan de eisen van ASTM A262 Practice E.
Boutmateriaal van 18 Cr-10 Ni-2 Mo-staal (verstevigd)	-200 tot +500	Een 193 – BBM Klasse 2	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of hoge-temperatuur service. Voor moeren zie 9.7.22.	Het materiaal moet voldoen aan de eisen van ASTM A262 Practice E.
Boutmateriaal van 18 Cr-8 Ni-staal	-200	Een 193 – BBN	Voor lagetemperatuurservice. Voor moeren zie 9.7.20.	Het materiaal moet voldoen aan de eisen van ASTM A262 Practice E.
Precipitatieharding austenitisch Ni-Cr-staal boutmateriaal	+540	Een 453-660 Klasse A	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of hogetemperatuurservice. Uitzettingscoëfficiënt is vergelijkbaar met austenitische staalsoorten. Voor moeren zie 9.7.23.	–
0,25 Mo stalen moeren	+525	Een 194 – 2HM	Voor bouten vervaardigd uit het onder 9.7.2 gespecificeerde materiaal.	–
0,25 Mo stalen moeren	+525 (+600)	Een 194 – 4	Voor bouten gemaakt van het onder 9.7.3 gespecificeerde materiaal	–
0,25 Mo stalen moeren	-105 tot +525 (+540)	Een 194 – 4, S4	Voor bouten gemaakt van het onder 9.7.4 gespecificeerde materiaal	–
0,25 Mo stalen moeren	+525	Een 194 – 7M, S4	Voor bouten gemaakt van het onder 9.7.5 gespecificeerde materiaal	–
9 Ni-stalen moeren	-200	–	Voor bouten gemaakt van het onder 9.7.6 gespecificeerde materiaal	–
12 Cr stalen moeren	+425 (+540)	Een 194 – 6	Voor bouten gemaakt van het materiaal gespecificeerd onder 9.7.7. Vrij verspanende klasse 6F is toegestaan, onder voorbehoud van goedkeuring van het bedrijf.	–
Moeren van 18 Cr-8 Ni-staal (verstevigd)	-200 tot +815	Een 194 – 8, S1	Voor bouten gemaakt van het materiaal gespecificeerd onder 9.7.8. Vrij verspanende klasse 8F is toegestaan, onder voorbehoud van goedkeuring van het bedrijf.	Het materiaal moet voldoen aan de eisen van ASTM A262 Practice E.
18 Cr-8 Ni stalen moeren	-200	Een 194 – 8N	Voor gebruik bij lage temperaturen.	Het materiaal moet voldoen aan de eisen van ASTM A262 Practice E.
18 Cr-8 Ni gestabiliseerde stalen moeren	-200 tot +815	Een 194 – 8T of 8C	Voor bouten gemaakt van het materiaal gespecificeerd onder 9.7.9. Vrij verspanende klasse 8F is toegestaan, onder voorbehoud van goedkeuring van het bedrijf.	Het materiaal moet voldoen aan de eisen van ASTM A262 Practice E.
Moeren van 18 Cr-10 Ni-2 Mo staal (verstevigd)	-200 tot +500	Een 194 – 8M, S1	Voor bouten gemaakt van het onder 9.7.10 gespecificeerde materiaal	Het materiaal moet voldoen aan de eisen van ASTM A262 Practice E.
Neerslaghardende austenitische Ni-Cr stalen moeren	+540	Een 453-660 Klasse A	Voor bouten gemaakt van het materiaal gespecificeerd onder 9.7.12	–
0,75 Cr-1,75 Ni, 0,25 Mo stalen boutmateriaal voor lagetemperatuurtoepassingen	+400	A320-L43	–	–

Richtlijnen voor materiaalselectie: non-ferrometalen

Platen, vellen en stroken

Aanduiding	Metaaltemperatuur (°C)	ASTM	Opmerkingen	Extra vereisten
Aluminium platen en vellen	-200 tot +200	B 209 – Legering 1060	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Al-2.5Mg legering platen en vellen	-200 tot +200	B 209 – Legering 5052	Voor algemeen gebruik onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Al-2.7Mg-Mn legering platen en vellen	-200 tot +200	B 209 – Legering 5454	Voor algemeen gebruik onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Al-4.5Mg-Mn legering platen en vellen	-200 tot +65	B 209 – Legering 5083	Voor toepassingen bij lage temperaturen	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Koperplaten, vellen en strips	-200 tot +150	B152 – C12200	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Platen en vellen van Cu-Zn-legering	-200 tot +175	B171 – C46400	Voor schotten van koelers en condensors in brak- en zeewaterbedrijf en voor algemeen gebruik onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Cu-Al-legeringsplaten en -vellen	-200 tot +250	B171 – C61400	Voor buizenplaten van koelers en condensors in zoet- en brakwatertoepassingen en voor algemeen gebruik onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Cu-Al-legeringsplaten en -vellen	-200 tot +350	B171 – C63000	Voor pijpplaten van koelers en condensors in brak- en zeewaterdienst en voor algemeen gebruik onder bepaalde corrosieve omstandigheden. Pijpplaten geproduceerd door speciale gietmethoden van goedgekeurde fabrikanten zijn acceptabel, mits mechanische eigenschappen en chemische samenstelling compatibel zijn met deze specificatie.	Al-inhoud max. 10.0%.
Platen en vellen van Cu-Ni (90/10)-legering	-200 tot +350	B171 – C70600	Voor buizenplaten van koelers en condensors in brak- en zeewatertoepassingen en voor algemeen gebruik onder bepaalde corrosieve omstandigheden	–
Platen en vellen van Cu-Ni (70/30)-legering	-200 tot +350	B171 – C71500	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	–
Nikkelplaten, -vellen en -strips	-200 tot (+350)	B162 – N02200	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Platen, vellen en strips van nikkel met een laag koolstofgehalte	-200 tot (+350)	B162 – N02201	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Ni-Cu-legering	-200	B127 –	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Monel (400) platen, vellen en stroken	+400	N04400	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Ni-Cr-Fe-legering (Inconel 600) platen, vellen en strips	+650	B168 – N06600	Voor hoge temperatuuromstandigheden en/of bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef de gegloeide toestand voor alle kwaliteiten op
Ni-Fe-Cr-legering (Incoloy 800) platen, vellen en strips	+815	B409 – N08800	Voor hoge temperatuuromstandigheden en/of bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef maximaal C 0,05% op; geef de gegloeide toestand voor alle kwaliteiten op
Ni-Fe-Cr-legering (Incoloy 800H) platen, vellen en strips	+1000	B409 – N08810	Voor hoge temperatuuromstandigheden en/of bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef de gegloeide toestand voor alle kwaliteiten op
Ni-Fe-Cr-legering (Incoloy 800HT) platen, vellen en strips	(+1000)	B409 – N08811	Voor hoge temperatuuromstandigheden en/of bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef de gegloeide toestand voor alle kwaliteiten op
Ni-Fe-Cr-Mo-Cu-legering (Incoloy 825) platen, vellen en strips	+425	B424 – N08825	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Het materiaal moet de intergranulaire corrosietest volgens ASTM A262 (corrosiesnelheid ≤ 0,3 mm/jaar) doorstaan.
Ni-Cr-Mo-Nb-legering (Inconel 625) platen, vellen en strips	+425	B443 – N06625	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	n.v.t.
Ni-Mo-legering (Hastelloy B2) platen, vellen en strips	+425	B333 – N10665	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	n.v.t.
Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C4) platen, vellen en strips	+425	B575 – N06455	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	n.v.t.
Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C276) platen, vellen en strips	+425 (+650)	B575 – N10276	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	n.v.t.
Ni-Cr-Mo-legering (Hastelloy C22) platen, vellen en strips	(+425)	B575 – N06022	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	n.v.t.
Titaniumplaten, -platen en -strips	(+300)	B 265 – Graad 2	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden; voor bekledingen zijn de in de materiaalspecificaties aangegeven treksterkte-eigenschappen alleen ter informatie	Voor voeringen moet zachtgegloeid materiaal met een hardheid van maximaal 140 HV10 worden gespecificeerd; zachtere klasse 1 kan ook voor voering worden gebruikt
Tantaalplaten, -vellen en -strips	Tijdelijke limieten zijn afhankelijk van de service	B708 – R05200	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden; voor bekledingen zijn de in de materiaalspecificaties aangegeven treksterkte-eigenschappen alleen ter informatie	Voor voeringen, specificeer zachtgegloeid materiaal met hardheid 120 HV10 max.

Buizen en slangen

Aanduiding	Metaaltemperatuur (°C)	ASTM	Opmerkingen	Extra vereisten
Naadloze aluminium buizen	-200 tot +200	B 234 – Legering 1060	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef de gegloeide toestand voor alle kwaliteiten op
Naadloze Al-2.5 Mg-legeringbuizen	-200 tot +200	B 234 – Legering 5052	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef de gegloeide toestand voor alle kwaliteiten op
Naadloze Al-2.7 Mg-Mn-legeringbuizen	-200 tot +200	B 234 – Legering 5454	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef de gegloeide toestand voor alle kwaliteiten op
Naadloze koperen buizen in kleine maten	-200 tot +150	B 68 – C12200 06 0	Voor instrumentlijnen	Geef de gegloeide toestand voor alle kwaliteiten op
Naadloze Cu-Zn-Al-legering (aluminiummessing)	(+200) tot +175	B111 – C68700	Voor koelers en condensors in brak- en zeewaterbedrijf	Geef de gegloeide toestand voor alle kwaliteiten op
Naadloze buizen van koper-nikkel (90/10 Cu-Ni) legering	-200 tot +350	B111 – C70600	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef de gegloeide toestand voor alle kwaliteiten op
Naadloze buizen van koper-nikkel (70/30 Cu-Ni) legering	-200 tot +350	B111 – C71500	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef de gegloeide toestand voor alle kwaliteiten op
Naadloze buizen van koper-nikkel (66/30/2/2 Cu-Ni-Fe-Mn) legering	-200 tot +350	B111 – C71640	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef de gegloeide toestand voor alle kwaliteiten op
Naadloze nikkelbuizen	-200 tot +350	B163 – N02200	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Specificeer de oplossingsgegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Voor buizen die bedoeld zijn voor gebruik met compressiefittingen, mag de hardheid niet hoger zijn dan 90 HRB
Naadloze buizen van nikkel met een laag koolstofgehalte	-200 tot +350	B163 – N02201	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Specificeer de oplossingsgegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Voor buizen die bedoeld zijn voor gebruik met compressiefittingen, mag de hardheid niet hoger zijn dan 90 HRB
Naadloze buizen van Ni-Cu-legering (Monel 400).	-200 tot +400	B163 – N04400	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Specificeer de oplossingsgegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Voor buizen die bedoeld zijn voor gebruik met compressiefittingen, mag de hardheid niet hoger zijn dan 90 HRB
Naadloze buizen van Ni-Cr-Fe-legering (Inconel 600)	+650	B163 – N06600	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Specificeer de oplossingsgegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Voor buizen die bedoeld zijn voor gebruik met compressiefittingen, mag de hardheid niet hoger zijn dan 90 HRB
Naadloze Ni-Fe-Cr-legering (Incoloy 800) buizen	+815	B163 – N08800	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Specificeer C 0,05% maximum. Specificeer oplossingsgegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Voor buizen die bedoeld zijn voor gebruik met knelfittingen, mag de hardheid niet hoger zijn dan 90 HRB
Naadloze Ni-Fe-Cr-legering (Incoloy 800H) buizen	+1000	B407 – N08810	Voor ovens en ongestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Specificeer de oplossingsgegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Voor buizen die bedoeld zijn voor gebruik met compressiefittingen, mag de hardheid niet hoger zijn dan 90 HRB
Naadloze Ni-Fe-Cr-legering (Incoloy 800 HT) buizen	(+1000)	B407 – N08811	Voor ovens en ongestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Specificeer de oplossingsgegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Voor buizen die bedoeld zijn voor gebruik met compressiefittingen, mag de hardheid niet hoger zijn dan 90 HRB
Naadloze Ni-Cr-Mo-Cu-legering (Incoloy 825) buizen	-200 tot +425	B163 – N08825	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef gestabiliseerde gegloeide toestand op als buizen aan kopdozen moeten worden gelast. Intergranulaire corrosietest moet worden uitgevoerd
Naadloze buizen van Ni-Cr-Mo-Nb-legering (Inconel 625)	+425	B444 – N06625	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Grade-1 (gegloeid) materiaal moet worden gebruikt bij bedrijfstemperaturen van 539°C en lager. Intergranulaire corrosietest moet worden uitgevoerd
Naadloze buizen van Ni-Mo-legering (Hastelloy B2)	+425	B622 – N10665	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Er moet een intergranulaire corrosietest worden uitgevoerd
Gelaste Ni-Mo-legering (Hastelloy B2) buizen	+425	B 626 – N10665 Klasse 1A	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Er moet een intergranulaire corrosietest worden uitgevoerd
Naadloze buizen van Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C4)	+425	B622 – N06455	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Er moet een intergranulaire corrosietest worden uitgevoerd
Gelaste buizen van Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C4)	+425	B 626 – N06455 Klasse 1A	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Er moet een intergranulaire corrosietest worden uitgevoerd
Naadloze buizen van Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C276)	+425 (+650)	B622 – N10276	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Specificeer de oplossingsgegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Voor buizen die bedoeld zijn voor gebruik met compressiefittingen, mag de hardheid niet hoger zijn dan 90 HRB
Gelaste buizen van Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C276)	+425 (+650)	B 626 – N10276 Klasse 1A	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Specificeer de oplossingsgegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Voor buizen die bedoeld zijn voor gebruik met compressiefittingen, mag de hardheid niet hoger zijn dan 90 HRB
Naadloze buizen van Ni-Cr-Mo-legering (Hastelloy C22)	(+425)	B622 – N06022	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Er moet een intergranulaire corrosietest worden uitgevoerd
Gelaste buizen van Ni-Cr-Mo-legering (Hastelloy C22).	(+425)	B 626 – N06022 Klasse 1A	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Er moet een intergranulaire corrosietest worden uitgevoerd
Naadloze titanium buizen	(+300)	B 338 – Graad 2	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	n.v.t.
Gelaste titanium buizen	(+300)	B 338 – Graad 2	Voor niet-gestookte warmteoverdrachtsapparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	n.v.t.

Pijp

Aanduiding	Metaaltemperatuur (°C)	ASTM	Opmerkingen	Extra vereisten
Naadloze aluminium buis	-200 tot +200	B 241 – Legering 1060	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Naadloze Al-Mg-Si-legeringsbuis	-200 tot +200	B 241 – Legering 6061	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Naadloze Al-Mg-Si-legeringsbuis	-200 tot +200	B 241 – Legering 6063	Voor pijpleidingen onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Naadloze Al-Mg-legeringsbuis	-200 tot +200	B 241 – Legering 5052	Voor algemeen gebruik onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Naadloze Al-2.7Mg-Mn legering pijp	-200 tot +200	B 241 – Legering 5454	Voor algemeen gebruik onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Naadloze Al-4.5Mg-Mn legering pijp	-200 tot +65	B 241 – Legering 5083	Alleen voor gebruik bij lage temperaturen	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Naadloze koperen buis	-200 tot +200	B42 – C12200	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Naadloze Cu-Zn-Al-legeringsbuis (aluminiummessing)	-200 tot +175	B111 – C68700	Voor brak- en zeewaterservice	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Naadloze buis van Cu-Ni-legering (90/10 Cu-Ni).	-200 tot +350	B466 – C70600	Voor zeewaterdienst	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Naadloze buis van Cu-Ni-legering (70/30 Cu-Ni).	-200 tot +350	B466 – C71500	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Naadloze nikkelbuis	-200 tot +350	B161 – N02200	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de koudbewerkte, gegloeide en gebeitst toestand op.
Naadloze koolstofarme nikkelbuis	-200 tot +350	B161 – N02201	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de koudbewerkte, gegloeide en gebeitst toestand op.
Naadloze Ni-Fe-Cr-legering (Incoloy 800) buis	-200 tot +815	B407 – N08800	Voor hoge temperaturen en/of bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef koudbewerkte, gegloeide en gebeitst conditie op voor alle kwaliteiten. Geef C 0.05% max. op.
Naadloze Ni-Fe-Cr-legering (Incoloy 800H) buis	+1000	B407 – N08810	Voor hoge temperaturen en/of bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de koudbewerkte, gegloeide en gebeitst toestand op.
Naadloze Ni-Fe-Cr-legering (Incoloy 800HT) buis	+1000	B407 – N08811	Voor hoge temperaturen en/of bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de koudbewerkte, gegloeide en gebeitst toestand op.
Naadloze Ni-Cr-Fe-legering (Inconel 600) buis	+650	B167 – N06600	Voor hoge temperaturen en/of bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de koudbewerkte, gegloeide en gebeitst toestand op.
Cu-legering (Monel 400) pijp	+400	N04400	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide en gebeitst toestand op.
Naadloze Ni-Fe-Cr-Mo-Cu-legering (Incoloy 825) buis	-200 tot +425	B423 – N08825	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef koudbewerkte, gegloeide en gebeitst conditie voor alle kwaliteiten. Moet intergranulaire corrosietest (ASTM A262) doorstaan. Corrosiesnelheid ≤ 0,3 mm/jaar.
Gelaste buis van Ni-Fe-Cr-Mo-Cu-legering (Incoloy 825).	-200 tot +425	B 705 – N08825 Klasse 2	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Specificeer koudbewerkte en helder gegloeide toestand. Moet intergranulaire corrosietest (ASTM A262) doorstaan. Corrosiesnelheid ≤ 0,3 mm/jaar.
Naadloze Ni-Cr-Mo-Nb-legering (Inconel 625) buis	+425	B444 – N06625	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de koudvervormde en blankgegloeide toestand op.
Gelaste Ni-Cr-Mo-Nb-legering (Inconel 625) buis	+425	B 705 – N06625 Klasse 2	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef de koudvervormde en blankgegloeide toestand op.
Naadloze Ni-Mo-legering (Hastelloy B2) buis	+425	B622 – N10665	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden
Gelaste Ni-Mo-legering (Hastelloy B2) buis	+425	B619 – N10665	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden
Naadloze Ni-Mo-legering (Hastelloy C4) buis	+425	B622 – N06455	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden
Gelaste Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C4) buis	+425	B 619 – N06455 Klasse II	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden
Naadloze Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C276) buis	+425 tot +650	B622 – N10276	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden
Gelaste Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C276) pijp	+425 tot +650	B 619 – N10276 Klasse II	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden
Naadloze Ni-Cr-Mo-legering (Hastelloy C22) buis	+425	B622 – N06022	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden
Gelaste Ni-Cr-Mo-legering (Hastelloy C22) pijp	+425	B 619 – N06022 Klasse II	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden
Naadloze titanium buis	(+300)	B 338 – Graad 2	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden
Gelaste titanium buis	(+300)	B 338 – Graad 2	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden
Naadloze titanium buis voor corrosieve omstandigheden	+300	B861 Graad 2 blankgegloeid
Gelaste titanium buis voor corrosieve omstandigheden	+300	B862 Graad 2 blankgegloeid

Smeedstukken, flenzen en fittingen

Aanduiding	Metaaltemperatuur (°C)	ASTM	Opmerkingen	Extra vereisten
Al-2.5Mg legering smeedstukken	-200 tot +200	Legering 5052	Voor algemeen gebruik onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef de gegloeide toestand voor alle kwaliteiten op. Bestel volgens ASTM B 247, ASME VIII, Div. 1, para UG 15.
Al-2.7Mg-Mn legering smeedstukken	-200 tot +200	Legering 5454	Voor algemeen gebruik onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef de gegloeide toestand voor alle kwaliteiten op. Bestel volgens ASTM B 247, ASME VIII, Div. 1, para UG 15.
Al-4.5Mg-Mn legering smeedstukken	-200 tot +65	B 247 – Legering 5083	Alleen voor gebruik bij lage temperaturen	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Al-Mg-Si legering smeedstukken	-200 tot +200	B 247 – Legering 6061	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of lagetemperatuurtoepassingen	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Al-Mg-Si legering lasfittingen	-200 tot +200	B 361 – WP 6061	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden en/of lagetemperatuurtoepassingen	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Al-2.5Mg legering lasfittingen	-200 tot +200	Legering WP 5052 of WP 5052W	Voor maritieme atmosfeer en algemeen gebruik onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef de gegloeide toestand voor alle kwaliteiten op. Bestel volgens ASTM B 361, ASME VIII, Div. 1, para UG 15.
Al-2.7Mg-Mn legering lasfittingen	-200 tot +200	Legering WP 5454 of WP 5454W	Voor maritieme atmosfeer en algemeen gebruik onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef de gegloeide toestand voor alle kwaliteiten op. Bestel volgens ASTM B 361, ASME VIII, Div. 1, para UG 15.
Nikkel lasfittingen	(+325)	B 366 – WPNS of WPNW	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Lasfittingen van nikkel met een laag koolstofgehalte	(+600)	B 366 – WPNL of WPNLW	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Smeedstukken van Ni-Cu-legering (Monel 400).	-200 tot +400	B564 – N04400	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de oplossingsgegloeide conditie op.
Lasfittingen van Ni-Cu-legering (Monel 400).	-200 tot +400	B 366 – WPNCS of WPNCW	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de oplossingsgegloeide conditie op.
Smeedstukken van Ni-Cu-legering (Monel 400).	+650	B564 – N06600	Voor hoge temperatuuromstandigheden en/of bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de oplossingsgegloeide conditie op.
Smeedstukken van Ni-Cr-Fe-legering (Inconel 600)	+650	B 366 – WPNCS of WPNC1W	Voor hoge temperatuuromstandigheden en/of bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de oplossingsgegloeide conditie op.
Smeedstukken van Ni-Fe-Cr-legering (Incoloy 800)	+815	B 564 – Legering N08800	Voor extreme temperaturen	Specificeer de oplossingsgegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Specificeer C ≤ 0,05%.
Smeedstukken van Ni-Fe-Cr-legering (Incoloy 800H)	+1000	B564 – N08810	Voor extreme temperaturen	Specificeer de oplossingsgegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Passende corrosietesten moeten worden uitgevoerd.
Smeedstukken van Ni-Fe-Cr-Mo-Cu-legering (Incoloy 825)	(-200) tot +450	B564 – N08825	Voor extreme temperaturen	Specificeer de oplossingsgegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Het materiaal moet in staat zijn om de Practice C intergranulaire corrosietest te doorstaan zoals gespecificeerd in ASTM A262 (Corrosiesnelheid in deze test mag niet hoger zijn dan 0,3 mm/jaar).
Ni-Fe-Cr-Mo-legering	(-200)	B366 –	Voor extreme temperaturen	Specificeer de oplossing gegloeide conditie. Intergranulaire corrosietest moet worden uitgevoerd.
Lasfittingen van Cu-legering (Incoloy 825)	+450	WPNI CMCS of WPNI CMCW		Specificeer de oplossingsgegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Het materiaal moet in staat zijn om de Practice C intergranulaire corrosietest te doorstaan zoals gespecificeerd in ASTM A262 (Corrosiesnelheid in deze test mag niet hoger zijn dan 0,3 mm/jaar).
Lasfittingen van Ni-Mo-legering (Hastelloy B2)	+425	B 366 – WPHB2S of WPHB2W	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de oplossingsgegloeide conditie op.
Lasfittingen van Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C4)	+425	B 366 – WPHC4	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Specificeer de oplossingsgegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Intergranulaire corrosietest moet worden uitgevoerd.
Lasfittingen van Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C276)	+800	B366 – WPHC276	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Specificeer de oplossingsgegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Intergranulaire corrosietest moet worden uitgevoerd.
Smeedstukken van Ni-Cr-Mo-legering (Hastelloy C22)	+425	B564 – N06022	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de oplossingsgegloeide conditie op.
Lasfittingen van Ni-Cr-Mo-legering (Hastelloy C22)	+425	B 366 – WPHC22S of WPHC22W	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Specificeer de oplossingsgegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Intergranulaire corrosietest moet worden uitgevoerd.
Titanium smeedstukken	+300	B 381 – Klasse F2	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.
Titanium lasfittingen	+300	B 363 – WPT2 of WPT2W	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand op.

Gietstukken

AANDUIDING	Metaaltemperatuur (°C)	ASTM	OPMERKINGEN	TOEGEVOEGDE VEREISTEN
Al-Si-legeringsgietstukken	-200 tot +200	B 26 – Legering B443.0	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Voor permanente gietstukken moet u B100-legering B443.0 gebruiken.
Al-12Si-legeringsgietstukken	-200 tot +200	–	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	–
Gietstukken van samengesteld brons (Brons 85/5/5/5)	-200 tot +175	B62 – C83600	Voor flenzen, fittingen en kleppen	–
Tinbrons (Brons 88/10/2) gietstukken	-200 tot +175	B584 – C90500	Voor apparatuuronderdelen die worden gebruikt in brak- en zeewatertoepassingen en voor bepaalde corrosieve omstandigheden	–
Ni-Al brons gietstukken	-200 tot +350	B148 – C95800	Voor apparatuuronderdelen die worden gebruikt in brak- en zeewatertoepassingen en voor bepaalde corrosieve omstandigheden	–
Lood in varkensvorm	+100	B 29 – Chemisch – Koper Lood UNS L55112	Voor homogene bekledingen van apparatuur onder bepaalde corrosieve omstandigheden	–
Gietstukken van Ni-Cu-legering (Monel 400).	-200 tot +400	Een 494 – M35-1	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	–
Gietstukken van Ni-Mo-legering (Hastelloy B2)	+425	Een 494 – N-7M Klasse 1	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	–
Gietstukken van Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C4)	+425	Een 494 – CW-2M	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	–
Gietstukken van Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C276)	+425 tot +650	Een 494 – CW-12MW Klasse 1	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	–
Gietstukken van 50Cr-50Ni-Nb-legering	+1000	A560 – 50Cr-50Ni-Cb	Voor ovenbuissteunen die zijn blootgesteld aan vanadiumaantasting	–
Titanium gietstukken	+250	B367 – Klasse C2	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	–

Staven, secties en draad

AANDUIDING	Metaaltemperatuur (°C)	ASTM	OPMERKINGEN	TOEGEVOEGDE VEREISTEN
Geëxtrudeerde aluminium staven, staven, secties (incl. holle secties), buizen en draad	-200 tot +200	B 221 – Legering 1060	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Voor staven, staven en secties, specificeer de gegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Voor draad, conditie moet voor elk geval afzonderlijk worden overeengekomen.
Geëxtrudeerde Al-2,5 Mg-legeringsstaven, -staven, -secties (incl. holle secties), -buizen en -draden	-200 tot +200	B 221 – Legering 5052	Voor algemeen gebruik onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Voor staven, staven en secties, specificeer de gegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Voor draad, conditie moet voor elk geval afzonderlijk worden overeengekomen.
Geëxtrudeerde Al-2.7 Mg-Mn-legeringsstaven, -staven, -profielen (incl. holle profielen), -buizen en -draden	-200 tot +200	B 221 – Legering 5454	Voor algemeen gebruik onder bepaalde corrosieve omstandigheden	Voor staven, staven en secties, specificeer de gegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Voor draad, conditie moet voor elk geval afzonderlijk worden overeengekomen.
Geëxtrudeerde Al-Mg-Si-legeringsstaven, -staven en -profielen	-200 tot +200	B 221 – Legering 6063	Voor algemene doeleinden	Voor staven, staven en profielen moet u voor alle kwaliteiten de gegloeide toestand opgeven.
Koperen staven, staven en secties	-200 tot +150	B133 – C11000	Voor elektrische doeleinden	Voor staven, staven en secties, specificeer de gegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Voor draad, conditie moet voor elk geval afzonderlijk worden overeengekomen.
Koperen staven, staven en secties	-200 tot +150	B133 – C12200	Voor algemene doeleinden	Voor staven, staven en secties, specificeer de gegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Voor draad, conditie moet voor elk geval afzonderlijk worden overeengekomen.
Vrij snijdende Cu-Zn-legeringsstaven, -stangen en -profielen	-200 tot +175	B16 – C36000	Voor algemene doeleinden	Voor staven, staven en secties, specificeer de gegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Voor draad, conditie moet voor elk geval afzonderlijk worden overeengekomen.
Staven, staven en secties van Cu-Zn-Pb-legering	-200 tot +150	B140 – C32000 of C31400	Voor algemene doeleinden	Voor staven, staven en secties, specificeer de gegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Voor draad, conditie moet voor elk geval afzonderlijk worden overeengekomen.
Staven, staven en secties van Cu-Al-legering	-200 tot +350	B150 – C63200	Voor algemene doeleinden onder bepaalde corrosieve omstandigheden	–
Staven, staven en secties van Cu-Ni (90/10)-legering	-200 tot +350	B122 – C706	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	–
Staven, staven en secties van Cu-Ni (70/30)-legering	-200 tot +350	B122 – C71500	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	–
Fosforbronsdraad	-200 tot +175	B 159 – C51000 Conditie H08 (Lentetemperatuur)	Voor veren	–
Nikkelstaven en -staven	(+325)	B160 – N02200	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Voor staven en staven, specificeer de oplossing gegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Voor draad, conditie moet voor elk geval afzonderlijk worden overeengekomen.
Staven en staven van nikkel met een laag koolstofgehalte	-200 +350	B160 – N02201	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Voor staven en staven, specificeer de oplossing gegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Voor draad, conditie moet voor elk geval afzonderlijk worden overeengekomen.
Staven, staven en draad van Ni-Cu-legering (Monel 400)	-200 +400	B164 – N04400	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Voor staven en staven specificeert u de oplossingsgegloeide conditie voor alle kwaliteiten. Voor draad moeten de condities voor elk geval afzonderlijk worden overeengekomen.
Staven, staven en draad van Ni-Cu-Al-legering (Monel K500).	-200 +400	–	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden waarbij een hoge treksterkte vereist is	Staven en staven dienen in oplossingbehandelde en neerslaggeharde toestand te worden geleverd.
Staven, staven en draad van Ni-Cr-Fe-legering (Inconel 600)	+650	B166 – N06600	Voor hoge temperaturen en/of bepaalde corrosieve omstandigheden	Voor staven en staven, specificeer de oplossing geannealde conditie voor alle kwaliteiten. Voor draad, condities die voor elk geval afzonderlijk moeten worden overeengekomen.
Staven en staven van Ni-Cr-Mo-Nb-legering (Inconel 625)	+425	B446 – N06625	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Voor staven en staven, specificeer de oplossing geannealde conditie voor alle kwaliteiten. Voor draad, condities die voor elk geval afzonderlijk moeten worden overeengekomen.
Staven, staven en draad van Ni-Fe-Cr-legering (Incoloy 800)	+815	B408 – N08800	Voor hoge temperaturen en/of bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef C 0,05% max. op.
Staven, staven en draad van Ni-Fe-Cr-legering (Incoloy 800HT)	+1000	B408 – N08810	Voor hoge temperaturen en/of bepaalde corrosieve omstandigheden	–
Staven, staven en draad van Ni-Fe-Cr-legering (Incoloy 800H)	(+1000)	B408 – N08811	Voor hoge temperaturen en/of bepaalde corrosieve omstandigheden	–
Staven, staven en draad van Ni-Fe-Cr-Mo-Cu-legering (Incoloy 825)	(+425)	B425 – N08825	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Er moet een interkristallijne corrosietest worden uitgevoerd.
Staven en staven van Ni-Mo-legering (Hastelloy B2)	(+425)	B335 – N10665	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	–
Staven van Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C4).	(+425)	B574 – N06455	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	–
Staven van Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C276)	(+800)	B574 – N10276	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	–
Staven van Ni-Cr-Mo-legering (Hastelloy C22) voor bepaalde corrosieve omstandigheden	(+425)	B574 – N06022	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	–
Titanium staven	(+300)	B 348 – Graad 2	Voor bepaalde corrosieve omstandigheden	Geef de gegloeide toestand op.

Bouten

AANDUIDING	Metaaltemperatuur (°C)	ASTM	OPMERKINGEN	TOEGEVOEGDE VEREISTEN
Bouten en moeren van aluminiumlegering	-200 +200	F467/468 – A96061	Het boutmateriaal kan ook worden geselecteerd uit de staven die in de bovenstaande tabel zijn gespecificeerd.	–
Bouten en moeren van Cu-Al-legering	-200 +365	F467/468 – C63000	Het boutmateriaal kan ook worden geselecteerd uit de staven die in de bovenstaande tabel zijn gespecificeerd.	–
Bouten en moeren van Cu-Ni (70/30) legering	-200 +350	F467/468 – C71500	Het boutmateriaal kan ook worden geselecteerd uit de staven die in de bovenstaande tabel zijn gespecificeerd.	–
Bouten en moeren van Ni-Cu-legering (Monel 400)	-200 +400	F467/468 – N04400	Het boutmateriaal kan ook worden geselecteerd uit de staven die in de bovenstaande tabel zijn gespecificeerd.	–
Bouten en moeren van Ni-Cu-Al-legering (Monel K500)	-200 +400	F467/468 – N05500	Het boutmateriaal kan ook worden geselecteerd uit de staven die in de bovenstaande tabel zijn gespecificeerd.	–
Bouten en moeren van Ni-Mo-legering (Hastelloy B)	+425	F467/468 – N10001	Het boutmateriaal kan ook worden geselecteerd uit de staven die in de bovenstaande tabel zijn gespecificeerd.	–
Bouten en moeren van Ni-Mo-Cr-legering (Hastelloy C276)	(+800)	F467/468 – N10276	Het boutmateriaal kan ook worden geselecteerd uit de staven die in de bovenstaande tabel zijn gespecificeerd.	–
Titanium bouten en moeren	(+300)	F467/468 – Legering Ti 2	Bouten zijn in de eerste plaats bedoeld voor gebruik in apparatuur.	–

Conclusie: Kies de juiste materialen voor uw project volgens de richtlijnen voor materiaalselectie

Het kiezen van het juiste materiaal volgens de Material Selection Guidelines voor industriële toepassingen is een genuanceerd proces dat factoren zoals corrosiebestendigheid, mechanische sterkte, thermische stabiliteit en kosteneffectiviteit in evenwicht brengt. Nikkellegeringen, Monel, Hastelloy en titanium onderscheiden zich door hun vermogen om te presteren onder extreme omstandigheden, waardoor ze van onschatbare waarde zijn in industrieën zoals olie en gas, lucht- en ruimtevaart en chemische verwerking. Door materiaaleigenschappen af te stemmen op operationele vereisten, kunnen bedrijven de veiligheid verbeteren, onderhoudskosten verlagen en de levensduur van apparatuur verlengen. Uiteindelijk leidt geïnformeerde materiaalselectie tot een grotere operationele efficiëntie en zorgt ervoor dat systemen betrouwbaar blijven, zelfs in de meest uitdagende omgevingen.

Alles wat u moet weten: Super 13Cr

11 oktober 2024/in Kennis van de industrie/door Energie Staal

1. Inleiding en overzicht

Super 13Cr is een martensitische roestvrijstalen legering die bekend staat om zijn uitzonderlijke mechanische sterkte en matige corrosiebestendigheid, waardoor het ideaal is voor veeleisende omgevingen. Oorspronkelijk ontwikkeld voor olie- en gastoepassingen, biedt Super 13Cr een kosteneffectief alternatief voor hoger gelegeerde materialen, met name in matig corrosieve omgevingen waar chloride-geïnduceerde spanningscorrosie (SCC) een probleem is.

Vanwege de verbeterde mechanische eigenschappen en de verbeterde corrosiebestendigheid in vergelijking met conventioneel 13Cr roestvast staal, wordt Super 13Cr veel gebruikt in sectoren zoals olie en gas, chemische verwerking, pulp- en papierverwerking, scheepvaart en offshore, luchtverontreinigingsbestrijding en energieopwekking.

2. Beschikbare Super 13Cr-producten en specificaties

Super 13Cr is verkrijgbaar in verschillende vormen om aan uiteenlopende toepassingsvereisten te voldoen:

UNS-nummer:S41426
Algemene naam: Super 13Cr
W.Nr.: 1.4009
ASTM/ASME-normen: ASTM A276, A479, A182
Productformulieren: Pijp, Buis, Bar, Hengel, Smeden voorraad

3. Toepassingen van Super 13Cr

De combinatie van sterkte, hardheid en corrosiebestendigheid van Super 13Cr maakt het geschikt voor diverse toepassingen:

Olie en gas: Buizen, omhulsels en pijpleidingen in licht corrosieve omgevingen met blootstelling aan CO₂ en beperkte H₂S.
Chemische verwerking: Apparatuur en leidingsystemen die matig agressieve chemicaliën verwerken.
Pulp en papier: Componenten die worden blootgesteld aan zware chemische verwerkingsomgevingen.
Maritiem en offshore: Onderdelen voor de behandeling van zeewater, waaronder pompen, kleppen en andere maritieme constructies.
Stroomopwekking:Stoomturbinebladen en componenten worden blootgesteld aan hoge temperaturen en corrosie.
Luchtverontreinigingsbestrijding: Componenten blootgesteld aan agressieve rookgassen en zure omgevingen.
Voedselverwerking: Apparatuur die wordt gebruikt in omgevingen waar hygiëne en corrosiebestendigheid van cruciaal belang zijn.
Hoogrendement huishoudelijke ovens: Warmtewisselaars vanwege de duurzaamheid van het materiaal bij hoge temperaturen.

4. Corrosiebestendige eigenschappen

Super 13Cr biedt een betere corrosiebestendigheid dan conventioneel 13Cr roestvrij staal, met name in omgevingen met CO₂. Het is echter niet geschikt voor omgevingen met een aanzienlijk H₂S-gehalte vanwege het risico op sulfide-spanningsscheuren. De legering biedt een goede weerstand tegen putcorrosie en spleetcorrosie in chloridehoudende omgevingen en is bestand tegen spanningscorrosiescheuren bij matige chlorideconcentraties.

5. Fysische en thermische eigenschappen

Dikte: 7,7 g/cm³
Smeltbereik: 1.400–1.450°C
Thermische geleidbaarheid: 25 W/mK bij 20°C
Soortelijke warmte: 460 J/kg·K
Thermische uitzettingscoëfficiënt: 10,3 x 10⁻⁶/°C (20–100°C)

6. Chemische samenstelling

De typische chemische samenstelling van Super 13Cr omvat:

Chroom (Cr): 12.0–14.0%
Nikkel (Ni): 3,5–5,5%
Molybdeen (Mo): 1,5–2,5%
Koolstof (C): ≤0,03%
Mangaan (Mn): ≤1.0%
Silicium (Si): ≤1.0%
Fosfor (P): ≤0,04%
Zwavel (S): ≤0,03%
IJzer (Fe): Evenwicht

7. Mechanische eigenschappen

Treksterkte: 690–930 MPa
Opbrengststerkte: 550–650 MPa
Verlenging: ≥20%
Hardheid: 250–320 HB
Impactsterkte: Uitstekend, vooral na warmtebehandeling.

8. Warmtebehandeling

Super 13Cr wordt doorgaans gehard door middel van warmtebehandeling om de mechanische eigenschappen te verbeteren. Het warmtebehandelingsproces omvat afschrikken en temperen om de gewenste combinatie van sterkte en taaiheid te bereiken. De typische warmtebehandelingscyclus omvat:

Oplossingsgloeien:Verhitten tot 950–1050°C, gevolgd door snelle afkoeling.
Temperen:Opnieuw verwarmen tot 600–700°C om de hardheid en taaiheid aan te passen.

9. Vormen

Super 13Cr kan warm of koud gevormd worden, hoewel het lastiger te vormen is dan austenitische kwaliteiten vanwege de hogere sterkte en lagere ductiliteit. Voorverwarmen voor het vormen en post-vormende warmtebehandelingen zijn vaak nodig om scheuren te voorkomen.

10. Lassen

Lassen met Super 13Cr vereist zorgvuldige controle om scheuren te voorkomen en corrosiebestendigheid te behouden. Voorverwarmen en na-lassen warmtebehandeling (PWHT) zijn doorgaans vereist. Vulmaterialen moeten compatibel zijn met Super 13Cr om de laskwaliteit te garanderen. Er moet speciale zorg worden besteed aan het voorkomen van waterstofbrosheid.

11. Corrosie van lassen

Lassen in Super 13Cr kunnen gevoelig zijn voor plaatselijke corrosie, met name in de warmte-beïnvloede zone (HAZ). Warmtebehandeling na het lassen is cruciaal om de corrosieweerstand te herstellen, restspanningen te verminderen en de taaiheid in het gelaste gebied te verbeteren.

12. Ontkalken, beitsen en reinigen

Het ontkalken van Super 13Cr kan een uitdaging zijn vanwege de vorming van een taaie oxidelaag tijdens de warmtebehandeling. Mechanische methoden zoals stralen of chemische behandelingen met beitsoplossingen kunnen worden gebruikt om de kalk te verwijderen. De legering moet grondig worden gereinigd na het beitsen om verontreiniging te voorkomen en optimale corrosiebestendigheid te garanderen.

13. Oppervlakteverharding

Super 13Cr kan oppervlakteverhardingsbehandelingen ondergaan zoals nitreren om de slijtvastheid te verbeteren zonder de corrosiebestendigheid in gevaar te brengen. Nitreren helpt de duurzaamheid van de legering te verbeteren in schurende en wrijvingsrijke omgevingen.

Conclusie

Super 13Cr biedt een veelzijdige oplossing voor industrieën waar matige corrosiebestendigheid en hoge mechanische sterkte vereist zijn. De uitgebalanceerde eigenschappen maken het een populaire keuze in onder andere olie en gas, chemische verwerking en maritieme toepassingen. Door de unieke kenmerken ervan te begrijpen, van corrosiebestendigheid tot lasbaarheid, kunnen ingenieurs en materiaalspecialisten weloverwogen beslissingen nemen om de prestaties en levensduur in hun specifieke omgevingen te optimaliseren.

In dit blogbericht vindt u een uitgebreid overzicht van de specificaties en eigenschappen van Super 13Cr. Hiermee krijgen industrieën de kennis in handen om dit geavanceerde materiaal optimaal te benutten.

Over ons

Future Energy Steel, volledig eigendom van en geëxploiteerd door het bedrijf Golden Sunbird, is een wereldwijde leverancier en dienstverlener van stalen buizen, gecoate buizen, OCTG, stalen platen, buisfittingen en flenzen. Wij integreren hoogwaardige stalen buizen, stalen platen en buisfittingen en streven ernaar een one-stop kwaliteitsleverancier en dienstverlener te worden om de wereld te bedienen. Klantherkenning en -tevredenheid, evenals onze professionaliteit, zijn onze eeuwige zoektocht.