Pipeline vs Piping

Pobřežní vs pobřežní potrubí a potrubí

Zavedení

In the realm of energy transportation, the distinction between onshore and offshore pipelines and piping systems plays a crucial role in the efficiency, safety, and environmental impact of resource extraction and distribution. Onshore pipelines, typically situated on land, are designed to transport oil, gas, and other fluids over varying distances, benefiting from relatively more straightforward access for maintenance and monitoring. Conversely, offshore pipelines, laid on the seabed or suspended in water, present unique engineering challenges due to harsh marine conditions and logistical complexities. Understanding the Onshore vs Offshore Pipeline and Piping in design, construction, and operational considerations between these two types of pipelines is essential for optimizing infrastructure development and ensuring sustainable practices in the energy sector.

Definition: Onshore vs Offshore Pipeline and Piping

What is Pipeline?

Pipeline is a long series of pipes, usually of large diameter, running underground, aboveground and underwater, such as a submarine pipeline, and equipped with fittings, such as valves and pumps, to control the flow of large quantities of fluid over long distances. Pipelines have large diameters, making it easy to transport liquids or gases in bulk from one place to another, sometimes for thousands of miles.

Pipeline

Pipeline

What is Piping?

Potrubí is a system of pipes used to convey fluids (liquids and gases) from one location to another within the designated boundaries or spaces of petrochemical plants, power plants, refineries, etc. It is also equipped with valves and fittings to control the flow of fluids from one facility to another as needed, but only within the plant’s designated boundaries. Never skip these essential topics when taking an online course on piping engineering. Piping diameters range from 1/2 inch to 80 inches, depending on the facility’s design requirements for fluid transportation, usually from one facility to another within the facility’s boundaries.

Potrubí

Potrubí

What is Onshore Pipeline?

Onshore pipelines refer to networks of pipelines and related equipment used to transport fluids such as oil, natural gas, water, and chemicals in a land environment. These pipelines are integral to long-distance oil and gas transportation from oil fields to refineries, from natural gas wells to gas stations, and from crude oil and refined oil tank farms, chemical tank farms, LNG tank farms, and aircraft refueling pipeline operations.

Onshore Pipeline

Onshore Pipeline

What is Offshore Pipeline?

Offshore pipelines refer to the network of pipes and related equipment used to transport fluids such as oil, gas, water, and chemicals in an offshore environment. These pipelines are integral to operating offshore oil rigs, platforms and floating production storage and offloading units (FPSOs). The unique conditions of the offshore environment, such as high salinity, extreme temperatures, and strong currents, present significant challenges to the design and maintenance of these systems.

Offshore Pipeline

Offshore Pipeline

Main Differences: Onshore vs Offshore Pipeline and Piping

Comparison Table: Onshore vs Offshore Pipeline and Piping

Specifikace Na pevnině Offshore
Pipeline Potrubí Pipeline Potrubí
Kódy designu – ASME B31.4: Pipeline Transportation Systems for Liquids and Slurries
– ASME B31.8: Gas Transmission and Distribution Piping Systems
ASME B31.3: Process Piping – DNVGL-ST-F101: Submarine pipeline systems
– API RP 1111: Design, Construction, Operation, and Maintenance of Offshore Hydrocarbon Pipelines (Limit state design)
ASME B31.3: Process Piping
Rozsah Outside plant boundary
(Villages, fields, rivers, canals, railways, highways, cities, deserts, forests, hills, etc.)
Within plant boundary Outside plant boundary Within plant boundary
Type of pipe API Spec 5L: Specification for Line pipes – ASTM
– BS
– API 5L
API Spec 5L: Specification for Line pipes
– DNVGL-ST-F101: Submarine Pipeline Systems
Normy ASTM
Ventily – API 6D: Specification for Pipeline and Piping Valves
– Full Bore (FB) Ball Valves are used for pigs.
– BS
– API Standard
– Full bore (FB) and Reduced bore (RB)
– Full bore Valves: for smooth passage of intelligent pigs
– API 6D SS: Specification on Subsea Pipeline Valves
– RB valves
– BS/API standards
Svařování – API Std. 1104: Welding of Pipelines and Related Facilities
– Type of welding: Automatic / Semi-Automatic/ Manual
– ASME Sec. IX: Standard for Welding and Brazing Procedures, Welders, Brazers and Welding and Brazing Operators
– Type of welding: Manual (mostly)
– API Std. 1104: Welding of Pipelines and Related Facilities
– Mostly automatic welding on pipelay barge.
– ASME Sec. IX: Standard for Welding and Brazing Procedures, Welders, Brazers and Welding and Brazing Operators
– Manual welding at the fabrication yard.
Weld joint inspection (NDT requirements) 100% by Automatic UT or RT (by using X-Ray) 5% to 100%
(mostly by using gamma rays)
100% by Automatic UT From 10% to 100% as required
Analyses – Wall Thickness Analysis
– Elastic Bend Radius Analysis
– Stability Analysis for Water Bodies/ Marshy Areas
– Horizontal directional drilling design analysis
– Railroad/ Highway Crossing Analysis
– Casing Pipe Analysis for Crossings
– Seismic Analysis
– Piping wall thickness calculation
– Piping Stress Analysis
Static Analysis
Dynamic Analysis
Wind Analysis
Flange Leakage Analysis
Seismic Analysis
– Wall thickness Analysis
– On-bottom Stability
– Span Analysis
– Global Buckling – Lateral and Upheaval
– Pipeline Expansion Analysis
– Riser Design (Span, Stress & Flexibility Analysis)
– Riser Clamp Design
– Pipeline Crossing Design and Analysis
– Deck piping stress analysis
Instalace Buried (mostly) Above ground/On rack/slippers/T-postal etc. Subsea (in water on the seabed or buried in the seabed) Deck Platform Piping
(similar to plant)
Special Installations – Across rivers
– Horizontal Directional Drilling (HDD) method
– Micro-tunnelling method
– Across road/ rail/ highway
– Auger boring/ jacking boring method
– Shallow HDD
– Ghats/ Hills
– Modular installations
– Finning
– Studding
– Jacketing
– Spooling inside warehouse
– U/G piping for cooling water
– S-lay Method (for shallow water installation)
– J-Lay Method (for deep water installation)
– Shore pull/ barge pull near Land Fall Point (LFP)
Along with the deck structure
Special Equipment – Sectionalizing Valves (Remote operated)
– Insulating Joints
– Scraper Launcher/ Receiver
– Stem Extended Valves (for buried valves)
– Flow Tee
– Long Radius bends (R=6D)
– Cold field bends (R = 30D or 40D)
– Expansion Joints
– Motor Operator Valves (MOV)
– Cryogenic Valves
– Springs
– Subsea Isolation Valve (SSIV)
– LR Bends
– Flow tee
– Pipeline End Manifold (PLEM)
– Single Point Mooring (SPM) system
– Submarine hoses
– Floating hoses
– Cables and umbilical installation
– Piggy-back pipelines
Nelze použít
Survey – Topographical Survey
(all along the pipeline route)
– Geotechnical investigation
(all along the pipeline route)
– Soil resistivity survey
(all along the pipeline route)
– Hydrological Survey for water bodies (for scour depth calculation)
– Cadastral Survey (for RoU acquisition)
– Wind profile from meteorology
– Seismic study of plot
– Geophysical survey/ Bathymetric Survey by using side scan sonar, sub-bottom profiler, and echo-sounder
– Met-Ocean data collection
– Geotechnical data of the pipeline route
Nelze použít
Corrosion Protection Coating Three Layer Polyethylene (3LPE) coating
Three Layer Polypropylene (3LPP) coating
Fusion bonded epoxy (FBE) coating
– Coal tar enamel (CTE) Coating
Painting Coatings such as:
– Coal Tar Enamel Coating (CTE)
Three-layer polyethylene coating (3LPE)
Three-layer polypropylene coating (3LPP)
– Double-layer fusion bonded epoxy coating (2FBE)
Painting
Cathodic Protection System – Impressed Current Cathodic Protection (ICCP) system
– Sacrificial Anode (limited locations)
Not applicable Sacrificial Anodic Cathodic Protection (SACP) system Nelze použít
Hydrostatic testing – Gauge Plate run of 95% of the ID of the highest pipe thickness
– Test Pressure
Minimum: 1.25 times of Design Pressure (for liquid pipelines)
1.25 to 1.5 times of Design Pressure (for gas pipelines)
Maximum: Pressure equivalent to Hoop stress of 95% of SMYS of pipe material
– Hold period: 24 hours
– No gauge plate run is done. Generally, cardboard blasting is done to clean the piping.
– Test Pressure
Minimum: 1.5 × Design Pressure × Temperature Factor
Maximum: Based on line schedule
– Hold period: 2 – 6 hours
– Gauge Plate run of 95% of the ID of the highest pipeline thickness.
– Test Pressure
Minimum: 1.25 times x Design Pressure
– Hold period: 24 hours
– No gauging is done.
– Test Pressure
Maximum: As per line schedule
– Hold period: 2 hours
Preservation – Preservation of pipeline with corrosion-inhibited water or by filling of inert gas (N2) Not applicable
Pigging Intelligent Pigging Not applicable Compliant Not applicable
Machines/Equipment required for installation – Trencher
– Backhoe/ Excavator
– Side Boom
– Cold field bending machine
– Holiday Detection Machines
– Pneumatic/ Hydraulic Internal Clamps
Crane/ Hydra – Pipelay Barge
– Derrick Barge
– Diving support vessel
– Dynamic Positioning (DP) barge (for deepwater)
Pre-fabricated deck piping

Conclusion: Onshore vs Offshore Pipeline and Piping

In summary, Onshore pipelines are usually buried or erected on land to transport oil, natural gas, drinking water, sewage, seawater, slurry, etc. Onshore piping is typically erected in petrochemical plants, power plants, refineries, fire protection systems, water treatment systems, etc., while Offshore pipelines are buried on the seabed. Offshore piping typically consists of transmission and structural support pipeline systems on offshore drilling platforms. Special offshore equipment includes underwater isolation valves, tees, and submarine hoses. Offshore surveys include geophysics, bathymetry, and ocean data collection, while onshore surveys focus on topographic and geotechnical engineering studies.

L80-9Cr vs L80-13Cr

L80-9Cr vs L80-13Cr: Něco, co potřebujete vědět

Choosing the proper casing and tubing materials can ensure safety and efficiency in oil and gas drilling and exploration. L80-9Cr and L80-13Cr are two alloy steel grades commonly used in petroleum casing and tubing. Each grade has unique characteristics and applications. L80-9Cr vs L80-13Cr, this article will delve into the difference between these materials to help you make an informed decision.

1. Overview of L80 Grade

L80 is an alloy steel used in the oil and gas sector. It is known for its good strength and corrosion resistance. It is typically employed in high-temperature and high-pressure environments and is suitable for both oil and gas production.

1.1 L80-9Cr

Composition: Contains 9% chromium, enhancing the material’s oxidation resistance at high temperatures.
Vlastnosti:
Corrosion Resistance: It performs well in CO2 environments, making it suitable for acidic gas pipelines.
Mechanical Strength: Provides good strength and is suitable for high-temperature operations.
Applications: Commonly used in high-temperature gas pipelines in oil fields.

1.2 L80-13Cr

Composition: Contains 13% chromium, offering higher corrosion resistance.
Vlastnosti:
Corrosion Resistance: Exhibits superior performance in environments with H2S and CO2, suitable for extreme conditions.
Mechanical Strength: Offers higher strength and is ideal for complex operational environments.
Applications: Used in high-corrosion environments and deep well operations.

L80-9Cr vs L80-13Cr

L80-9Cr and L80-13Cr Casing and Tubing in Oil and Gas Drilling and Exploration

2. Comparison: L80-9Cr vs L80-13Cr

2.1 Chemical Composition

Standard Školní známka C Si Mn P S Cr Mo Ni Cu
API 5CT L80-9Cr ≤ 0,15 ≤ 1.00 0.30-0.60 ≤ 0,020 ≤ 0,010 8.00-10.00 0.90-1.10 ≤ 0.50 ≤ 0,25
L80-13Cr 0.15-0.22 ≤ 1.00 0.25-1.00 ≤ 0,020 ≤ 0,010 12.00-14.00 ≤ 0.50 ≤ 0,25

2.2 Mechanické vlastnosti

Standard Školní známka Yield Strength (Mpa) Pevnost v tahu (Mpa) Prodloužení (%) Hardness max
min. max. min. min. HRC HBW
API 5CT L80-9Cr 552 655 655 API 5CT
Table C.7
23 241
L80-13Cr 552 655 655 23 241

2.3 Impact Test

Standard Školní známka Sharpy Impact Energy (J)
Coupling Tělo potrubí
API 5CT L80-9Cr L-10-40-0 T-10-20-0 L-10-27-0 T-10-14-0
L80-13Cr L-10-40-0 T-10-20-0 L-10-27-0 T-10-14-0

2.4 Corrosion Resistance

L80-9Cr: The 9% chromium content provides moderate corrosion resistance, suitable for environments with low to moderate concentrations of H₂S (hydrogen sulfide) or CO₂ (carbon dioxide), typically seen in less aggressive environments.

L80-13Cr: The 13% chromium content provides enhanced resistance to sour service (i.e., environments with high levels of H₂S) and high CO₂ environments. It’s better for harsher conditions like deep wells or offshore drilling.

2.5 Temperature and Sour Service

L80-9Cr: Generally suitable for moderate-temperature environments.

L80-13Cr: Can withstand higher temperatures and is better equipped for sour service conditions with high concentrations of H₂S or CO₂.

2.6 Cost

L80-9Cr: Due to its lower chromium content, L80-9Cr is less expensive than L80-13Cr. If the environment is not highly corrosive or sour, L80-9Cr could be a more cost-effective option.

L80-13Cr: More expensive but provides superior resistance in harsh conditions, potentially reducing maintenance costs or failures over time.

2.7 Applications

L80-9Cr: Suitable in wells with moderate temperature, pressure, and sour gas conditions. Often used in conventional oil and gas wells or less aggressive service environments.

L80-13Cr: Ideal for high-pressure wells with harsh environmental conditions, particularly in sour gas service, deep wells, or offshore oil & gas operations where high corrosion resistance is critical.

Výroba surové oceli

Výroba surové oceli v září 2024

V září 2024 činila světová výroba surové oceli pro 71 zemí, které se hlásí Světové ocelářské asociaci (světová ocel), 143,6 milionů tun (Mt), což je oproti září 2023 pokles o 4,71 TP3T.

výroba surové oceli

výroba surové oceli

Výroba surové oceli podle regionů

Afrika vyprodukovala 1,9 Mt v září 2024, což je nárůst o 2,61 TP3T v září 2023. Asie a Oceánie vyprodukovaly 105,3 Mt, pokles o 5,01 TP3T. EU (27) vyprodukovala 10,5 Mt, více o 0,31 TP3T. Evropa, ostatní vyrobily 3,6 Mt, více o 4,11 TP3T. Střední východ vyprodukoval 3,5 Mt, pokles o 23,01 TP3T. Severní Amerika vyprodukovala 8,6 Mt, pokles o 3,41 TP3T. Rusko a ostatní SNS + Ukrajina vyrobily 6,8 Mt, pokles o 7,61 TP3T. Jižní Amerika vyprodukovala 3,5 Mt, více o 3,31 TP3T.

Tabulka 1. Výroba surové oceli podle krajů

Kraj září 2024 (Mt) Změna % 24/23 leden–září 2024 (Mt) Změna % led-září 24/23
Afrika 1.9 2.6 16.6 2.3
Asie a Oceánie 105.3 -5 1,032.00 -2.5
EU (27) 10.5 0.3 97.8 1.5
Evropa, ostatní 3.6 4.1 33.1 7.8
Střední východ 3.5 -23 38.4 -1.5
Severní Amerika 8.6 -3.4 80 -3.9
Rusko a další SNS + Ukrajina 6.8 -7.6 64.9 -2.5
Jižní Amerika 3.5 3.3 31.4 0
Celkem 71 zemí 143.6 -4.7 1,394.10 -1.9

Na 71 zemí zahrnutých v této tabulce připadalo v roce 2023 přibližně 981 TP3T celkové světové produkce surové oceli.

Regiony a země zahrnuté v tabulce:

  • Afrika: Alžírsko, Egypt, Libye, Maroko, Jižní Afrika, Tunisko
  • Asie a Oceánie: Austrálie, Čína, Indie, Japonsko, Mongolsko, Nový Zéland, Pákistán, Jižní Korea, Tchaj-wan (Čína), Thajsko, Vietnam
  • Evropská unie (27): Belgie, Bulharsko, Chorvatsko, Česko, Finsko, Francie, Německo, Řecko, Maďarsko, Itálie, Lucembursko, Nizozemsko, Polsko, Portugalsko, Rumunsko, Slovensko, Slovinsko, Španělsko, Švédsko
  • Evropa, ostatní: Makedonie, Norsko, Srbsko, Türkiye, Spojené království
  • Střední východ: Bahrajn, Írán, Irák, Jordánsko, Kuvajt, Omán, Katar, Saúdská Arábie, Spojené arabské emiráty, Jemen
  • Severní Amerika: Kanada, Kuba, Salvador, Guatemala, Mexiko, Spojené státy americké
  • Rusko a další SNS + Ukrajina: Bělorusko, Kazachstán, Rusko, Ukrajina
  • Jižní Amerika: Argentina, Brazílie, Chile, Kolumbie, Ekvádor, Paraguay, Peru, Uruguay, Venezuela

Top 10 zemí produkujících ocel

Čína vyrobila 77,1 Mt v září 2024, což je pokles o 6,11 TP3T v září 2023. Indie vyrobila 11,7 Mt, pokles o 0,21 TP3T. Japonsko vyrobilo 6,6 Mt, pokles o 5,81 TP3T. Spojené státy vyrobily 6,7 Mt, více o 1,21 TP3T. Odhaduje se, že Rusko vyrobilo 5,6 Mt, což je pokles o 10,31 TP3T. Jižní Korea vyrobila 5,5 Mt, více o 1,31 TP3T. Německo vyrobilo 3,0 Mt, více o 4,31 TP3T. Türkiye vyrobilo 3,1 Mt, více o 6,51 TP3T. Brazílie vyrobila 2,8 Mt, více o 9,91 TP3T. Odhaduje se, že Írán vyrobil 1,5 Mt, což je pokles o 41,21 TP3T.

Tabulka 2. Top 10 zemí produkujících ocel

Kraj  září 2024 (Mt) Změna % 24/23 leden–září 2024 (Mt) Změna % led-září 24/23
Čína 77.1 -6.1 768.5 -3.6
Indie 11.7 -0.2 110.3 5.8
Japonsko 6.6 -5.8 63.3 -3.2
Spojené státy 6.7 1.2 60.3 -1.6
Rusko 5,6 e -10.3 54 -5.5
Jižní Korea 5.5 1.3 48.1 -4.6
Německo 3 4.3 28.4 4
Turecko 3.1 6.5 27.9 13.8
Brazílie 2.8 9.9 25.2 4.4
Írán 1,5 e -41.2 21.3 -3.1

e – odhad. Pořadí 10 největších producentských zemí je založeno na souhrnných údajích od začátku roku

API 5L vs ISO 3183

Poznejte rozdíly: API 5L vs ISO 3183

ISO 3183 a API 5L jsou normy týkající se ocelových trubek, primárně pro použití v průmyslu přepravy ropy, plynu a dalších kapalin. I když se tyto dva standardy, API 5L a ISO 3183, významně překrývají, existují klíčové rozdíly v jejich rozsahu, aplikaci a organizacích, které za nimi stojí.

1. Vydávající organizace: API 5L vs ISO 3183

API 5L: Tento standard, vydaný American Petroleum Institute (API), se primárně používá v ropném a plynárenském průmyslu. Podrobně popisuje technické požadavky na ocelová potrubí přepravující ropu, plyn a vodu.
ISO 3183: Tato norma, vydaná Mezinárodní organizací pro normalizaci (ISO), je mezinárodně uznávaná a celosvětově používána pro ocelové trubky v odvětví přepravy ropy a plynu.

2. Rozsah použití: API 5L vs ISO 3183

API 5L: Kryje ocelové trubky pro přepravu ropy, zemního plynu a dalších kapalin pod vysokým tlakem. Je široce používán v Severní Americe, zejména ve Spojených státech.
ISO 3183: Tato norma se primárně zaměřuje na návrh, výrobu a kontrolu kvality ocelových trubek používaných v ropovodech a plynovodech, ale její použití je spíše mezinárodní a použitelné v různých zemích světa.

3. Klíčové rozdíly: API 5L vs ISO 3183

Geografické a tržní zaměření:

API 5L je více přizpůsobeno severoamerickému trhu (zejména USA), zatímco ISO 3183 je mezinárodně použitelná a používaná v mnoha zemích po celém světě.

Třídy oceli a požadavky:

API 5L definuje třídy oceli jako L175, L210, L245 atd., kde číslo představuje minimální mez kluzu v megapascalech (MPa).
ISO 3183 také definuje podobné jakosti, ale s podrobnějšími požadavky na vlastnosti materiálů, výrobní procesy a kontrolní protokoly, v souladu s mezinárodní průmyslovou praxí.
Další specifikace:
API 5L klade důraz na kontrolu kvality, certifikaci a požadavky na výrobu, zatímco ISO 3183 pokrývá širší rozsah s ohledem na mezinárodní obchod a poskytuje specifikace pro různé podmínky, včetně teploty, prostředí a specifických mechanických požadavků.

4. Technické požadavky: API 5L vs ISO 3183

API 5L specifikuje materiálové vlastnosti ocelových trubek, výrobní procesy, rozměry, zkušební metody a kontrolu kvality. Definuje třídy oceli od L (nízká pevnost) po třídy X (vyšší pevnost), jako jsou X42, X60 a X70.
ISO 3183 pokrývá podobné aspekty výroby ocelových trubek, včetně kvality materiálu, tepelného zpracování, povrchové úpravy a konců trubek. Poskytuje také podrobné specifikace pro návrhový tlak potrubí, hlediska životního prostředí a různé příslušenství potrubí.

5. Porovnání jakostí trubek: API 5L vs ISO 3183

API 5L: Třídy se pohybují od tříd L (nízká mez kluzu) po třídy X (vyšší mez kluzu). Například X60 označuje trubky s mezí kluzu 60 000 psi (přibližně 413 MPa).
ISO 3183: Používá podobný systém klasifikace, ale může zahrnovat podrobnější klasifikace a podmínky. Zajišťuje také soulad s globálním návrhem potrubí a provozními postupy.

6. Kompatibilita mezi standardy:

V mnoha případech jsou API 5L a ISO 3183 kompatibilní, což znamená, že ocelová trubka, která splňuje požadavky API 5L, bude obecně splňovat také požadavky ISO 3183 a naopak. Konkrétní potrubní projekty však mohou dodržovat jeden standard před druhým v závislosti na lokalitě, preferencích klienta nebo regulačních požadavcích.

7. Závěr:

API 5L je běžnější ve Spojených státech a okolních regionech. Zaměřuje se na průmysl ropovodů a plynovodů se silným důrazem na výrobu a kontrolu kvality.
ISO 3183 je mezinárodní norma pro globální projekty ropovodů a plynovodů. Jeho podrobnější, globálně sladěné požadavky zajišťují širší přijetí na mezinárodních trzích.

Obě normy jsou velmi podobné, pokud jde o specifikace materiálu, výroby a testování. Přesto má ISO 3183 tendenci mít širší a globálně použitelný rozsah, zatímco API 5L zůstává specifičtější pro severoamerický trh. Volba mezi těmito standardy závisí na geografické poloze projektu plynovodu, specifikacích a regulačních potřebách.

Nerezová ocel vs galvanizovaná ocel

Nerezová ocel vs galvanizovaná ocel

Zavedení

Nerezová ocel vs galvanizovaná ocel, je důležité vzít v úvahu prostředí, požadovanou odolnost a potřeby údržby. Nerezová ocel nabízí bezkonkurenční odolnost proti korozi, pevnost a vizuální přitažlivost, díky čemuž je vhodná pro náročné aplikace v drsném prostředí. Pozinkovaná ocel na druhé straně nabízí cenově výhodnou ochranu proti korozi pro méně agresivní nastavení.

1. Složení a výrobní proces

Nerezová ocel

Nerezová ocel je slitina složená převážně ze železa, chrómu (nejméně 10,5%) a někdy niklu a molybdenu. Chrom vytváří na povrchu ochrannou vrstvu oxidu, která mu dodává vynikající odolnost proti korozi. Různé třídy, jako je 304 a 316, se liší v legovacích prvcích a poskytují možnosti pro různá prostředí, včetně extrémních teplot a vysoké salinity.

Pozinkovaná ocel

Pozinkovaná ocel je uhlíková ocel potažená vrstvou zinku. Vrstva zinku chrání ocel pod ní jako bariéra proti korozi. Nejběžnějším způsobem zinkování je žárové zinkování, kdy je ocel ponořena do roztaveného zinku. Další metodou je elektrogalvanizace, kdy se zinek nanáší pomocí elektrického proudu. Oba procesy zvyšují odolnost proti korozi, i když jsou obecně méně odolné v drsném prostředí než nerezová ocel.

2. Odolnost proti korozi

Nerezová ocel

Odolnost korozivzdorné oceli je vlastní díky složení slitiny, která tvoří pasivní vrstvu oxidu chrómu. Nerezová ocel třídy 316, která obsahuje molybden, poskytuje vynikající odolnost proti korozi způsobené chloridy, kyselinami a dalšími agresivními chemikáliemi. Je preferovanou volbou v námořním průmyslu, chemickém zpracování a ropném a plynárenském průmyslu, kde je vystavení korozivním činidlům denně.

Pozinkovaná ocel

Vrstva zinku na pozinkované oceli poskytuje obětní ochranu; zinek bude korodovat dříve než podkladová ocel a nabízí určitou odolnost proti korozi. Tato ochrana je však omezená, protože vrstva zinku může časem degradovat. Zatímco galvanizovaná ocel funguje adekvátně v mírném prostředí a obecné konstrukci, neodolává drsným chemikáliím nebo slané vodě tak účinně jako nerezová ocel.

3. Mechanické vlastnosti a pevnost

Nerezová ocel

Nerezová ocel je obecně robustnější než pozinkovaná ocel vyšší pevnost v tahu a trvanlivost. Díky tomu je ideální pro aplikace, které vyžadují odolnost a spolehlivost pod tlakem. Nabízí také nerez vynikající odolnost proti nárazu a opotřebení, což je přínosem pro infrastrukturu a těžké průmyslové aplikace.

Pozinkovaná ocel

Zatímco pevnost galvanizované oceli primárně pochází z jádro z uhlíkové ocelije obecně méně robustní než nerezová ocel. Přidaná vrstva zinku výrazně nepřispívá k jeho pevnosti. Pozinkovaná ocel je vhodná pro středně náročné aplikace tam, kde je nutná odolnost proti korozi, ale ne v extrémních nebo vysoce namáhaných prostředích.

4. Vzhled a estetika

Nerezová ocel

Nerezová ocel má elegantní, lesklý vzhled a je často žádoucí v architektonických aplikacích a viditelných instalacích. Jeho estetický vzhled a odolnost z něj činí preferovanou volbu pro vysoce viditelné konstrukce a zařízení.

Pozinkovaná ocel

Vrstva zinku dodává galvanizované oceli matný, matně šedý povrch, který je vizuálně méně přitažlivý než u nerezové oceli. V průběhu času může vystavení povětrnostním vlivům vést k bělavé patině na povrchu, což může snížit estetickou přitažlivost, i když to nemá vliv na výkon.

5. Úvahy o nákladech

Nerezová ocel

Obvykle je to nerezová ocel dražší díky svým legujícím prvkům, chrómu a niklu a složitým výrobním procesům. Nicméně, jeho delší životnost a minimální údržba může kompenzovat počáteční náklady, zejména v náročných prostředích.

Pozinkovaná ocel

Pozinkovaná ocel je ekonomičtější než nerezová ocel, zejména pro krátkodobé až střednědobé aplikace. Je to cenově výhodná volba pro projekty s a omezený rozpočet a střední požadavky na odolnost proti korozi.

6. Typické aplikace

Aplikace z nerezové oceli

Ropa a plyn: Používá se v potrubích, skladovacích nádržích a pobřežních plošinách díky své vysoké odolnosti proti korozi a pevnosti.
Chemické zpracování: Vynikající pro prostředí, kde je každodenní vystavení kyselým nebo žíravým chemikáliím.
Námořní inženýrství: Odolnost nerezové oceli vůči slané vodě ji činí vhodnou pro námořní aplikace, jako jsou doky, plavidla a zařízení.
Infrastruktura: Ideální pro mosty, zábradlí a architektonické konstrukce, kde je zásadní odolnost a estetika.

Aplikace z pozinkované oceli

Obecná konstrukce: Běžně se používá ve stavebních rámech, plotech a střešních podpěrách.
Zemědělské vybavení: Poskytuje rovnováhu odolnosti proti korozi a hospodárnosti pro zařízení vystavená půdě a vlhkosti.
Zařízení na úpravu vody: Vhodné pro nekritickou vodní infrastrukturu, jako je potrubí a skladovací nádrže v prostředí s nízkou korozí.
Venkovní konstrukce: Běžně používané v silničních svodidlech, zábradlích a sloupech, kde se očekává vystavení mírným povětrnostním podmínkám.

7. Údržba a životnost

Nerezová ocel

Nerezová ocel vyžaduje minimální údržba díky své vlastní odolnosti proti korozi. V drsném prostředí se však doporučuje pravidelné čištění, aby se odstranila sůl, chemikálie nebo usazeniny, které by mohly časem narušit ochrannou vrstvu oxidu.

Pozinkovaná ocel

Vyžaduje pozinkovanou ocel pravidelná kontrola a údržba aby zinková vrstva zůstala neporušená. Pokud je vrstva zinku poškrábaná nebo degradovaná, může být nutné znovu pozinkování nebo další nátěry, aby se zabránilo korozi. To je zvláště důležité v námořních nebo průmyslových aplikacích, kde zinkové vrstvě hrozí rychlejší degradace.

8. Příklad: Nerezová ocel vs. galvanizovaná ocel

VLASTNICTVÍ NEREZOVÁ OCEL (316) POZINKOVANÁ OCEL SROVNÁNÍ
Mechanismus ochrany Ochranná vrstva oxidu, která se sama opravuje v přítomnosti kyslíku a zajišťuje dlouhodobou odolnost proti korozi. Během výroby se na ocel nanáší ochranný zinkový povlak. Při poškození okolní zinek katodicky chrání obnaženou ocel. Nerezová ochranná vrstva je odolnější a dokáže se sama 'zahojit'. Ochrana ušlechtilé oceli se nesnižuje ztrátou materiálu nebo zmenšením tloušťky.
Vzhled K dispozici je mnoho povrchových úprav, od velmi lesklých elektrolyticky leštěných až po abrazivně leštěné. Atraktivní vysoce kvalitní vzhled a dojem. Flitry možné. Povrch není světlý a s věkem postupně přechází do matně šedé. Volba estetického designu.
Povrchový pocit Je velmi hladký a může klouzat. Má hrubší omak, který se s věkem stává zřetelnějším. Volba estetického designu.
Zelené pověření Může být znovu použit v nových strukturách. Po skončení životnosti konstrukce je cenný jako šrot a díky své sběrné hodnotě má vysokou míru recyklace. Uhlíková ocel se na konci životnosti obecně sešrotuje a je méně hodnotná. Nerezová ocel je rozsáhle recyklována jak při výrobě, tak na konci životnosti. Všechny nové nerezové oceli obsahují podstatný podíl recyklované oceli.
Odtok těžkých kovů Zanedbatelné úrovně. Významný odtok zinku, zejména v raném věku. Některé evropské dálnice byly změněny na zábradlí z nerezové oceli, aby se zabránilo kontaminaci životního prostředí zinkem.
Celý život Neurčitá, za předpokladu zachování povrchu. Zpomalte celkovou korozi, dokud se zinek nerozpustí. Při korozi vrstvy zinku/železa se objeví červená rez a nakonec i podkladová ocel. Oprava je nutná dříve, než se na povrchu ~2% objeví červené skvrny. Jasná výhoda nákladů na životnost nerezové oceli, pokud je zamýšlena prodloužená životnost. Ekonomický bod zvratu může být až šest let v závislosti na prostředí a dalších faktorech.
Požární odolnost Vynikající pro austenitické nerezové oceli s přiměřenou pevností a průhybem při požárech. Zinek se taví a teče, což může způsobit selhání sousední nerezové oceli v chemické továrně. Substrát z uhlíkové oceli ztrácí pevnost a trpí deformací. Nerezová ocel nabízí lepší požární odolnost a zabraňuje riziku roztaveného zinku, pokud se použije pozink.
Svařování na místě Toto je rutina pro austenitické nerezové oceli, přičemž je třeba dbát na tepelnou roztažnost. Svary mohou být začleněny do okolního kovového povrchu. Nezbytné je čištění a pasivace po svařování. Uhlíková ocel je snadno samosvařitelná, ale zinek musí být odstraněn kvůli výparům. Pokud se pozinkovaná ocel a nerezová ocel svaří dohromady, jakýkoli zbytek zinku nerezovou ocel zkřehne. Barva bohatá na zinek je méně odolná než galvanizace. V náročných mořských prostředích se může koroze objevit za tři až pět let a napadení oceli nastává po čtyřech letech/mm poté. Krátkodobá trvanlivost je podobná, ale povlak bohatý na zinek na spojích vyžaduje údržbu. V náročných podmínkách pozinkovaná ocel zkoroduje – dokonce i díry – a může způsobit zranění ruky, zejména z neviditelné strany směrem k moři.
Kontakt s vlhkým porézním materiálem (např. dřevěné klíny) ve slaném prostředí. Pravděpodobně způsobí skvrny od rzi a trhliny, ale ne strukturální selhání. Podobně jako skladovací skvrny vede k rychlé ztrátě zinku a dlouhodoběji v důsledku perforace. Ani u jednoho to není žádoucí, ale může to dlouhodobě způsobit poruchu na patě pozinkovaných stožárů.
Údržba Pokud není dostatečně udržována, může trpět skvrnami od čaje a mikro-dlíčky. Pokud není dostatečně udržován, může utrpět obecnou ztrátu zinku a následnou korozi ocelového podkladu. Obojí vyžaduje déšť na otevřených prostranstvích nebo mytí v chráněných oblastech.
ASTM A335 ASME SA335 P92 SMLS POTRUBÍ

Vývoj mikrostruktury oceli P92 při různých izotermických teplotách

Vývoj mikrostruktury oceli P92 při různých izotermických teplotách

Ocel P92 se používá především v ultrasuperkritických kotlích, ultravysokotlakých potrubích a dalších vysokoteplotních a vysokotlakých zařízeních. Ocel P92 je v chemickém složení oceli P91 založena na přidání stopových prvků prvků W a B, snižuje obsah Mo, přes hranice zrn zpevněné a disperzně zpevněné různými způsoby, aby se zlepšil komplexní výkon oceli P92, ocel P92 než ocel P91 má lepší odolnost proti oxidaci a odolnost proti korozi. Proces zpracování za tepla je nezbytný pro výrobu ocelové trubky P92. Technologie tepelného zpracování může eliminovat vnitřní vady vzniklé ve výrobním procesu a zajistit, aby výkon oceli vyhovoval potřebám pracovních podmínek. Typ a stav organizace v procesu práce za tepla jsou klíčovými faktory ovlivňujícími výkon ke splnění normy. Proto tento článek analyzuje organizaci ocelové trubky P92 při různých izotermických teplotách, aby odhalil vývoj organizace ocelové trubky P92 při různých teplotách, což nejen poskytuje informační podporu pro organizační analýzu a kontrolu výkonu skutečného procesu zpracování za tepla, ale také poskytuje experimentální základ pro vývoj procesu zpracování za tepla.

1. Testovací materiály a metody

1.1 Zkušební materiál

Testovaná ocel je ocelová trubka P92 v provozním stavu (1060 ℃ kalená + 760 ℃ temperovaná) a její chemické složení je uvedeno v tabulce 1. Ve střední části hotové trubky byl vyříznut válcový vzorek ϕ4 mm × 10 mm v určité poloze podél podélného směru a ke studiu transformace tkáně při různých teplotách byl použit expanzní měřič zhášení.

Tabulka 1 Hlavní chemické složení oceli P92 podle hmotnostní frakce (%)

Živel C Si Mn Cr Ni Mo PROTI Al B Nb W Fe
% 0.13 0.2 0.42 8.67 0.25 0.48 0.19 0.008 0.002 0.05 1.51 Zůstatek

1.2 Proces testování

Použití měřiče tepelné expanze L78, 0,05 ℃/s zahřátí na 1050 ℃ izolace 15 min, 200 ℃/s ochlazení na pokojovou teplotu. Změřte kritický bod změny fáze materiálu Ac1 je 792,4℃, Ac3 je 879,8℃, Ms je 372,3℃. Vzorky byly zahřívány až na 1050 °C rychlostí 10 °C/s a udržovány po dobu 15 minut a poté ochlazeny na různé teploty (770, 740, 710, 680, 650, 620, 520, 430, 400, 370, 340, 310, 280, 250, 190 a 160 °C) při rychlosti 150 °C/s a udržované po různou dobu (620 °C a méně po dobu 1 hodiny, 620 °C a více po dobu 25 hodin) . 620 ℃ a více při 25 h), izotermický konec napájení je vypnutý, takže vzorek je ochlazen vzduchem na pokojovou teplotu.1.3 Zkušební metody

Po broušení a leštění povrchu vzorků různými procesy byl povrch vzorků zkorodován pomocí aqua regia. K pozorování a analýze organizace byly použity mikroskop AXIOVERT 25 Zeiss a environmentální rastrovací elektronový mikroskop QWANTA 450; pomocí tvrdoměru HVS-50 Vickers (zátěž 1 kg) byla provedena měření tvrdosti na několika místech na povrchu každého vzorku a jako hodnota tvrdosti vzorku byla vzata průměrná hodnota.

2. Výsledky testu a analýza

2.1 Organizace a analýza různých izotermických teplot

Obrázek 1 ukazuje mikrostrukturu oceli P92 po úplné austenitizaci při 1050 °C po různé doby při různých teplotách. Obrázek 1(a) ukazuje mikrostrukturu oceli P92 po izotermalizaci při 190 °C po dobu 1 hodiny. Z obr. 1(a2) je vidět, že jeho organizace pokojové teploty je martenzit (M). Z obr. 1(a3) je vidět, že martenzit vykazuje lištovité charakteristiky. Protože bod Ms oceli je asi 372 °C, k fázové transformaci martenzitu dochází při izotermických teplotách pod bodem Ms za vzniku martenzitu a obsah uhlíku v oceli P92 patří do rozmezí nízkouhlíkového složení; pro martenzit je charakteristická lištovitá morfologie.

Obrázek 1(a) ukazuje mikrostrukturu oceli P92 po 1 hodině izotermické při 190 °C

Obrázek 1(a) ukazuje mikrostrukturu oceli P92 po 1 hodině izotermické při 190 °C

Obrázek 1(b) pro mikrostrukturu oceli P92 při izotermické 1h 430 ℃. Když se izotermická teplota zvýší na 430 °C, ocel P92 dosáhne zóny transformace bainitu. Protože ocel obsahuje prvky Mo, B a W, mají tyto prvky malý vliv na transformaci bainitu a zároveň zpožďují perlitickou transformaci. Proto ocel P92 při izolaci 430 ℃ 1h, organizace určitého množství bainitu. Poté se zbývající podchlazený austenit při chlazení vzduchem přemění na martenzit.

Obrázek 1(b) pro mikrostrukturu oceli P92 při 430 ℃ izotermické 1h

Obrázek 1(b) pro mikrostrukturu oceli P92 při 430 ℃ izotermické 1h

Obrázek 1(c) ukazuje mikrostrukturu oceli P92 při izotermické 1h 520 ℃. Když je izotermická teplota 520 ℃, legující prvky Cr, Mo, Mn atd., takže přeměna perlitu je inhibována, počátek bodu přeměny bainitu (bod Bs) se sníží, takže v určitém rozmezí teplot bude se objevují ve stabilizační zóně přechlazeného austenitu. Obrázek 1(c) je vidět na izolaci 520 ℃ 1 hodinu poté, co po transformaci nenastal podchlazený austenit, po kterém následovalo ochlazení vzduchem za vzniku martenzitu; konečnou organizací pokojové teploty je martenzit.

Obrázek 1(c) ukazuje mikrostrukturu oceli P92 při 520 ℃ izotermické 1h

Obrázek 1(c) ukazuje mikrostrukturu oceli P92 při 520 ℃ izotermické 1h

Obrázek 1 (d) pro ocel P92 při 650 ℃ izotermické 25h mikrostruktuře pro martenzit + perlit. Jak je znázorněno na obrázku 1(d3), perlit vykazuje nespojité lamelární charakteristiky a karbid na povrchu vykazuje precipitaci krátké tyčinky. To je způsobeno legujícími prvky oceli P92 Cr, Mo, V atd. pro zlepšení stability podchlazeného austenitu současně tak, aby se změnila morfologie perlitu oceli P92, tedy karbid v perlitickém tělese karbidu pro krátká tyčinka, toto perlitické těleso je známé jako třída perlit. Zároveň bylo v organizaci nalezeno mnoho jemných částic druhé fáze.

Obrázek 1 (d) pro ocel P92 při 650 ℃ izotermická 25h mikrostruktura pro martenzit + perlit

Obrázek 1 (d) pro ocel P92 při 650 ℃ izotermická 25h mikrostruktura pro martenzit + perlit

Obrázek 1(e) ukazuje mikrostrukturu oceli P92 při izotermické teplotě 740 °C po 25 hodinách. Při izotermické teplotě 740 °C dojde nejprve k eutektickému masivnímu srážení feritu a poté k eutektickému rozkladu austenitu, což má za následek organizaci podobnou perlitu. Ve srovnání s izotermou 650°C (viz obr. 1(d3)) se se zvýšením izotermické teploty zhrubne perlitická organizace a dvoufázový charakter perlitu, tj. feritu a karburitu ve formě krátké tyče , je jasně vidět.

Obrázek 1(e) ukazuje mikrostrukturu oceli P92 při 740 ℃ izotermické 25h

Obrázek 1(e) ukazuje mikrostrukturu oceli P92 při 740 ℃ izotermické 25h

Obr. 1(f) ukazuje mikrostrukturu oceli P92 při izotermické teplotě 770 °C po dobu 25 hodin. Při izotermické teplotě 770°C s prodlužováním izotermické doby dochází nejprve k vysrážení feritu a poté podchlazený austenit podléhá eutektickému rozkladu za vzniku organizace ferit + perlit. S nárůstem izotermické teploty se zvyšuje obsah prvního eutektického feritu a obsah perlitu klesá. Vzhledem k legovacím prvkům oceli P92, legovacím prvkům rozpuštěným v austenitu, aby se zvýšila kalitelnost austenitu, se obtížnost eutektického rozkladu prohlubuje, takže musí existovat dostatečně dlouhá izotermická doba k jeho eutektickému rozkladu, vzniku perlitická organizace.

Obr. 1(f) ukazuje mikrostrukturu oceli P92 při izotermické teplotě 770 °C po dobu 25 hodin

Obr. 1(f) ukazuje mikrostrukturu oceli P92 při izotermické teplotě 770 °C po dobu 25 hodin

Analýza energetického spektra byla provedena na tkáních s různými morfologiemi na obr. 1(f2), aby se dále identifikoval typ tkáně, jak ukazuje tabulka 2. Z tabulky 2 je vidět, že obsah uhlíku v bílých částicích je vyšší než další organizace a legující prvky Cr, Mo a V analyzují tuto částici na kompozitní karbidové částice vysrážené během procesu chlazení; srovnatelně řečeno, obsah uhlíku v nespojité lamelární organizaci je druhý až nejnižší a obsah uhlíku v masivní organizaci je nejmenší. Protože perlit je dvoufázová organizace nauhličování a feritu, je průměrný obsah uhlíku vyšší než u feritu; v kombinaci s izotermickou teplotní a morfologickou analýzou je dále stanoveno, že lamelární organizace je podobná perlitu a masivní organizace je nejprve eutektický ferit.

Spektrální analýza oceli P92, izotermicky upravená při 770 °C po dobu 25 hodin, zapsána ve formátu tabulky s atomovými zlomky (%)

Struktura C Nb Mo Ti PROTI Cr Mn Fe W
Bílé granule 11.07 0.04 0.94 0.02 2.16 8.36 2.64 54.77 2.84
Bloková struktura 9.31 0.04 0.95 0.2 0.32 8.42 0.74 85.51 10.21
Vrstvená struktura 5.1 0 0.09 0.1 0.33 7.3 0.35 85.65 0.69

2.2 Mikrotvrdost a analýza

Obecně řečeno, během procesu ochlazování legovaných ocelí obsahujících prvky jako W a Mo dochází v podchlazeném austenitu ke třem druhům organizačních přeměn: martenzitické přeměně v nízkoteplotní zóně, bainitové přeměně ve středoteplotní zóně a přeměně perlitu. ve vysokoteplotní zóně. Různé organizační evoluce vedou k různé tvrdosti. Obrázek 2 ukazuje variaci křivky tvrdosti oceli P92 při různých izotermických teplotách. Z obr. 2 je vidět, že s nárůstem izotermické teploty vykazuje tvrdost trend nejprve klesající, pak rostoucí a nakonec klesající. Při izotermické teplotě 160 ~ 370 ℃, výskyt martenzitické transformace, tvrdost podle Vickerse od 516HV do 457HV. Když je izotermická teplota 400 ~ 620 ℃, dojde k malému množství přeměny bainitu a tvrdost 478HV se zvýší na 484HV; díky malé přeměně bainitu se tvrdost příliš nemění. Když je izotermická teplota 650 ℃, vytvoří se malé množství perlitu s tvrdostí 410 HV. při izotermické teplotě 680 ~ 770 ℃, tvorba feritu + perlitová organizace, tvrdost od 242HV do 163HV. vlivem přeměny oceli P92 při různých teplotách je organizace přechodu odlišná, v oblasti nízkoteplotní martenzitické přeměny, kdy je izotermická teplota nižší než bod Ms, se zvýšením teploty obsah martenzitu klesá, tvrdost klesá; uprostřed přeměny oceli P92 při různých teplotách, kdy je izotermická teplota nižší než bod Ms, s nárůstem teploty klesá obsah martenzitu, klesá tvrdost; v oblasti přeměny bainitu při střední teplotě, protože množství přeměny bainitu je malé, se tvrdost příliš nemění; v oblasti vysokoteplotní perlitické transformace, se vzestupem izotermické teploty, se obsah prvního eutektického feritu zvyšuje, takže tvrdost nadále klesá, takže s nárůstem izotermické teploty má tvrdost materiálu obecně klesající trend a trend změny tvrdosti a analýza organizace je v souladu s trendem.

Variace křivek tvrdosti oceli P92 při různých izotermických teplotách

Variace křivek tvrdosti oceli P92 při různých izotermických teplotách

3. Závěr

1) Kritický bod Ac1 oceli P92 je 792,4 ℃, Ac3 je 879,8 ℃ a Ms je 372,3 ℃.

2) ocel P92 při různých izotermických teplotách pro získání organizace pokojové teploty je odlišná; v izotermické 160 ~ 370 ℃ 1h je organizace pokojové teploty martenzit; v izotermické 1h 400 ~ 430 ℃ organizace malého množství bainitu + martenzitu; v izotermické 1h 520 ~ 620 ℃ je organizace relativně stabilní, během transformace nedochází ke krátkému časovému úseku (1 h), organizace pokojové teploty je martenzitická; v izotermických 25 hodinách 650 ℃ je organizace pokojové teploty perlit. h, organizace pokojové teploty pro perlit + martenzit; za 680 ~ 770 ℃ izotermických 25 hodin se organizace transformovala na perlit + první eutektický ferit.

3) Austenitizace oceli P92 v Ac1 pod izotermickou, se snížením izotermické teploty, tvrdost materiálu jako celku má tendenci se zvyšovat, izotermická při 770 ℃ po výskytu prvního eutektického feritu, perlitická transformace, tvrdost je nejnižší , asi 163 HV; izotermická při 160 ℃ po výskytu martenzitické transformace, tvrdost je nejvyšší, asi 516 HV.