Archiv pro kategorii: Znalosti oboru

Analýza příčin prstencových trhlin v kalené bezešvé ocelové trubce SAE 4140

Říjen 17, 2024/v Znalosti oboru/přidal Energetická ocel

Důvod prstencové trhliny na konci trubky bezešvé ocelové trubky SAE 4140 byl studován zkouškou chemického složení, zkouškou tvrdosti, metalografickým pozorováním, rastrovacím elektronovým mikroskopem a analýzou energetického spektra. Výsledky ukazují, že prasklina ve tvaru prstence u bezešvé ocelové trubky SAE 4140 je prasklina z kalení, která se obvykle vyskytuje na konci trubky. Důvodem trhliny při kalení jsou různé rychlosti ochlazování mezi vnitřní a vnější stěnou a rychlost ochlazování vnější stěny je mnohem vyšší než u vnitřní stěny, což má za následek selhání praskání způsobené koncentrací napětí v blízkosti vnitřní stěny. Prasklina ve tvaru prstence může být eliminována zvýšením rychlosti chlazení vnitřní stěny ocelové trubky během kalení, zlepšením rovnoměrnosti rychlosti chlazení mezi vnitřní a vnější stěnou a regulací teploty po kalení tak, aby byla v rozmezí 150 ~ 200 ℃ ke snížení kalícího stresu samovolným temperováním.

SAE 4140 je CrMo nízkolegovaná konstrukční ocel, je to americká norma ASTM A519, v národní normě 42CrMo na základě zvýšení obsahu Mn; proto byla dále zlepšena prokalitelnost SAE 4140. Bezešvá ocelová trubka SAE 4140, namísto plných výkovků, výroba válcovaných předvalků různých typů dutých hřídelí, válců, objímek a dalších dílů může výrazně zlepšit efektivitu výroby a ušetřit ocel; Ocelová trubka SAE 4140 je široce používána ve šroubových vrtacích nástrojích pro těžbu ropy a zemního plynu a dalších vrtných zařízeních. Popouštění bezešvých ocelových trubek SAE 4140 může splňovat požadavky na různé pevnosti oceli a přizpůsobení houževnatosti optimalizací procesu tepelného zpracování. Přesto se často zjistí, že ovlivňuje vady dodávky produktu ve výrobním procesu. Tento dokument se zaměřuje především na ocelovou trubku SAE 4140 v procesu kalení uprostřed tloušťky stěny konce trubky, vytváří analýzu defektů ve tvaru prstence a navrhuje opatření ke zlepšení.

1. Testovací materiály a metody

Společnost vyrobila specifikace pro ∅ 139,7 × 31,75 mm ocelové bezešvé ocelové trubky SAE 4140, výrobní proces pro ohřev sochorů → děrování → válcování → dimenzování → temperování (doba namáčení 850 ℃ 70 minut kalení + rotace trubky mimo chlazení vodní sprchou +735 ℃ doba namáčení 2 h temperování) → Detekce a kontrola vad. Po úpravě popouštěním odhalila kontrola defektoskopie, že uprostřed tloušťky stěny na konci trubky byla prstencová trhlina, jak je znázorněno na obr. 1; prstencová trhlina se objevila ve vzdálenosti asi 21~24 mm od vnějšku, kroužila po obvodu trubky a byla částečně nespojitá, zatímco v těle trubky nebyla nalezena žádná taková vada.

Obr.1 Prasklina ve tvaru prstence na konci potrubí

Odeberte šarži vzorků pro kalení ocelových trubek pro analýzu kalení a pozorování organizace kalení a spektrální analýzu složení ocelové trubky současně v trhlinách temperovaných ocelových trubek, abyste odebrali vysoce výkonné vzorky pro pozorování mikromorfologie trhlin , úrovni zrnitosti a v rastrovacím elektronovém mikroskopu se spektrometrem na trhliny ve vnitřním složení mikroplošné analýzy.

2. Výsledky testu

2.1 Chemické složení

Tabulka 1 ukazuje výsledky spektrální analýzy chemického složení a složení prvků je v souladu s požadavky normy ASTM A519.

Tabulka 1 Výsledky analýzy chemického složení (hmotnostní frakce, %)

Živel	C	Si	Mn	P	S	Cr	Mo	Cu	Ni
Obsah	0.39	0.20	0.82	0.01	0.005	0.94	0.18	0.05	0.02
Požadavek ASTM A519	0.38-0.43	0.15-0.35	0.75-1.00	≤ 0,04	≤ 0,04	0.8-1.1	0.15-0.25	≤ 0,35	≤ 0,25

2.2 Zkouška kalitelnosti trubek

Na kalených vzorcích testu kalicí tvrdosti celkové tloušťky stěny lze výsledky celkové tvrdosti stěny, jak je znázorněno na obrázku 2, vidět na obrázku 2, ve vzdálenosti 21 ~ 24 mm od vnější strany začala tvrdost při kalení výrazně klesat, a z vnější strany 21 ~ 24 mm je vysokoteplotní popouštění trubky zjištěno v oblasti prstencové trhliny, oblast pod a nad tloušťkou stěny tvrdosti extrémního rozdílu mezi polohou tloušťky stěny regionu dosáhl 5 (HRC) nebo tak. Rozdíl tvrdosti mezi spodní a horní tloušťkou stěny této oblasti je asi 5 (HRC). Metalografická organizace v kaleném stavu je znázorněna na obr. 3. Z metalografické organizace na obr. 3; je vidět, že organizace ve vnější oblasti trubky je tvořena malým množstvím feritu + martenzitu, zatímco organizace v blízkosti vnitřního povrchu není zhášena, s malým množstvím feritu a bainitu, což vede k nízké kalicí tvrdosti od vnějšího povrchu trubky k vnitřnímu povrchu trubky ve vzdálenosti 21 mm. Vysoký stupeň konzistence prstencových trhlin ve stěně trubky a poloha extrémního rozdílu v kalicí tvrdosti naznačují, že prstencové trhliny pravděpodobně vzniknou v procesu kalení. Vysoká konzistence mezi umístěním prstencových trhlin a nižší tvrdostí kalení naznačuje, že prstencové trhliny mohly vzniknout během procesu kalení.

Obr.2 Hodnota kalicí tvrdosti v plné tloušťce stěny

Obr.3 Struktura kalení ocelové trubky

2.3 Metalografické výsledky ocelové trubky jsou uvedeny na obr. 4 a obr. 5, v tomto pořadí.

Matricová organizace ocelové trubky je temperovaný austenit + malé množství feritu + malé množství bainitu, se zrnitostí 8, což je průměrná temperovaná organizace; trhliny se rozprostírají v podélném směru, který patří ke krystalickému popraskání, a obě strany trhlin mají typické vlastnosti zabírání; dochází k fenoménu oduhličení na obou stranách a na povrchu trhlin je pozorovatelná vysokoteplotní vrstva šedého oxidu. Na obou stranách je oduhličení a na povrchu trhliny lze pozorovat vysokoteplotní vrstvu šedého oxidu a v okolí trhliny nejsou vidět žádné nekovové vměstky.

Obr.4 Pozorování morfologie trhlin

Obr.5 Mikrostruktura trhliny

2.4 Morfologie trhlin a výsledky analýzy energetického spektra

Po otevření lomu je mikromorfologie lomu pozorována pod rastrovacím elektronovým mikroskopem, jak je znázorněno na obr. 6, který ukazuje, že lom byl vystaven vysokým teplotám a na povrchu došlo k vysokoteplotní oxidaci. Lom je převážně podél lomu krystalu, velikost zrna se pohybuje od 20 do 30 μm a nejsou nalezena žádná hrubá zrna a abnormální organizační vady; analýza energetického spektra ukazuje, že povrch lomu se skládá hlavně ze železa a jeho oxidů a nejsou vidět žádné abnormální cizí prvky. Spektrální analýza ukazuje, že povrch lomu je primárně tvořen železem a jeho oxidy, bez abnormálního cizího prvku.

Obr.6 Morfologie lomu trhliny

3 Analýza a diskuse

3.1 Analýza trhlinových vad

Z hlediska mikromorfologie trhliny je otvor trhliny přímý; ocas je zakřivený a ostrý; dráha rozšíření trhliny vykazuje charakteristiky praskání podél krystalu a dvě strany trhliny mají typické síťové charakteristiky, což jsou obvyklé charakteristiky trhlin při kalení. Metalografické zkoumání však zjistilo, že na obou stranách trhliny dochází k dekarbonizačnímu jevu, což není v souladu s charakteristikami tradičních trhlin při kalení, s přihlédnutím ke skutečnosti, že teplota popouštění ocelové trubky je 735 ℃, a Ac1 je 738 ℃ v SAE 4140, což není v souladu s konvenčními charakteristikami trhlin při kalení. Vzhledem k tomu, že popouštěcí teplota použitá pro trubku je 735 °C a Ac1 SAE 4140 je 738 °C, což jsou velmi blízko u sebe, předpokládá se, že oduhličení na obou stranách trhliny souvisí s vysokou teplotní popouštění během popouštění (735 °C) a nejedná se o trhlinu, která existovala již před tepelným zpracováním trubky.

3.2 Příčiny praskání

Příčiny trhlin při kalení obecně souvisejí s teplotou kalícího ohřevu, rychlostí ochlazování kalením, metalurgickými defekty a kalicími napětími. Z výsledků analýzy složení vyplývá, že chemické složení trubky splňuje požadavky třídy oceli SAE 4140 v normě ASTM A519 a nebyly zjištěny žádné nadbytečné prvky; v blízkosti trhlin nebyly nalezeny žádné nekovové inkluze a analýza energetického spektra na lomu trhliny ukázala, že šedé oxidační produkty v trhlinách byly Fe a jeho oxidy a nebyly pozorovány žádné abnormální cizí prvky, takže lze vyloučit, že metalurgické vady způsobily prstencové trhliny; stupeň zrnitosti trubky byl stupeň 8 a stupeň zrnitosti byl stupeň 7 a velikost zrna byla stupeň 8 a velikost zrna byla stupeň 8. Úroveň zrnitosti trubky je 8; zrno je zjemněno a není hrubé, což naznačuje, že trhlina při kalení nemá nic společného s teplotou ohřevu při kalení.

Vznik kalících trhlin úzce souvisí s kalícími napětími, rozdělenými na tepelná a organizační. Tepelné namáhání je způsobeno procesem chlazení ocelové trubky; povrchová vrstva a srdce rychlosti chlazení ocelové trubky nejsou konzistentní, což má za následek nerovnoměrné smršťování materiálu a vnitřní pnutí; výsledkem je, že povrchová vrstva ocelové trubky je vystavena tlakovým napětím a jádro tahových napětí; tkáňová napětí je zhášení organizace ocelové trubky na martenzitovou transformaci, spolu s rozšířením objemu nekonzistence při vytváření vnitřních napětí, organizace napětí generovaných výsledkem je povrchová vrstva tahových napětí, střed tahových napětí. Tyto dva druhy napětí v ocelové trubce existují ve stejné části, ale role směru je opačná; kombinovaný účinek výsledku je, že dominantní faktor jednoho ze dvou napětí, dominantní role tepelného napětí je výsledkem tahu srdce obrobku, povrchového tlaku; tkáňové napětí dominantní roli je výsledkem srdce obrobku tahový tlak povrchový tah.

Kalení ocelové trubky SAE 4140 pomocí rotační výroby vnějšího sprchového chlazení, rychlost ochlazování vnějšího povrchu je mnohem větší než vnitřního povrchu, vnější kov ocelové trubky je zakalený, zatímco vnitřní kov není zcela zakalený, aby se vytvořila část organizace feritu a bainitu, vnitřní kov v důsledku vnitřního kovu nemůže být plně přeměněn na martenzitickou organizaci, vnitřní kov ocelové trubky je nevyhnutelně vystaven tahovému napětí generovanému expanzí vnější stěny martenzitu a při současně se v důsledku různých typů organizace liší jeho specifický objem mezi vnitřním a vnějším kovem Současně je v důsledku různých druhů organizace konkrétní objem vnitřní a vnější vrstvy kovu odlišný a rychlost smršťování není během ochlazování stejná, tahové napětí bude také generováno na rozhraní dvou typů organizace a distribuci napětí dominují tepelná napětí a tahové napětí generované na rozhraní dva typy organizace uvnitř trubky jsou největší, což má za následek praskliny kalící prstence, které se vyskytují v oblasti tloušťky stěny trubky blízko vnitřního povrchu (21~24 mm od vnějšího povrchu); kromě toho je konec ocelové trubky částí celé trubky citlivou na geometrii, která je náchylná k vytváření napětí. Konec trubky je navíc geometricky citlivou částí celé trubky, která je náchylná ke koncentraci napětí. Tato prstencová trhlina se obvykle vyskytuje pouze na konci trubky a takové trhliny nebyly v tělese trubky nalezeny.

Stručně řečeno, trhliny prstencového tvaru prstencových ocelových trubek z tlustostěnných ocelových trubek SAE 4140 jsou způsobeny nerovnoměrným chlazením vnitřní a vnější stěny; rychlost ochlazování vnější stěny je mnohem vyšší než rychlost ochlazování vnitřní stěny; výroba silnostěnné ocelové trubky SAE 4140 ke změně stávajícího způsobu chlazení, nelze ji použít pouze mimo proces chlazení, je třeba posílit chlazení vnitřní stěny ocelové trubky, zlepšit rovnoměrnost rychlosti chlazení vnitřní a vnější stěny silnostěnné ocelové trubky, aby se snížila koncentrace napětí a odstranily se praskliny v prstenci. Prsten praská.

3.3 Opatření ke zlepšení

Aby se předešlo trhlinám při kalení, při návrhu procesu kalení jsou faktory pro tvorbu trhlin všechny podmínky, které přispívají k rozvoji tahových napětí kalení, včetně teploty ohřevu, procesu chlazení a výstupní teploty. Navrhovaná vylepšená procesní opatření zahrnují: kalicí teplotu 830-850 ℃; použití vnitřní trysky přizpůsobené středové ose potrubí, řízení vhodného vnitřního rozstřikovacího proudu, zlepšení rychlosti chlazení vnitřního otvoru, aby se zajistilo, že rychlost chlazení vnitřní a vnější stěny silnostěnné ocelové trubky jednotnost; řízení teploty po kalení 150-200 ℃, použití zbytkové teploty ocelových trubek při samopopouštění, snížení kalení napětí v ocelové trubce.

Použití vylepšené technologie produkuje ∅158,75 × 34,93 mm, ∅139,7 × 31,75 mm, ∅254 × 38,1 mm, ∅224 × 26 mm atd. podle desítek specifikací ocelových trubek. Po ultrazvukové kontrole vad jsou výrobky kvalifikované, bez prasklin způsobujících zhášení prstenců.

4. Závěr

(1) Podle makroskopických a mikroskopických charakteristik prasklin potrubí patří prstencové praskliny na koncích trubek ocelových trubek SAE 4140 k poruchám prasklin způsobeným pnutím při kalení, které se obvykle vyskytuje na koncích trubek.

(2) Zakalené prstencové trhliny v silnostěnné ocelové trubce SAE 4140 jsou způsobeny nerovnoměrným chlazením vnitřní a vnější stěny. Rychlost ochlazování vnější stěny je mnohem vyšší než rychlost ochlazování vnitřní stěny. Pro zlepšení rovnoměrnosti rychlosti ochlazování vnitřní a vnější stěny silnostěnné ocelové trubky musí výroba silnostěnné ocelové trubky SAE 4140 posílit chlazení vnitřní stěny.

ASME SA213 T91: Kolik toho víš?

Říjen 16, 2024/v Znalosti oboru/přidal Energetická ocel

Pozadí a úvod

ASME SA213 T91, ocelové číslo v ASME SA213/SA213M standard, patří do vylepšené oceli 9Cr-1Mo, která byla vyvíjena od 70. do 80. let minulého století ve spolupráci US Rubber Ridge National Laboratory a Laboratoř metalurgických materiálů americké Combustion Engineering Corporation. Vyvinutý na základě dřívější oceli 9Cr-1Mo, používané v jaderné energetice (lze použít i v jiných oblastech), vysokoteplotních tlakových součástech materiálů, je třetí generací výrobků z oceli pevné za tepla; jeho hlavním rysem je snížení obsahu uhlíku v omezení horní a dolní hranice obsahu uhlíku a přísnější kontrola obsahu zbytkových prvků, jako je P a S, současně přidáním stopy 0,030-0,070% N a stopy pevných karbidotvorných prvků 0,18-0,25% V a 0,06-0,10% Nb, pro zjemnění požadavků na zrnitost, a tím zlepšení plastické houževnatosti a svařitelnosti oceli, zlepšení stability oceli při vysokých teplotách, po tomto vícekompozitním vyztužení, vznik nového typu martenzitické vysokochromové žáruvzdorné legované oceli.

ASME SA213 T91, obvykle vyrábějící výrobky pro trubky malého průměru, se používá hlavně v kotlích, přehřívácích a výměnících tepla.

Mezinárodní odpovídající třídy oceli T91

Země	USA	Německo	Japonsko	Francie	Čína
Ekvivalentní jakost oceli	SA-213 T91	X10CrMoVNNb91	HCM95	TUZ10CDVNb0901	10Cr9Mo1VNbN

Tuto ocel zde poznáme z několika hledisek.

I. Chemické složení ASME SA213 T91

Živel

PROTI

Obsah

0.07-0.14

0.30-0.60

≤0,020

≤0,010

0.20-0.50

8.00-9.50

0.85-1.05

≤0,40

0.18-0.25

0.06-0.10

0.030-0.070

≤0,020

II. Analýza výkonu

2.1 Úloha legujících prvků na vlastnosti materiálu: Legující prvky oceli T91 hrají roli zpevňování pevného roztoku a zpevňování difúze a zlepšují odolnost oceli vůči oxidaci a korozi, jak je explicitně analyzováno následovně.
2.1.1 Uhlík je nejviditelnějším zpevňovacím účinkem ocelových prvků v pevném roztoku; s nárůstem obsahu uhlíku, krátkodobou pevností oceli, plasticitou a houževnatostí klesá, u takové oceli T91, nárůst obsahu uhlíku zrychlí rychlost sféroidizace karbidů a rychlost agregace, urychlí redistribuci legujících prvků a sníží svařitelnost, odolnost proti korozi a oxidační odolnost oceli, takže žáruvzdorná ocel obecně chce snížit množství obsahu uhlíku. Pevnost oceli se však sníží, pokud je obsah uhlíku příliš nízký. Ocel T91 má ve srovnání s ocelí 12Cr1MoV snížený obsah uhlíku 20%, což je pečlivé zvážení vlivu výše uvedených faktorů.
2.1.2 Ocel T91 obsahuje stopy dusíku; role dusíku se odráží ve dvou aspektech. Na jedné straně je role zpevnění tuhého roztoku, dusíku při pokojové teplotě v rozpustnosti oceli minimální, ocel T91 svařovaná tepelně ovlivněná zóna v procesu ohřevu svařování a tepelného zpracování po svařování, dojde k posloupnosti pevných látek proces řešení a srážení VN: V rámci austenitické organizace se vytvořila tepelně ovlivněná zóna svařování díky rozpustnosti VN, zvyšuje se obsah dusíku a poté se zvyšuje stupeň přesycení v organizaci teploty v místnosti. následným tepelným zpracováním svaru dochází k mírnému vysrážení VN, což zvyšuje stabilitu organizace a zlepšuje hodnotu trvalé pevnosti tepelně ovlivněné zóny. Na druhé straně ocel T91 obsahuje také malé množství A1; dusík se může tvořit s jeho A1N, A1N při více než 1 100 ℃, pouze velké množství se rozpustí v matrici a poté znovu vysráží při nižších teplotách, což může mít lepší účinek zpevňování difúze.
2.1.3 přidat chrom hlavně pro zlepšení oxidační odolnosti žáruvzdorné oceli, odolnost proti korozi, obsah chrómu nižší než 5%, 600 ℃ začal prudce oxidovat, zatímco množství obsahu chrómu až do 5% má vynikající odolnost proti oxidaci. Ocel 12Cr1MoV v následujících 580 ℃ má dobrou odolnost proti oxidaci, hloubka koroze 0,05 mm/a, 600 ℃, když se výkon začal zhoršovat, hloubka koroze 0,13 mm/a. T91 s obsahem chrómu 1 100 ℃ předtím, než se velké množství rozpustí do matrice, a při nižších teplotách a opětovném vysrážení může mít účinek zesílení difúze zvuku. /T91 obsah chrómu zvýšen na asi 9%, použití teploty může dosáhnout 650 ℃, primárním opatřením je, aby se matrice rozpustila ve větším množství chrómu.
2.1.4 vanad a niob jsou životně důležité prvky tvořící karbidy. Když se přidá k vytvoření jemného a stabilního karbidu slitiny s uhlíkem, dojde k pevnému difúznímu zesílení.
2.1.5 Přídavek molybdenu zlepšuje především tepelnou pevnost oceli a zpevňuje tuhé roztoky.

2.2 Mechanické vlastnosti

Sochor T91 po konečném tepelném zpracování pro normalizaci + vysokoteplotní popouštění má pevnost v tahu při pokojové teplotě ≥ 585 MPa, mez kluzu při pokojové teplotě ≥ 415 MPa, tvrdost ≤ 250 HB, tažnost (rozteč standardního kruhového vzorku 50 mm) ≥ 20%, hodnota dovoleného napětí [σ] 650 ℃ = 30 MPa.

Proces tepelného zpracování: normalizační teplota 1040 ℃, doba výdrže ne méně než 10 minut, teplota temperování 730 ~ 780 ℃, doba výdrže ne méně než jedna h.

2.3 Výkon svařování

V souladu se vzorcem uhlíkového ekvivalentu doporučeným International Welding Institute je uhlíkový ekvivalent oceli T91 vypočítán na 2,43% a viditelná svařitelnost T91 je špatná.
Ocel nemá tendenci se znovu zahřívat Praskání.

2.3.1 Problémy se svařováním T91

2.3.1.1 Praskání ztvrdlé organizace v tepelně ovlivněné zóně
Kritická rychlost chlazení T91 je nízká, austenit je velmi stabilní a během standardní transformace perlitu nedochází k ochlazení rychle. Musí se ochladit na nižší teplotu (asi 400 ℃), aby se přeměnil na martenzit a hrubou organizaci.
Svařování produkované tepelně ovlivněnou zónou různých organizací má různé hustoty, koeficienty roztažnosti a různé formy mřížky v procesu ohřevu a chlazení budou nevyhnutelně doprovázeny rozdílnou objemovou expanzí a kontrakcí; na druhé straně má ohřev vlivem sváření nerovnoměrné a vysokoteplotní charakteristiky, takže svarové spoje T91 jsou enormní vnitřní pnutí. Tvrzené hrubé martenzitické organizační spoje, které jsou ve stavu komplexního napětí, současně proces ochlazování svaru, difúze vodíku ze svaru do oblasti blízkého švu, přítomnost vodíku přispěla ke křehnutí martenzitu, tato kombinace účinků, je snadné vytvořit studené trhliny v kalené oblasti.

2.3.1.2 Růst zrn tepelně ovlivněné zóny
Tepelné cyklování svařování významně ovlivňuje růst zrn v tepelně ovlivněné zóně svarových spojů, zejména v zóně tavení bezprostředně sousedící s maximální teplotou ohřevu. Když je rychlost ochlazování malá, svařená tepelně ovlivněná zóna se bude jevit jako hrubá masivní feritová a karbidová organizace, takže plasticita oceli výrazně klesá; rychlost ochlazování je značná díky produkci hrubé martenzitické organizace, ale také se sníží plasticita svarových spojů.

2.3.1.3 Generování změkčené vrstvy
Ocel T91 svařovaná v temperovaném stavu, tepelně ovlivněná zóna vytváří nevyhnutelnou měkčící vrstvu, která je přísnější než měknutí perlitové žáruvzdorné oceli. Změkčení je pozoruhodnější při použití specifikací s pomalejšími rychlostmi ohřevu a chlazení. Kromě toho šířka změkčené vrstvy a její vzdálenost od tavné linie souvisí s podmínkami ohřevu a charakteristikami svařování, předehřívání a tepelného zpracování po svařování.

2.3.1.4 Korozní praskání pod napětím
Ocel T91 v tepelném zpracování po svařování před chlazením není obecně nižší než 100 ℃. Pokud je chlazení při pokojové teplotě a prostředí je relativně vlhké, je snadné namáhat korozní praskání. Německé předpisy: Před tepelným zpracováním po svařování musí být ochlazen pod 150 ℃. V případě silnějších obrobků, koutových svarů a špatné geometrie není teplota chlazení nižší než 100 ℃. Pokud je chlazení při pokojové teplotě a vlhkosti přísně zakázáno, v opačném případě je snadné vytvořit korozní trhliny pod napětím.

2.3.2 Proces svařování

2.3.2.1 Metoda svařování: Lze použít ruční svařování, svařování wolframovým pólem v ochranné atmosféře nebo automatické svařování tavným pólem.
2.3.2.2 Svařovací materiál: můžete si vybrat svařovací drát WE690 nebo svařovací drát.

Výběr svařovacího materiálu:
(1) Svařování stejného druhu oceli – pokud lze k výrobě ruční svařovací tyče CM-9Cb použít ruční svařování, lze k výrobě TGS-9Cb použít svařování v ochranné atmosféře wolframu, k výrobě MGS- lze použít automatické svařování tavných tyčí 9Cb drát;
(2) svařování odlišných ocelí – např. svařování s austenitickou nerezovou ocelí dostupnými svařovacími materiály ERNiCr-3.

2.3.2.3 Body procesu svařování:
(1) volba teploty předehřívání před svařováním
Bod Ms oceli T91 je asi 400 ℃; teplota předehřívání se obecně volí na 200 ~ 250 ℃. Teplota předehřívání nesmí být příliš vysoká. V opačném případě se rychlost ochlazování spoje sníží, což může být způsobeno ve svarových spojích na hranicích zrn precipitací karbidů a tvorbou feritové organizace, čímž se výrazně snižuje rázová houževnatost ocelových svarových spojů při pokojové teplotě. Německo poskytuje teplotu předehřívání 180 ~ 250 ℃; USCE poskytuje teplotu předehřívání 120 ~ 205 ℃.

(2) volba teploty svařovacího kanálu / mezivrstvy
Teplota mezivrstvy nesmí být nižší než spodní mez teploty předehřívání. Stejně jako při výběru teploty předehřívání nemůže být teplota mezivrstvy příliš vysoká. Teplota mezivrstvy T91 je obecně řízena na 200 ~ 300 ℃. Francouzské předpisy: teplota mezivrstvy nepřesahuje 300 ℃. Předpisy USA: teplota mezivrstvy může být mezi 170 ~ 230 ℃.

(3) volba počáteční teploty tepelného zpracování po svařování
T91 vyžaduje ochlazení po svaření pod bod Ms a držení po určitou dobu před zpracováním temperováním, s rychlostí ochlazování po svařování 80 ~ 100 ℃/h. Pokud není izolována, společná austenitická organizace nemusí být plně transformována; temperovací ohřev podpoří precipitaci karbidu podél hranic austenitických zrn, čímž se organizace stane velmi křehkou. T91 však nelze před temperováním po svařování ochladit na pokojovou teplotu, protože praskání za studena je nebezpečné, když se jeho svarové spoje ochladí na pokojovou teplotu. Pro T91 může nejlepší počáteční teplota tepelného zpracování po svařování 100 ~ 150 ℃ a udržování po dobu jedné hodiny zajistit úplnou transformaci organizace.

(4) teplota popouštění tepelného zpracování po svařování, doba výdrže, výběr rychlosti chlazení popouštění
Teplota popouštění: Ocel T91 má větší tendenci k praskání za studena a za určitých podmínek je náchylná k opožděnému praskání, takže svarové spoje musí být temperovány do 24 hodin po svařování. T91 posvarový stav organizace lištového martenzitu, po temperování lze změnit na temperovaný martenzit; jeho výkon je lepší než u lištového martenzitu. Teplota temperování je nízká; temperovací efekt není patrný; svarový kov snadno stárne a křehne; teplota popouštění je příliš vysoká (více než čára AC1), spoj může být znovu austenitizován a v následném ochlazovacím procesu znovu kalit. Současně, jak je popsáno dříve v tomto článku, by při stanovení teploty popouštění měl být také zohledněn vliv vrstvy změkčování spoje. Obecně platí, že teplota popouštění T91 je 730 ~ 780 ℃.
Doba zdržení: T91 vyžaduje dobu zdržení po svaření alespoň jednu hodinu, aby se zajistilo, že se jeho organizace zcela přemění na temperovaný martenzit.
Rychlost ochlazování: Pro snížení zbytkového napětí ocelových svarových spojů T91 musí být rychlost ochlazování nižší než 5 ℃ / min.
Celkově lze proces svařování oceli T91 v procesu regulace teploty stručně vyjádřit na obrázku níže:

Proces řízení teploty v procesu svařování ocelové trubky T91

III. Pochopení ASME SA213 T91

3.1 Ocel T91 principem legování, zejména přidáním malého množství niobu, vanadu a dalších stopových prvků, výrazně zlepšuje pevnost při vysokých teplotách a odolnost proti oxidaci ve srovnání s ocelí 12 Cr1MoV, ale její svařovací výkon je špatný.
3.2 Ocel T91 má větší tendenci k chladu Praskání během svařování a je třeba ji před svařováním předehřát na 200 ~ 250 ℃, přičemž teplota mezivrstvy se udržuje na 200 ~ 300 ℃, což může účinně zabránit vzniku trhlin za studena.
3.3 Tepelné zpracování oceli T91 po svařování musí být ochlazeno na 100 ~ 150 ℃, izolace jedna hodina, teplota zahřívání a temperování na 730 ~ 780 ℃, doba izolace ne kratší než jedna h a nakonec ne více než 5 ℃ / min rychlost chlazení na pokojovou teplotu.

IV. Výrobní proces ASME SA213 T91

Výrobní proces SA213 T91 vyžaduje několik metod, včetně tavení, děrování a válcování. Proces tavení musí řídit chemické složení, aby bylo zajištěno, že ocelová trubka má vynikající odolnost proti korozi. Procesy děrování a válcování vyžadují přesné řízení teploty a tlaku, aby se získaly požadované mechanické vlastnosti a rozměrová přesnost. Ocelové trubky je navíc potřeba tepelně zpracovat, aby se odstranilo vnitřní pnutí a zlepšila se odolnost proti korozi.

V. Aplikace ASME SA213 T91

ASME SA213 T91 je žáruvzdorná ocel s vysokým obsahem chrómu, která se používá hlavně při výrobě vysokoteplotních přehříváků a přihříváků a dalších tlakových částí kotlů podkritických a nadkritických elektráren s teplotami kovových stěn nepřesahujícími 625 °C a lze ji také použít jako vysoké -teplotně tlakové části tlakových nádob a jaderné energetiky. SA213 T91 má vynikající odolnost proti tečení a dokáže si udržet stabilní velikost a tvar při vysokých teplotách a při dlouhodobém zatížení. Mezi jeho hlavní aplikace patří kotle, přehříváky, výměníky tepla a další zařízení v energetickém, chemickém a naftovém průmyslu. Je široce používán ve vodou chlazených stěnách vysokotlakých kotlů, ekonomizérů, přehřívačů, přihřívačů a trubek v petrochemickém průmyslu.

NACE MR0175/ISO 15156 vs. NACE MR0103/ISO 17495-1

Říjen 14, 2024/v Znalosti oboru/přidal Energetická ocel

Zavedení

V ropném a plynárenském průmyslu, zejména v prostředí na pevnině a na moři, je prvořadé zajištění dlouhé životnosti a spolehlivosti materiálů vystavených agresivním podmínkám. Zde vstupují do hry standardy jako NACE MR0175/ISO 15156 vs. NACE MR0103/ISO 17495-1. Obě normy poskytují zásadní vodítko pro výběr materiálu v kyselém prostředí služeb. Pochopení rozdílů mezi nimi je však zásadní pro výběr správných materiálů pro vaše operace.

V tomto příspěvku na blogu prozkoumáme hlavní rozdíly mezi nimi NACE MR0175/ISO 15156 vs. NACE MR0103/ISO 17495-1a nabízí praktické rady pro odborníky v oblasti ropy a zemního plynu, kteří se těmito normami orientují. Budeme také diskutovat o konkrétních aplikacích, výzvách a řešeních, které tyto normy poskytují, zejména v kontextu drsných prostředí ropných a plynových polí.

Co jsou NACE MR0175/ISO 15156 a NACE MR0103/ISO 17495-1?

NACE MR0175/ISO 15156:
Tato norma je celosvětově uznávaná pro řízení výběru materiálů a kontrolu koroze v prostředí s kyselými plyny, kde je přítomen sirovodík (H2S). Poskytuje pokyny pro návrh, výrobu a údržbu materiálů používaných při těžbě ropy a zemního plynu na pevnině i na moři. Cílem je zmírnit rizika spojená s praskáním způsobeným vodíkem (HIC), sulfidovým stresovým praskáním (SSC) a korozním praskáním (SCC), které mohou ohrozit integritu kritického zařízení, jako jsou potrubí, ventily a ústí vrtů.

NACE MR0103/ISO 17495-1:
Na druhé straně, NACE MR0103/ISO 17495-1 se primárně zaměřuje na materiály používané v prostředí rafinace a chemického zpracování, kde může dojít k vystavení kyselému provozu, ale s mírně odlišným rozsahem. Pokrývá požadavky na zařízení vystavená mírně korozním podmínkám s důrazem na zajištění toho, aby materiály odolávaly agresivní povaze specifických rafinačních procesů, jako je destilace nebo krakování, kde je riziko koroze srovnatelně nižší než u těžby ropy a zemního plynu.

NACE MR0175 ISO 15156 vs NACE MR0103 ISO 17495-1

Hlavní rozdíly: NACE MR0175/ISO 15156 vs NACE MR0103/ISO 17495-1

Nyní, když máme přehled o každé normě, je důležité zdůraznit rozdíly, které mohou ovlivnit výběr materiálu v terénu. Tyto rozdíly mohou významně ovlivnit výkonnost materiálů a bezpečnost provozu.

1. Rozsah aplikace

Primární rozdíl mezi NACE MR0175/ISO 15156 vs. NACE MR0103/ISO 17495-1 spočívá v rozsahu jejich použití.

NACE MR0175/ISO 15156 je přizpůsoben pro zařízení používaná v kyselém provozním prostředí, kde je přítomen sirovodík. Je zásadní v činnostech proti proudu, jako je průzkum, těžba a přeprava ropy a zemního plynu, zejména v pobřežních a na pevnině, která se zabývají kyselým plynem (plyn obsahující sirovodík).

NACE MR0103/ISO 17495-1, i když se stále zabývá kyselým servisem, je více zaměřen na rafinérský a chemický průmysl, zejména tam, kde je kyselý plyn zapojen do procesů, jako je rafinace, destilace a krakování.

2. Závažnost prostředí

Podmínky prostředí jsou rovněž klíčovým faktorem při uplatňování těchto norem. NACE MR0175/ISO 15156 řeší přísnější podmínky kyselé služby. Pokrývá například vyšší koncentrace sirovodíku, který je korozívnější a představuje vyšší riziko degradace materiálu prostřednictvím mechanismů, jako je praskání způsobené vodíkem (HIC) a praskání sulfidovým napětím (SSC).

naproti tomu NACE MR0103/ISO 17495-1 uvažuje o prostředích, která mohou být méně přísná, pokud jde o expozici sirovodíku, i když stále kritická v prostředí rafinérií a chemických závodů. Chemické složení tekutin, které se podílejí na rafinačních procesech, nemusí být tak agresivní jako ty, které se vyskytují na polích kyselých plynů, ale stále představuje riziko koroze.

3. Materiálové požadavky

Obě normy poskytují specifická kritéria pro výběr materiálu, liší se však svými přísnými požadavky. NACE MR0175/ISO 15156 klade větší důraz na prevenci koroze související s vodíkem v materiálech, ke které může docházet i při velmi nízkých koncentracích sirovodíku. Tato norma vyžaduje materiály, které jsou odolné vůči SSC, HIC a korozní únavě v kyselém prostředí.

Na druhé straně, NACE MR0103/ISO 17495-1 je méně normativní, pokud jde o praskání související s vodíkem, ale vyžaduje materiály, které si poradí s korozivními činidly v rafinačních procesech, přičemž se často zaměřuje spíše na obecnou odolnost proti korozi než na specifická rizika související s vodíkem.

4. Testování a ověřování

Obě normy vyžadují testování a ověřování, aby bylo zajištěno, že materiály budou fungovat v příslušných prostředích. Však, NACE MR0175/ISO 15156 vyžaduje rozsáhlejší testování a podrobnější ověřování vlastností materiálu v náročných provozních podmínkách. Testy zahrnují specifické pokyny pro SSC, HIC a další poruchové režimy spojené s prostředím kyselých plynů.

NACE MR0103/ISO 17495-1, i když také vyžaduje testování materiálů, je často flexibilnější z hlediska testovacích kritérií a zaměřuje se na zajištění toho, aby materiály splňovaly obecné normy odolnosti proti korozi, než aby se zaměřoval konkrétně na rizika související se sirovodíkem.

Proč byste se měli zajímat o NACE MR0175/ISO 15156 vs. NACE MR0103/ISO 17495-1?

Pochopení těchto rozdílů může pomoci předcházet poruchám materiálu, zajistit provozní bezpečnost a vyhovět průmyslovým předpisům. Ať už pracujete na pobřežní ropné plošině, na projektu potrubí nebo v rafinerii, použití vhodných materiálů podle těchto norem vás ochrání před nákladnými poruchami, neočekávanými prostoji a potenciálními riziky pro životní prostředí.

Pro operace s těžbou ropy a zemního plynu, zejména v pobřežních a pobřežních kyselých provozních prostředích, NACE MR0175/ISO 15156 je základním standardem. Zajišťuje, že materiály odolávají nejdrsnějšímu prostředí a zmírňují rizika jako SSC a HIC, která mohou vést ke katastrofickým poruchám.

Naproti tomu pro operace při rafinaci nebo chemickém zpracování, NACE MR0103/ISO 17495-1 nabízí více přizpůsobené pokyny. Umožňuje efektivní využití materiálů v prostředích s kyselým plynem, ale s méně agresivními podmínkami ve srovnání s těžbou ropy a plynu. Důraz je zde kladen spíše na obecnou odolnost proti korozi ve zpracovatelských prostředích.

Praktické pokyny pro profesionály v oblasti ropy a zemního plynu

Při výběru materiálů pro projekty v obou kategoriích zvažte následující:

Pochopte své prostředí: Vyhodnoťte, zda se váš provoz zabývá těžbou kyselého plynu (proti proudu) nebo rafinací a chemickým zpracováním (po proudu). To vám pomůže určit, který standard použít.

Výběr materiálu: Vyberte materiály, které jsou v souladu s příslušnou normou na základě podmínek prostředí a typu provozu (kyselý plyn vs. rafinace). Na základě náročnosti prostředí se často doporučují nerezové oceli, vysoce legované materiály a slitiny odolné proti korozi.

Testování a ověřování: Ujistěte se, že všechny materiály jsou testovány podle příslušných norem. Pro prostředí s kyselými plyny může být nutné dodatečné testování na SSC, HIC a korozivní únavu.

Poraďte se s odborníky: Vždy je dobré poradit se s odborníky na korozi nebo s materiálovými inženýry, kteří jsou obeznámeni NACE MR0175/ISO 15156 vs. NACE MR0103/ISO 17495-1 pro zajištění optimálního výkonu materiálu.

Závěr

Na závěr pochopení rozdílu mezi NACE MR0175/ISO 15156 vs. NACE MR0103/ISO 17495-1 je zásadní pro přijímání informovaných rozhodnutí o výběru materiálu pro těžbu ropy a zemního plynu i za ní. Výběrem vhodného standardu pro váš provoz zajistíte dlouhodobou integritu vašeho zařízení a pomůžete předcházet katastrofickým poruchám, které mohou vzniknout v důsledku nesprávně specifikovaných materiálů. Ať už pracujete s kyselým plynem na pobřežních polích nebo při chemickém zpracování v rafineriích, tyto normy poskytnou nezbytné pokyny k ochraně vašeho majetku a zachování bezpečnosti.

Pokud si nejste jisti, kterou normu máte dodržovat, nebo potřebujete další pomoc s výběrem materiálu, obraťte se na odborníka na materiály, který vám poradí NACE MR0175/ISO 15156 vs. NACE MR0103/ISO 17495-1 a zajistit, aby vaše projekty byly bezpečné a v souladu s osvědčenými postupy v oboru.

Kotel a výměník tepla: Průvodce výběrem bezešvých trubek

Říjen 13, 2024/v Znalosti oboru/přidal Energetická ocel

Zavedení

V průmyslových odvětvích, jako je výroba energie, ropa a plyn, petrochemie a rafinerie, jsou bezešvé trubky základními součástmi, zejména v zařízeních, která musí odolávat extrémním teplotám, vysokým tlakům a drsným korozním prostředím. Tyto trubky využívají kotle, výměníky tepla, kondenzátory, přehříváky, předehřívače vzduchu a ekonomizéry. Každá z těchto aplikací vyžaduje specifické vlastnosti materiálu pro zajištění výkonu, bezpečnosti a dlouhé životnosti. Výběr bezešvých trubek pro kotel a výměník závisí na konkrétní teplotě, tlaku, odolnosti proti korozi a mechanické pevnosti.

Tato příručka poskytuje hloubkový pohled na různé materiály používané pro bezešvé trubky, včetně uhlíkové oceli, legované oceli, nerezové oceli, slitin titanu, slitin na bázi niklu, slitin mědi a slitin zirkonia. Prozkoumáme také příslušné normy a třídy, čímž vám pomůžeme učinit informovanější rozhodnutí pro vaše projekty kotlů a výměníků tepla.

Přehled CS, AS, SS, slitin niklu, slitin titanu a zirkonia, slitin mědi a mědi

1. Vlastnosti odolnosti proti korozi

Každý materiál používaný pro bezešvé trubky má specifické vlastnosti odolnosti proti korozi, které určují jeho vhodnost pro různá prostředí.

Uhlíková ocel: Omezená odolnost proti korozi, obvykle se používá s ochrannými povlaky nebo obložením. Bez ošetření podléhá korozi v přítomnosti vody a kyslíku.
Legovaná ocel: Střední odolnost proti oxidaci a korozi. Slitiny jako chrom a molybden zlepšují odolnost proti korozi při vysokých teplotách.
Nerezová ocel: Díky obsahu chrómu má vynikající odolnost proti obecné korozi, koroznímu praskání pod napětím a důlkové korozi. Vyšší třídy, jako je 316L, mají zlepšenou odolnost proti korozi vyvolané chloridy.
Slitiny na bázi niklu: Vynikající odolnost vůči agresivnímu prostředí, jako je kyselé, zásadité prostředí a prostředí bohaté na chloridy. Vysoce korozivní aplikace používají slitiny jako Inconel 625, Hastelloy C276 a Alloy 825.
Titan a zirkon: Vynikající odolnost vůči slanému nálevu z mořské vody a dalším vysoce korozivním médiím. Titan je zvláště odolný vůči chloridům a kyselému prostředí, zatímco slitiny zirkonia vynikají ve vysoce kyselých podmínkách.
Měď a slitiny mědi: Vynikající odolnost vůči korozi ve sladké i mořské vodě, přičemž slitiny mědi a niklu vykazují mimořádnou odolnost v mořském prostředí.

2. Fyzikální a tepelné vlastnosti

Uhlíková ocel:
Hustota: 7,85 g/cm³
Teplota tání: 1425-1500 °C
Tepelná vodivost: ~50 W/m·K
Legovaná ocel:
Hustota: Mírně se liší podle legujících prvků, obvykle kolem 7,85 g/cm³
Teplota tání: 1450-1530 °C
Tepelná vodivost: Nižší než uhlíková ocel díky legujícím prvkům.
Nerezová ocel:
Hustota: 7,75-8,0 g/cm³
Teplota tání: -1 400-1 530 °C
Tepelná vodivost: ~16 W/m·K (nižší než uhlíková ocel).
Slitiny na bázi niklu:
Hustota: 8,4-8,9 g/cm³ (v závislosti na slitině)
Teplota tání: 1300-1400 °C
Tepelná vodivost: Obvykle nízká, ~10-16 W/m·K.
Titan:
Hustota: 4,51 g/cm³
Teplota tání: 1668 °C
Tepelná vodivost: ~22 W/m·K (relativně nízká).
Měď:
Hustota: 8,94 g/cm³
Teplota tání: 1084 °C
Tepelná vodivost: ~390 W/m·K (výborná tepelná vodivost).

3. Chemické složení

Uhlíková ocel: Primárně železo s uhlíkem 0,3%-1,2% a malým množstvím manganu, křemíku a síry.
Legovaná ocel: Obsahuje prvky jako chrom, molybden, vanad a wolfram pro zlepšení pevnosti a teplotní odolnosti.
Nerezová ocel: Obvykle obsahuje chrom 10.5%-30% spolu s niklem, molybdenem a dalšími prvky v závislosti na jakosti.
Slitiny na bázi niklu: Převážně nikl (40%-70%) s chromem, molybdenem a dalšími legujícími prvky pro zvýšení odolnosti proti korozi.
Titan: Stupeň 1 a 2 je komerčně čistý titan, zatímco Stupeň 5 (Ti-6Al-4V) zahrnuje hliník 6% a vanad 4%.
Slitiny mědi: Slitiny mědi obsahují různé prvky jako nikl (10%-30%) pro odolnost proti korozi (např. Cu-Ni 90/10).

4. Mechanické vlastnosti

Uhlíková ocel: Pevnost v tahu: 400-500 MPa, Mez kluzu: 250-350 MPa, Tažnost: 15%-25%
Legovaná ocel: Pevnost v tahu: 500-900 MPa, Mez kluzu: 300-700 MPa, Tažnost: 10%-25%
Nerezová ocel: Pevnost v tahu: 485-690 MPa (304/316), Mez kluzu: 170-300 MPa, Tažnost: 35%-40%
Slitiny na bázi niklu: Pevnost v tahu: 550-1 000 MPa (Inconel 625), Mez kluzu: 300-600 MPa, Tažnost: 25%-50%
Titan: Pevnost v tahu: 240-900 MPa (liší se podle třídy), Mez kluzu: 170-880 MPa, Tažnost: 15%-30%
Slitiny mědi: Pevnost v tahu: 200-500 MPa (v závislosti na slitině), Mez kluzu: 100-300 MPa, Tažnost: 20%-35%

5. Tepelné zpracování (stav dodání)

Uhlíková a legovaná ocel: Dodáváno v žíhaném nebo normalizovaném stavu. Tepelné zpracování zahrnuje kalení a temperování pro zlepšení pevnosti a houževnatosti.
Nerezová ocel: Dodává se v žíhaném stavu pro odstranění vnitřního pnutí a zlepšení tažnosti.
Slitiny na bázi niklu: Roztok žíhaný pro optimalizaci mechanických vlastností a odolnosti proti korozi.
Titan a zirkon: Obvykle se dodává v žíhaném stavu, aby se maximalizovala tažnost a houževnatost.
Slitiny mědi: Dodáváno v měkkém žíhaném stavu, zejména pro tváření.

6. Tváření

Uhlíková a legovaná ocel: Mohou být tvářeny za tepla nebo za studena, ale legované oceli vyžadují větší úsilí kvůli jejich vyšší pevnosti.
Nerezová ocel: Tváření za studena je běžné, i když rychlost zpevňování je vyšší než u uhlíkové oceli.
Slitiny na bázi niklu: Náročnější na tvarování kvůli vysoké pevnosti a rychlosti zpevnění; často vyžaduje práci za tepla.
Titan: Tvarování se nejlépe provádí při zvýšených teplotách kvůli jeho vysoké pevnosti při pokojové teplotě.
Slitiny mědi: Snadno se tvaruje díky dobré tažnosti.

7. Svařování

Uhlíková a legovaná ocel: Obecně je snadné svařovat pomocí konvenčních technik, ale může být vyžadováno předehřátí a tepelné zpracování po svařování (PWHT).
Nerezová ocel: Mezi běžné metody svařování patří TIG, MIG a obloukové svařování. Pečlivá kontrola přívodu tepla je nezbytná, aby se zabránilo senzibilizaci.
Slitiny na bázi niklu: Náročné na svařování kvůli vysoké tepelné roztažnosti a náchylnosti k praskání.
Titan: Svařováno v chráněném prostředí (inertní plyn), aby se zabránilo kontaminaci. Vzhledem k reaktivitě titanu při vysokých teplotách jsou nutná bezpečnostní opatření.
Slitiny mědi: Snadno se svařují, zejména slitiny mědi a niklu, ale může být zapotřebí předehřátí, aby se zabránilo praskání.

8. Koroze svarů

Nerezová ocel: Může trpět lokalizovanou korozí (např. důlková koroze, štěrbinová koroze) v oblasti ovlivněné teplem svaru, pokud není řádně kontrolována.
Slitiny na bázi niklu: Při vystavení působení chloridů při vysokých teplotách náchylné k praskání korozí pod napětím.
Titan: Svary musí být řádně chráněny před kyslíkem, aby nedošlo ke zkřehnutí.

9. Odvápnění, moření a čištění

Uhlíková a legovaná ocel: Moření odstraňuje povrchové oxidy po tepelném zpracování. Mezi běžné kyseliny patří kyselina chlorovodíková a sírová.
Nerezová ocel a slitiny niklu: Moření kyselinou dusičnou/fluorovodíkovou se používá k odstranění tepelného zabarvení a obnovení odolnosti proti korozi po svařování.
Titan: K čištění povrchu a odstranění oxidů bez poškození kovu se používají slabé kyselé mořicí roztoky.
Slitiny mědi: Čištění kyselinou se používá k odstranění povrchových skvrn a oxidů.

10. Povrchový proces (AP, BA, MP, EP atd.)

AP (žíhané a mořené): Standardní povrchová úprava pro většinu nerezových a niklových slitin po žíhání a moření.
BA (jasně žíhaný): Dosaženo žíháním v řízené atmosféře pro vytvoření hladkého, reflexního povrchu.
MP (mechanicky leštěné): Mechanické leštění zlepšuje hladkost povrchu, snižuje riziko kontaminace a iniciace koroze.
EP (Elektropolist): Elektrochemický proces, který odstraňuje povrchový materiál a vytváří ultra hladký povrch, snižuje drsnost povrchu a zlepšuje odolnost proti korozi.

Nerezový výměník tepla

I. Pochopení bezešvých trubek

Bezešvé trubky se liší od svařovaných trubek v tom, že nemají svařovaný šev, což může být slabé místo v některých vysokotlakých aplikacích. Bezešvé trubky jsou nejprve vytvořeny z pevného bloku, který je poté zahříván a následně je buď vytlačován nebo tažen přes trn, aby se vytvořil tvar trubky. Absence švů jim dodává vynikající pevnost a spolehlivost, díky čemuž jsou ideální pro prostředí s vysokým tlakem a vysokou teplotou.

Běžné aplikace:

Kotle: Bezešvé trubky jsou nezbytné při konstrukci vodotrubných a žárovzdorných kotlů, kde jsou přítomny vysoké teploty a tlaky.
Tepelné výměníky: Bezešvé trubky ve výměnících tepla používané k přenosu tepla mezi dvěma kapalinami musí odolávat korozi a udržovat tepelnou účinnost.
Kondenzátory: Bezešvé trubky pomáhají kondenzovat páru do vody v systémech výroby energie a chlazení.
Přehříváky: Bezešvé trubky se používají k přehřívání páry v kotlích, čímž se zvyšuje účinnost turbín v elektrárnách.
Předehřívače vzduchu: Tyto trubky přenášejí teplo ze spalin do vzduchu, čímž zlepšují účinnost kotle.
Ekonomizéry: Bezešvé trubky v ekonomizérech předehřívají napájecí vodu pomocí odpadního tepla z výfuku kotle, čímž se zvyšuje tepelná účinnost.

Kotle, výměníky tepla, kondenzátory, přehříváky, předehřívače vzduchu a ekonomizéry jsou nedílnou součástí v několika průmyslových odvětvích, zejména těch, které se zabývají přenosem tepla, výrobou energie a hospodařením s tekutinami. Konkrétně tyto komponenty nacházejí primární použití v následujících odvětvích:

1. Energetický průmysl

Kotle: Používají se v elektrárnách k přeměně chemické energie na tepelnou energii, často pro výrobu páry.
Přehřívače, ekonomizéry a předehřívače vzduchu: Tyto komponenty zlepšují účinnost předehříváním spalovacího vzduchu, rekuperací tepla z výfukových plynů a dalším ohřevem páry.
Tepelné výměníky a kondenzátory: Používají se pro chlazení a rekuperaci tepla v tepelných elektrárnách, zejména v parních turbínách a chladicích cyklech.

2. Ropný a plynárenský průmysl

Výměníky tepla: Rozhodující v procesech rafinace, kde se teplo přenáší mezi kapalinami, jako je destilace ropy nebo pobřežní plošiny pro zpracování plynu.
Kotle a ekonomizéry: Nachází se v rafinériích a petrochemických závodech pro výrobu páry a rekuperaci energie.
Kondenzátory: Používají se ke kondenzaci plynů na kapaliny během destilačních procesů.

3. Chemický průmysl

Výměníky tepla: Ve velké míře se používají k ohřevu nebo chlazení chemických reakcí a k získávání tepla z exotermických reakcí.
Kotle a přehříváky: Používají se k výrobě páry potřebné pro různé chemické procesy a k poskytování energie pro destilaci a reakční kroky.
Předehřívače vzduchu a ekonomizéry: Zvyšte účinnost energeticky náročných chemických procesů rekuperací tepla z výfukových plynů a snížením spotřeby paliva.

4. Námořní průmysl

Kotle a výměníky tepla: Nezbytné v námořních plavidlech pro výrobu páry, vytápění a chlazení. Lodní výměníky tepla se často používají k chlazení lodních motorů a výrobě energie.
Kondenzátory: Používají se k přeměně odpadní páry zpět na vodu pro opětovné použití v systémech lodních kotlů.

5. Potravinářský a nápojový průmysl

Výměníky tepla: Běžně používané pro pasterizaci, sterilizaci a odpařovací procesy.
Kotle a ekonomizéry: Používají se k výrobě páry pro operace zpracování potravin a k rekuperaci tepla z výfuku, aby se ušetřila spotřeba paliva.

6. HVAC (topení, ventilace a klimatizace)

Výměníky tepla a předehřívače vzduchu: Používají se v systémech HVAC pro účinný přenos tepla mezi kapalinami nebo plyny, zajišťují vytápění nebo chlazení budov a průmyslových zařízení.
Kondenzátory: Používají se v klimatizačních systémech k odvádění tepla z chladiva.

7. Celulózový a papírenský průmysl

Kotle, výměníky tepla a ekonomizéry: Zajišťují rekuperaci páry a tepla v procesech, jako je výroba buničiny, sušení papíru a rekuperace chemikálií.
Přehříváky a předehřívače vzduchu: Zvyšte energetickou účinnost regeneračních kotlů a celkovou tepelnou bilanci papíren.

8. Hutní a ocelářský průmysl

Výměníky tepla: Používají se pro chlazení horkých plynů a kapalin při výrobě oceli a metalurgických procesech.
Kotle a ekonomizéry: Poskytují teplo pro různé procesy, jako je provoz vysoké pece, tepelné zpracování a válcování.

9. Farmaceutický průmysl

Tepelné výměníky: Používají se pro řízení teploty během výroby léčiv, fermentačních procesů a sterilního prostředí.
Kotle: Vytvářejí páru potřebnou pro sterilizaci a ohřev farmaceutických zařízení.

10. Zařízení na energetické využití odpadu

Kotle, kondenzátory a ekonomizéry: Používají se pro přeměnu odpadu na energii spalováním a zároveň rekuperaci tepla pro zlepšení účinnosti.

Nyní se pojďme ponořit do materiálů, díky kterým jsou bezešvé trubky vhodné pro tyto náročné aplikace.

II. Trubky z uhlíkové oceli pro kotel a výměník tepla

Uhlíková ocel je jedním z nejrozšířenějších materiálů pro výrobu bezešvých trubek v průmyslových aplikacích, především díky své vynikající pevnosti, cenové dostupnosti a široké dostupnosti. Trubky z uhlíkové oceli nabízejí střední odolnost vůči teplotě a tlaku, díky čemuž jsou vhodné pro širokou škálu aplikací.

Vlastnosti uhlíkové oceli:
Vysoká pevnost: Trubky z uhlíkové oceli vydrží značný tlak a namáhání, takže jsou ideální pro použití v kotlích a výměnících tepla.
Cenově výhodná: Ve srovnání s jinými materiály je uhlíková ocel relativně levná, což z ní dělá oblíbenou volbu ve velkých průmyslových aplikacích.
Střední odolnost proti korozi: Zatímco uhlíková ocel není tak odolná proti korozi jako nerezová ocel, může být ošetřena nátěry nebo obložením, aby se zlepšila její životnost v korozivním prostředí.

Hlavní standardy a stupně:

ASTM A179: Tato norma se vztahuje na bezešvé trubky z nízkouhlíkové oceli tažené za studena používané pro aplikace výměníků tepla a kondenzátorů. Tyto trubky mají vynikající vlastnosti přenosu tepla a běžně se používají v aplikacích s nízkou až střední teplotou a tlakem.
ASTM A192: Bezešvé kotlové trubky z uhlíkové oceli určené pro vysokotlaký provoz. Tyto trubky se používají při výrobě páry a dalších vysokotlakých prostředích.
ASTM A210: Tato norma se vztahuje na bezešvé středně uhlíkové ocelové trubky pro kotle a přehříváky. Třídy A-1 a C nabízejí různé úrovně pevnosti a teplotní odolnosti.
ASTM A334 (Stupně 1, 3, 6): Bezešvé a svařované trubky z uhlíkové oceli určené pro provoz při nízkých teplotách. Tyto třídy se používají ve výměnících tepla, kondenzátorech a dalších nízkoteplotních aplikacích.
EN 10216-2 (P235GH, P265GH TC1/TC2): Evropská norma pro bezešvé ocelové trubky používané v tlakových aplikacích, zejména v kotlích a vysokoteplotním provozu.

Trubky z uhlíkové oceli jsou vynikající volbou pro aplikace kotlů a výměníků tepla, kde je vyžadována vysoká pevnost a střední odolnost proti korozi. Avšak pro aplikace zahrnující nejen extrémně vysoké teploty, ale také drsná korozivní prostředí, jsou často preferovány trubky ze slitiny nebo nerezové oceli kvůli jejich vynikající odolnosti a trvanlivosti.

III. Trubky z legované oceli pro kotel a výměník tepla

Trubky z legované oceli jsou určeny pro vysokoteplotní a vysokotlaké kotle a výměníky tepla. Tyto trubky jsou legovány prvky, jako je chrom, molybden a vanad, aby se zvýšila jejich pevnost, tvrdost a odolnost vůči korozi a teplu. Trubky z legované oceli jsou široce používány v kritických aplikacích, jako jsou přehříváky, ekonomizéry a vysokoteplotní výměníky tepla, díky jejich výjimečné pevnosti a odolnosti vůči teplu a tlaku.

Vlastnosti legované oceli:
Vysoká tepelná odolnost: Legující prvky, jako je chrom a molybden, zlepšují výkon těchto trubek při vysokých teplotách, díky čemuž jsou vhodné pro aplikace s extrémními teplotami.
Zlepšená odolnost proti korozi: Trubky z legované oceli nabízejí lepší odolnost proti oxidaci a korozi ve srovnání s uhlíkovou ocelí, zejména v prostředí s vysokou teplotou.
Zvýšená pevnost: Legující prvky také zvyšují pevnost těchto trubek a umožňují jim odolat vysokému tlaku v kotlích a dalších kritických zařízeních.

Hlavní standardy a stupně:

ASTM A213 (Třídy T5, T9, T11, T22, T91, T92): Tato norma se vztahuje na bezešvé trubky z feritické a austenitické legované oceli pro použití v kotlích, přehřívácích a výměnících tepla. Tyto třídy se liší svým legovacím složením a jsou vybírány na základě specifických požadavků na teplotu a tlak.
T5 a T9: Vhodné pro provoz při střední až vysoké teplotě.
T11 a T22: Běžně používané ve vysokoteplotních aplikacích, nabízí zlepšenou tepelnou odolnost.
T91 a T92: Pokročilé slitiny s vysokou pevností navržené pro provoz při velmi vysokých teplotách v elektrárnách.
EN 10216-2 (16Mo3, 13CrMo4-5, 10CrMo9-10, 15NiCuMoNb5-6-4, X20CrMoV11-1): Evropské normy pro bezešvé trubky z legovaných ocelí používané ve vysokoteplotních aplikacích. Tyto trubky se běžně používají v kotlích, přehřívácích a ekonomizérech v elektrárnách.
16Mo3: Legovaná ocel s dobrými vysokoteplotními vlastnostmi, vhodná pro použití v kotlích a tlakových nádobách.
13CrMo4-5 a 10CrMo9-10: Chrom-molybdenové slitiny, které nabízejí vynikající tepelnou a korozivzdornou odolnost pro vysokoteplotní aplikace.

Trubky z legované oceli jsou vhodnou volbou pro prostředí s vysokou teplotou a vysokým tlakem, kde uhlíková ocel nemusí poskytovat dostatečný výkon pro kotel a výměník tepla.

IV. Nerezové trubky pro kotel a výměník tepla

Trubky z nerezové oceli nabízejí výjimečnou odolnost proti korozi, díky čemuž jsou ideální pro aplikace kotlů a výměníků tepla zahrnujících korozivní kapaliny, vysoké teploty a drsná prostředí. Jsou široce používány ve výměnících tepla, přehřívácích a kotlích, kde je pro optimální výkon kromě odolnosti proti korozi vyžadována také pevnost při vysokých teplotách.

Vlastnosti nerezové oceli:
Odolnost proti korozi: Odolnost nerezové oceli vůči korozi pochází z jejího obsahu chrómu, který tvoří ochrannou vrstvu oxidu na povrchu.
Vysoká pevnost při zvýšených teplotách: Nerezová ocel si zachovává své mechanické vlastnosti i při vysokých teplotách, takže je vhodná pro přehříváky a další aplikace náročné na teplo.
Dlouhodobá životnost: Odolnost nerezové oceli vůči korozi a oxidaci zajišťuje dlouhou životnost i v drsném prostředí.

Hlavní standardy a stupně:

ASTM A213 / ASTM A249: Tyto normy pokrývají bezešvé a svařované trubky z nerezové oceli pro použití v kotlích, přehřívácích a výměnících tepla. Mezi běžné známky patří:
TP304 / TP304L (EN 1.4301 / 1.4307): Třídy austenitické nerezové oceli jsou široce používány pro svou odolnost proti korozi a pevnost.
TP310S / TP310MoLN (EN 1.4845 / 1.4466): Třídy nerezové oceli pro vysoké teploty s vynikající odolností proti oxidaci.
TP316 / TP316L (EN 1.4401 / 1.4404): Druhy ložisek s molybdenem se zvýšenou odolností proti korozi, zejména v chloridovém prostředí.
TP321 (EN 1.4541): Stabilizovaná třída nerezové oceli používaná v prostředí s vysokou teplotou, aby se zabránilo mezikrystalové korozi.
TP347H / TP347HFG (EN 1.4550 / 1.4961): Vysokouhlíkové stabilizované druhy pro vysokoteplotní aplikace, jako jsou přehříváky a kotle.
UNS N08904 (904L) (EN 1.4539): Super austenitická nerezová ocel s vynikající odolností proti korozi, zejména v kyselém prostředí.
ASTM A269: Kryje bezešvé a svařované trubky z austenitické nerezové oceli pro obecný provoz odolný proti korozi.
ASTM A789: Standardní pro duplexní trubky z nerezové oceli, nabízí kombinaci vynikající odolnosti proti korozi a vysoké pevnosti.
UNS S31803, S32205, S32750, S32760: Duplexní a super duplexní nerezové oceli, které nabízejí vynikající odolnost proti korozi, zejména v prostředích obsahujících chloridy.
EN 10216-5: Evropská norma pro bezešvé trubky z nerezové oceli, včetně následujících jakostí:
1.4301 / 1.4307 (TP304 / TP304L)
1.4401 / 1.4404 (TP316 / TP316L)
1,4845 (TP310S)
1,4466 (TP310MoLN)
1,4539 (UNS N08904 / 904L)

Trubky z nerezové oceli jsou vysoce univerzální a používají se v široké škále aplikací, včetně výměníků tepla, kotlů a přehřívačů, kde je nejen požadována odolnost proti korozi a pevnost při vysokých teplotách, ale také zásadní pro optimální výkon.

V. Slitiny na bázi niklu pro kotel a výměník tepla

Slitiny na bázi niklu patří mezi materiály s nejvyšší odolností proti korozi a běžně se používají v aplikacích kotlů a výměníků tepla zahrnujících extrémní teploty, korozivní prostředí a podmínky vysokého tlaku. Slitiny niklu poskytují vynikající odolnost proti oxidaci, sulfidaci a nauhličování, díky čemuž jsou ideální pro výměníky tepla, kotle a přehříváky v drsném prostředí.

Vlastnosti slitin na bázi niklu:
Výjimečná odolnost proti korozi: Slitiny niklu odolávají korozi v kyselém, alkalickém a chloridovém prostředí.
Vysokoteplotní stabilita: Slitiny niklu si zachovávají svou pevnost a odolnost proti korozi i při zvýšených teplotách, díky čemuž jsou vhodné pro vysokoteplotní aplikace.
Odolnost proti oxidaci a sulfidaci: Slitiny niklu jsou odolné vůči oxidaci a sulfidaci, ke kterým může docházet ve vysokoteplotních prostředích obsahujících sloučeniny obsahující síru.

Hlavní standardy a stupně:

ASTM B163 / ASTM B407 / ASTM B444: Tyto normy pokrývají slitiny na bázi niklu pro bezešvé trubky používané v kotlích, výměnících tepla a přehřívácích. Mezi běžné známky patří:
Inconel 600 / 601: Vynikající odolnost proti oxidaci a vysokoteplotní korozi, díky čemuž jsou tyto slitiny ideální pro přehříváky a vysokoteplotní výměníky tepla.
Inconel 625: Nabízí vynikající odolnost vůči široké škále korozivních prostředí, včetně kyselého prostředí a prostředí bohatého na chloridy.
Incoloy 800 / 800H / 800HT: Používá se ve vysokoteplotních aplikacích díky jejich vynikající odolnosti vůči oxidaci a nauhličování.
Hastelloy C276 / C22: Tyto slitiny nikl-molybden-chrom jsou známé pro svou vynikající odolnost proti korozi ve vysoce korozivních prostředích, včetně kyselých médií a médií obsahujících chloridy.
ASTM B423: Pokrývá bezešvé trubky vyrobené ze slitin nikl-železo-chrom-molybden, jako je Alloy 825, která nabízí vynikající odolnost proti praskání korozí pod napětím a obecné korozi v různých prostředích.
EN 10216-5: Evropská norma pro slitiny na bázi niklu používané v bezešvých trubkách pro vysokoteplotní a korozivní aplikace, včetně jakostí, jako jsou:
2,4816 (Inconel 600)
2,4851 (Inconel 601)
2,4856 (Inconel 625)
2,4858 (slitina 825)

Slitiny na bázi niklu jsou často vybírány pro kritické aplikace, kde je zásadní odolnost proti korozi a vysokoteplotní výkon, jako například v elektrárnách, chemickém zpracování a ropných a plynových rafineriích Boiler and Heat Exchanger.

VI. Slitiny titanu a zirkonu pro kotel a výměník tepla

Slitiny titanu a zirkonia nabízejí jedinečnou kombinaci pevnosti, odolnosti proti korozi a lehkých vlastností, díky čemuž jsou ideální pro specifické aplikace ve výměnících tepla, kondenzátorech a kotlích.

Vlastnosti slitin titanu:
Vysoký poměr pevnosti k hmotnosti: Titan je pevný jako ocel, ale výrazně lehčí, takže je vhodný pro aplikace citlivé na hmotnost.
Vynikající odolnost proti korozi: Titanové slitiny jsou vysoce odolné vůči korozi v mořské vodě, kyselém prostředí a médiích obsahujících chloridy.
Dobrá tepelná odolnost: Titanové slitiny si zachovávají své mechanické vlastnosti při zvýšených teplotách, díky čemuž jsou vhodné pro trubky výměníků tepla v elektrárnách a chemickém zpracování.
Vlastnosti slitin zirkonia:
Vynikající odolnost proti korozi: Slitiny zirkonia jsou vysoce odolné vůči korozi v kyselém prostředí, včetně kyseliny sírové, kyseliny dusičné a kyseliny chlorovodíkové.
Vysokoteplotní stabilita: Slitiny zirkonia si zachovávají svou pevnost a odolnost proti korozi při zvýšených teplotách, díky čemuž jsou ideální pro aplikace vysokoteplotních výměníků tepla.

Hlavní standardy a stupně:

ASTM B338: Tato norma se vztahuje na bezešvé a svařované trubky z titanové slitiny pro použití ve výměnících tepla a kondenzátorech. Mezi běžné známky patří:
Stupeň 1 / Stupeň 2: Komerčně čistý titan s vynikající odolností proti korozi.
Stupeň 5 (Ti-6Al-4V): Titanová slitina se zvýšenou pevností a odolností při vysokých teplotách.
ASTM B523: Kryje bezešvé a svařované trubky ze slitiny zirkonia pro použití ve výměnících tepla a kondenzátorech. Mezi běžné známky patří:
Zirkonium 702: Komerčně čistá slitina zirkonia s vynikající odolností proti korozi.
Zirkonium 705: Legovaná třída zirkonia se zlepšenými mechanickými vlastnostmi a stabilitou při vysokých teplotách.

Titanové a zirkoniové slitiny se běžně používají ve vysoce korozivních prostředích, jako jsou zařízení na odsolování mořské vody, chemický zpracovatelský průmysl a jaderné elektrárny, kotel a výměník tepla, díky jejich vynikající odolnosti proti korozi a lehkým vlastnostem.

VII. Měď a slitiny mědi pro kotel a výměník tepla

Měď a její slitiny, včetně mosazi, bronzu a mědi a niklu, jsou široce používány ve výměnících tepla, kondenzátorech a kotlích díky své vynikající tepelné vodivosti a odolnosti proti korozi.

Vlastnosti slitin mědi:
Vynikající tepelná vodivost: Slitiny mědi jsou známé svou vysokou tepelnou vodivostí, díky čemuž jsou ideální pro výměníky tepla a kondenzátory.
Odolnost proti korozi: Slitiny mědi odolávají korozi ve vodě, včetně mořské vody, takže jsou vhodné pro námořní a odsolovací aplikace.
Antimikrobiální vlastnosti: Slitiny mědi mají přirozené antimikrobiální vlastnosti, díky čemuž jsou vhodné pro aplikace ve zdravotnictví a úpravě vody.

Hlavní standardy a stupně:

ASTM B111: Tato norma se vztahuje na bezešvé měděné trubky a trubky ze slitin mědi pro použití ve výměnících tepla, kondenzátorech a výparnících. Mezi běžné známky patří:
C44300 (Admiralty Brass): Slitina mědi a zinku s dobrou odolností proti korozi, zejména v aplikacích s mořskou vodou.
C70600 (Copper-Nickel 90/10): Slitina mědi a niklu s vynikající odolností proti korozi v mořské vodě a mořském prostředí.
C71500 (Copper-Nickel 70/30): Další slitina mědi a niklu s vyšším obsahem niklu pro zvýšenou odolnost proti korozi.

Měď a slitiny mědi jsou široce používány v aplikacích námořních kotlů a výměníků tepla, elektráren a systémů HVAC díky jejich vynikající tepelné vodivosti a odolnosti vůči korozi mořské vody.

Kromě kotle a výměníku tepla jsou důležitými komponenty, které významně optimalizují energetickou účinnost, také kondenzátory, přehříváky, předehřívače vzduchu a ekonomizéry. Kondenzátor například ochlazuje výfukové plyny jak z kotle, tak z výměníku tepla, zatímco přehřívák naopak zvyšuje teplotu páry pro zlepšení výkonu. Mezitím předehřívač vzduchu využívá výfukové plyny k ohřevu přiváděného vzduchu, čímž dále zvyšuje celkovou účinnost kotle a systému výměníku tepla. A konečně, ekonomizéry hrají klíčovou roli tím, že rekuperují odpadní teplo ze spalin k předehřívání vody, což v konečném důsledku snižuje spotřebu energie a zvyšuje účinnost jak kotle, tak výměníku tepla.

VIII. Závěr: Výběr správných materiálů pro kotel a výměník tepla

Bezešvé trubky jsou nedílnou součástí výkonu kotlů, výměníků tepla, kondenzátorů, přehříváků, předehřívačů vzduchu a ekonomizérů v průmyslových odvětvích, jako je výroba elektřiny, ropy a plynu a chemické zpracování. Výběr materiálu pro bezešvé trubky závisí na konkrétních požadavcích aplikace, včetně teploty, tlaku, odolnosti proti korozi a mechanické pevnosti.

Uhlíková ocel nabízí cenovou dostupnost a pevnost pro aplikace se střední teplotou a tlakem.
Legovaná ocel poskytuje vynikající vysokoteplotní výkon a pevnost v kotlích a přehřívácích.
Nerez poskytuje vynikající odolnost proti korozi a trvanlivost ve výměnících tepla a přehřívačích.
Slitiny na bázi niklu jsou nejlepší volbou pro extrémně korozivní a vysokoteplotní prostředí.
Slitiny titanu a zirkonu jsou ideální pro lehké a vysoce korozivní aplikace.
Měď a slitiny mědi jsou výhodné pro svou tepelnou vodivost a odolnost proti korozi ve výměnících tepla a kondenzátorech.

Systémy kotlů a výměníků tepla hrají klíčovou roli v různých průmyslových odvětvích tím, že účinně přenášejí teplo z jednoho média do druhého. Kotel a tepelný výměník spolupracují na výrobě a přenosu tepla a poskytují nezbytné teplo pro výrobu páry v elektrárnách a výrobních procesech.

Díky pochopení vlastností a aplikací těchto materiálů mohou inženýři a konstruktéři činit informovaná rozhodnutí a zajistit bezpečný a efektivní provoz jejich zařízení. Při výběru materiálů pro kotel a výměník tepla je zásadní vzít v úvahu specifické požadavky vaší aplikace. Kromě toho byste se měli seznámit s příslušnými normami, abyste zajistili kompatibilitu a optimální výkon.

Jak vybrat materiály: Pokyny pro výběr materiálu

Říjen 12, 2024/v Znalosti oboru/přidal Energetická ocel

Zavedení

Výběr materiálu je kritickým krokem k zajištění spolehlivosti, bezpečnosti a výkonu zařízení napříč průmyslovými odvětvími, jako je ropa a plyn, chemické zpracování, námořní strojírenství, letecký průmysl a mnoho dalších. Správný materiál může zabránit korozi, odolat extrémním teplotám a zachovat mechanickou integritu v drsném prostředí. Oceli a slitiny jako uhlíkové oceli, legované oceli, nerezové oceli, nikl, titan a různé vysoce výkonné superslitiny jako Inconel, Monel a Hastelloy nabízejí specifické výhody, díky kterým jsou ideální pro tyto náročné aplikace. Tento blog poskytuje komplexní přehled pokyny pro výběr materiálu, se zaměřením na klíčové materiály a jejich vhodnost na základě odolnosti proti korozi, mechanických vlastností a teplotních schopností. Pochopením těchto vlastností mohou inženýři a osoby s rozhodovací pravomocí optimalizovat výběr materiálu, aby byl zajištěn dlouhodobý výkon a provozní efektivita.

Pokyny pro výběr materiálu: Tabulka 1 – Seznam zkratek

Zkratky
API	American Petroleum Institute
ASTM	Americká společnost pro testování a materiál
CA	Příspěvek na korozi
CAPEX	Kapitálové výdaje
CO2	Oxid uhličitý
CMM	Manuál monitorování koroze
CRA	Slitina odolná proti korozi
CRAS	Studie hodnocení korozního rizika
Cr ocel	Chromová nerezová ocel
22Cr	Duplexní nerezová ocel typ 2205 (například UNS S31803/S32205)
25 kr	Super duplexní nerezová ocel 2507 (například UNS S32750)
CS	Uhlíková ocel
CTOD	Posun otevření špičky trhliny
DSS	Duplexní nerezové oceli
ENP	Bezproudové niklování
EPC	Inženýrství, nákup a výstavba
GRP	Plast vyztužený sklem
HAZ	Tepelně ovlivněná zóna
HV	Tvrdost podle Vickerse
HIC	Praskání indukované vodíkem
H2S	Sirovodík
ISO	Mezinárodní organizace pro normalizaci
LTCS	Nízkoteplotní uhlíková ocel
MCA	Audit materiálů a koroze
MSD	Schémata výběru materiálů
MSR	Zpráva o výběru materiálu
NA	Nelze použít
NACE	Národní asociace korozních inženýrů
OPEX	Provozní výdaje
PFD	Průtokové diagramy procesů
pH	Číslo vodíku
PMI	Pozitivní identifikace materiálu
PREN	Ekvivalentní číslo odolnosti proti pittingu = %Cr + 3,3 (%Mo+0,5 %W) + 16 %N
(C-)PVC	(Chlorovaný) Polyvinylchlorid
PWHT	Tepelné zpracování po svařování
QA	Zajištění kvality
QC	Kontrola kvality
RBI	Kontrola založená na riziku
SAW	Svařováno pod tavidlem
SDSS	Super duplex z nerezové oceli
SOR	Prohlášení o požadavcích
PRASNICE	Rozsah práce
SS	Nerezová ocel
WPQR	Záznam o kvalifikaci postupu svařování
UFD	Schémata toků

Pokyny pro výběr materiálu: Tabulka 2 – Normativní odkazy

Ref.	dokument č.	Titul
(1)	ASTM A262	Standardní postup pro detekci náchylnosti k intergranulárnímu napadení
(2)	NACE MR0175 / ISO 15156	Ropný, petrochemický průmysl a průmysl zemního plynu – Materiály pro použití v prostředích obsahujících H2S při těžbě ropy a plynu
(3)	NACE SP0407	Formát, obsah a pokyny pro vývoj diagramu výběru materiálů
(4)	ISO 21457	Ropný, petrochemický průmysl a průmysl zemního plynu – Kontrola koroze výběru materiálů pro systémy těžby ropy a plynu
(5)	NACE TM0177	Laboratorní testování kovů na odolnost vůči sulfidovému praskání pod napětím a korozi pod napětím
(6)	NACE TM0316	Čtyřbodové ohybové testování materiálů pro ropné a plynové aplikace
(7)	NACE TM0284	Standardní zkušební metoda – hodnocení odolnosti ocelí potrubí a tlakových nádob proti praskání způsobenému vodíkem
(8)	API 6DSS	Specifikace pro podmořské potrubní ventily
(9)	API RP 945	Zabránění popraskání v prostředí aminových jednotek
(10)	API RP 571	Mechanismy poškození pevných zařízení v rafinérském průmyslu
(11)	ASTM A263	Standardní specifikace pro plech s nerezovou chromovou ocelí
(12)	ASTM A264	Standardní specifikace pro nerezový plech potažený chromniklovou ocelí
(13)	ASTM A265	Standardní specifikace pro nikl a legované ocelové plechy na bázi niklu
(14)	ASTM A578	Standardní specifikace pro přímé ultrazvukové zkoušení válcovaných ocelových plechů pro speciální aplikace
(15)	ASTM A153	Standardní specifikace pro zinkování (žárovka) na železném a ocelovém kování
(16)	NACE MR0103/ISO 17945	Ropný, petrochemický průmysl a průmysl zemního plynu – Kovové materiály odolné vůči praskání sulfidovým namáháním v korozivním prostředí rafinace ropy
(17)	ASTM A672	Standardní specifikace pro ocelové trubky svařované elektrickým tavením pro vysokotlaký provoz při mírných teplotách
(18)	NACE SP0742	Metody a kontroly k zabránění praskání svařenců z uhlíkové oceli během provozu v korozivních prostředích rafinace ropy
(19)	API 5L	Specifikace pro Line Pipe
(20)	NACE SP0304	Návrh, instalace a provoz termoplastických vložek pro ropovody
(21)	DNV RP O501	Erozivní opotřebení v potrubních systémech

Pokyny pro výběr materiálu: Tabulka 5 – Parametry používané pro hodnocení koroze

Parametr	Jednotky
Design Life	let
Rozsah provozních teplot	°C
Průměr trubky	mm
Návrhový tlak	MPa
Teplota rosného bodu	°C
Poměr plynu k ropě (GOR)	SCF / SBO
Průtok plynu, ropy a vody	tun/den
Obsah CO2 a parciální tlak	Mol % / ppm
Obsah H2S a parciální tlak	Mol % / ppm
Obsah vody	%
pH	NA
Obsah chloridů	ppm
Kyslík	ppm/ppb
Síra	wt% / ppm
Rtuť	wt% / ppm
Koncentrace kyseliny octové	mg/l
Bikarbonátová koncentrace	mg/l
Koncentrace vápníku	mg/l
Obsah písku/pevných částic (eroze)	kg/hod
Potenciál pro mikrobiálně indukovanou korozi (MIC)	NA

Zásadou SPOLEČNOSTI je používat uhlíkovou ocel (CS) kdykoli je to možné pro stavbu výrobních systémů, zpracovatelských zařízení a potrubí. Je poskytován přídavek na korozi (CA), přiměřený aktivu k dosažení požadované životnosti, aby se vyrovnal s korozí (oddíl 11.2), a kdekoli je to možné, je dodávána inhibice koroze (oddíl 11.4), aby se snížilo riziko důlkové koroze a snížila rychlost vzniku koroze. koroze.

Pokud použití CS není technickou a ekonomickou možností a/nebo tam, kde by selhání způsobené korozí představovalo přijatelné riziko pro personál, životní prostředí nebo majetek SPOLEČNOSTI, lze použít slitinu odolnou vůči korozi (CRA). Alternativně, pokud životnost koroze CS s úpravou inhibitorem přesáhne 6 mm, bude vybrána CRA (Solid nebo Clad CRA). Výběr CRA by měl zajistit výběr optimální slitiny na základě kritérií nákladů a výkonu. Na obrázku 1 je znázorněn vývojový diagram výběru materiálu pro nastínění procesu, kterým může být opodstatněný výběr materiálu střídání CS.

Obrázek 1 – Diagram toku výběru materiálu

Pokyny pro výběr materiálu: Přídavek na korozi

CA, pro CS, musí být specifikována na základě předpokládané rychlosti koroze nebo rychlosti degradace materiálu za nejpřísnější kombinace procesních parametrů. Specifikace CA by měla být řádně navržena a zdůvodněna s tím, že pokud se očekává, že krátkodobá výkonnost materiálu nebo přechodné podmínky zvýší obecná nebo lokalizovaná rizika koroze, doba trvání poruchy se odhadne na základě poměrné rychlosti koroze. Na základě toho mohou být vyžadovány dodatečné přídavky na korozi. CRAS je proto třeba provést v rané fázi projektu.

Samotný CA nelze považovat za zaručené opatření pro kontrolu koroze. Mělo by se to považovat pouze za opatření k poskytnutí času na zjištění měření a posouzení rychlosti koroze.

V závislosti na požadavcích a podmínkách Projektu může být povolená CA zvýšena nad 6 mm, pokud odhadovaná rychlost koroze přesahuje 0,25 mm/rok. To však bude projednáno případ od případu. Jsou-li přídavky na korozi nadměrné, musí se zvážit a vyhodnotit modernizace materiálu. Výběr CRA by měl zajistit, aby byla vybrána optimální slitina na základě kritéria nákladů a výkonu.

Pro specifikaci úrovně CA se použijí následující pokyny:

CA je součinem vynásobení odhadované rychlosti koroze zvoleného materiálu návrhovou životností (včetně možného prodloužení životnosti), zaokrouhlenou na nejbližší 3,0, 4,5 nebo 6,0 mm.
Korozi způsobená CO2 lze hodnotit pomocí SPOLEČNOSTÍ schválených korozních modelů, jako je ECE-4 & 5, Predict 6.
Rychlost koroze použitá k odhadu CA musí být založena na minulých zkušenostech závodu a dostupných publikovaných údajích o podmínkách procesu, které by měly zahrnovat:
- Korozivita kapaliny, například přítomnost vody v kombinaci se sirovodíkem (kyselá koroze), CO2 (sladká koroze), kyslíku, bakteriologická aktivita, teplota a tlaky;
Rychlost tekutiny, která určuje režim proudění v potrubí;
Usazování pevných látek, které mohou bránit adekvátní ochraně inhibitory a vytvářet podmínky pro růst bakterií; a
Podmínky, které mohou způsobit stěnu potrubí
CS a nízkolegovaná ocel tlakových částí musí mít minimálně 3,0 mm. Ve zvláštních případech může být se souhlasem SPOLEČNOSTI specifikováno 1,5 mm; s ohledem na konstrukční životnost uvažované položky. Příklady mírných nebo nekorozivních služeb, kde lze specifikovat CA 5 mm, jsou pára, odvzdušněná napájecí voda kotle (< 10 ppb O2), upravená (nekorozivní, chloridová, bez bakterií) čerstvá chladicí voda, suchý stlačený vzduch , uhlovodíky neobsahující vodu, LPG, LNG, suchý zemní plyn atd. Trysky a hrdla průlezů musí mít stejnou CA, jaká je specifikována pro zařízení obsahující tlak.
Maximální CA musí být 6,0 mm. V závislosti na požadavcích a podmínkách Projektu může být povolená CA zvýšena nad 6 mm, pokud odhadovaná rychlost koroze přesahuje 0,25 mm/rok. To však bude projednáno případ od případu. Jsou-li povolenky na korozi nadměrné, zváží se modernizace materiálu a výběr CRA by měl zajistit, aby byla vybrána optimální slitina na základě kritéria nákladů a výkonu.
Uspořádání instalace a její vliv na průtok (včetně mrtvých ramen).
Pravděpodobnosti selhání, způsoby selhání a důsledky selhání pro lidské zdraví, životní prostředí, bezpečnost a materiální aktiva, to vše se určuje provedením hodnocení rizik nejen pro Materiály, ale také pro další obory.
Přístup k údržbě a

Pro konečný výběr materiálů musí být do hodnocení zahrnuty následující další faktory:

Přednost by měly mít materiály s dobrou dostupností na trhu a zdokumentovanou výrobou a výkonem služeb, například svařitelnost a schopnost kontroly;
Počet různých materiálů musí být minimalizován s ohledem na zásoby, náklady, zaměnitelnost a dostupnost příslušných náhradních dílů;
Pevnost k hmotnosti (pro offshore); a
Frekvence pražení/čištění. Žádná CA není vyžadována pro:
Nosný materiál předmětů se slitinovým opláštěním nebo svarem
Na obložení těsnění
Pro ratingové agentury. Pro ratingové agentury v erozivní službě však musí být stanovena CA 1 mm. To bude řešeno a podpořeno modelováním eroze prostřednictvím DNV RP O501 [Ref. (e)(21)] (nebo podobné modely, pokud jsou schváleny pro použití SPOLEČNOSTÍ).

Poznámka: Pokud se očekává, že krátkodobé nebo přechodné podmínky zvýší obecná nebo lokalizovaná rizika koroze, doba trvání poruchy se odhadne na základě poměrné rychlosti koroze. Na základě toho mohou být požadovány vyšší přídavky na korozi. V oblastech s vysokou rychlostí kapaliny a očekávanou erozí-korozí se navíc použije potrubí CRA nebo vnitřně opláštěné/vyvložkované potrubí CRA.

Pokyny pro výběr materiálu: Kovové opláštění

Ke zmírnění rizika koroze tam, kde je rychlost koroze vyšší než 6 mm CA, může být vhodné specifikovat základní materiál CS s vrstvou povlaku CRA nebo svarovým překryvným materiálem. V případě jakýchkoli pochybností si musí specifikátor materiálů vyžádat radu od SPOLEČNOSTI. Tam, kde je specifikováno CRA opláštění nádob nebo je CRA opláštění aplikováno lepením výbušným svarem, lepením kovovým válečkem nebo překrytím svarem, je vyžadována základní deska odolná proti SSC, ale není vyžadována základní deska odolná proti HIC.

Je-li zvolena možnost exploze nebo válcování, musí být dosaženo minimální tloušťky 3 mm přes 100% základního materiálu. Pokud je zvolena možnost překrytí, měly by být provedeny minimálně 2 průchody a měla by být dosažena minimální tloušťka 3 mm. Pokud existuje problém se svařitelností, lze zvážit výbušné spojení.

Mezi běžné obkladové materiály patří:

316SS (typ 317SS může být specifikován tam, kde je vyšší riziko chloridové důlkové koroze);
slitina 904;
Slitina 825 (omezeno na válcování, protože svařování může mít za následek horší odolnost plátovaného plechu proti korozi); a
Slitina

Pokud je tloušťka nádoby relativně tenká (do 20 mm), použije se analýza nákladů životního cyklu k rozhodnutí, zda je výběr pevného materiálu CRA komerčně životaschopnější. To se posuzuje případ od případu.

Pro potrubí, která přepravují vysoce korozivní kapaliny, lze použít opláštěné nebo vyložené potrubí. Platí požadavky API 5LD. Z ekonomických důvodů budou tato potrubí mít malý průměr a krátkou délku. Plášťovaná trubka je vytvořena z ocelového plechu, který má na svém vnitřním povrchu 3 mm vrstvu CRA. Plášť CRA může být buď metalurgicky spojen, koextrudován nebo překryt svarem, nebo pro podmořské aplikace lze použít procesní/mechanické spojení, když je riziko snížení tlaku nízké. Pro specifikaci svařovaných trubek CRA opláštěná trubka je tvarována k trubce a šev je svařen pomocí CRA spotřebního materiálu.

DODAVATEL vydá samostatné specifikace založené na stávajících specifikacích specifických pro SPOLEČNOST pro slitinové plátování nebo svarové překrytí na CS, které pokrývají požadavky na návrh, výrobu a kontrolu použitého obložení a integrálního opláštění tlakových nádob a výměníků tepla. Jako reference lze použít specifikace ASTM A263, A264, A265, A578 a E164 a NACE MR0175/ISO 15156.

Pokyny pro výběr materiálu: Aplikace inhibitoru koroze

Výběr inhibitoru koroze a vyhodnocení bude probíhat podle postupu společnosti. Pro účely návrhu se předpokládá účinnost inhibice koroze 95% pro plynový kondenzát a 90% pro olej. Navíc během návrhu musí být dostupnost inhibitoru založena na dostupnosti 90%, během provozní fáze musí být minimální dostupnost inhibitoru >90%. Dostupnost inhibitoru bude specifikována během fáze FEED na bázi projektu k projektu. Použití inhibitorů koroze však nenahrazuje požadavky NACE MR0175/ISO 15156 na výběr materiálu pro kyselé služby.

Aby bylo možné účinnost inhibičního systému ověřit během provozu, musí být do návrhu zahrnuto:

Místa nejvyšší potenciální koroze
Dostupnost míst s vysokou potenciální rychlostí koroze pro měření tloušťky stěny během
Schopnost odebírat vzorky pevných látek/úlomků
Ke sledování účinnosti inhibice by se mělo používat zařízení pro měření koroze
Zařízení umožňující počty železa by měly být zahrnuty do návrhu pro inhibované monitorování

V návrhu musí být provedeno opatření, aby bylo možné měřit a sledovat následující klíčové ukazatele výkonu (KPI) pro inhibované systémy:

Počet hodin inhibičního systému není
Skutečná vstřikovaná koncentrace ve srovnání s cílovou injekcí
Zbytková koncentrace inhibitoru ve srovnání s cílovou
Průměrná rychlost koroze ve srovnání s cílově inhibovanou korozí
Změny rychlosti koroze nebo hladiny rozpuštěného železa jako funkce
Nedostupnost monitorování koroze

Pokyny pro výběr materiálu: Materiál pro kyselou službu

Výběr materiálů pro potrubí a zařízení pro použití v prostředích obsahujících H2S musí být v souladu s nejnovější specifikací SPOLEČNOSTI pro materiály v kyselém prostředí a musí být ověřen podle NACE MR0175/ISO15156 pro upstream procesy a NACE MR0103/ISO 17945 pro následné procesy.

316L SS je třeba zvážit pro většinu kyselých provozů s výjimkou případů, kdy se vyskytují vyšší teploty >60 °C spolu s vysokým obsahem H2S a chloridů v kapalině, nicméně to bude zvažováno případ od případu. Pro provozní podmínky mimo tato omezení mohou být materiály z vyšší slitiny považovány za vyhovující NACE MR0175/ISO15156. Kromě toho je třeba zvážit separaci par, kde se sníží přenos obsahu chloridů.

Plášť 316L SS lze u nádob zvážit, pokud dodržíte environmentální a materiálové limity z tabulky A2 v ISO 15156, část 3. Nádoby potažené 316L se musí před otevřením nechat vychladnout pod 60 °C, protože existuje riziko chloridového praskání. obložení při vystavení kyslíku. Pro provozní podmínky mimo tato omezení mohou být materiály z vyšší slitiny považovány za vyhovující NACE MR0175/ISO15156. Opláštění musí být zkontrolováno, aby bylo zajištěno, že je souvislé přes 1001 TP3T celého povrchu včetně všech trysek a jakéhokoli dalšího příslušenství.

Ocel pro potrubí kyselých rozvodů musí být odolná proti HIC s obsahem síry <0,01% a musí být sekundárně ošetřena vápníkem pro kontrolu tvaru vměstků. Ocel pro podélně svařované trubky musí mít obsah síry < 0,003% a musí být sekundárně ošetřena vápníkem pro kontrolu tvaru vměstků.

Konkrétní pokyny pro šroubování v kyselém provozním prostředí lze nalézt v části šroubování tohoto pokynu; Část 12.8.

Pokud kupující stanoví požadavky na kyselé služby, platí následující:

Všechny materiály musí být označeny, aby byla zajištěna úplná sledovatelnost tavení a tepelného zpracování
Tepelné zpracování U popouštěných podmínek se uvede popouštěcí teplota.
Doplňková přípona „S“ se používá k označení materiálu dodávaného v souladu s MDS plus další doplňkové požadavky na kyselou službu s výjimkou testování HIC a vyšetření UT.
Doplňková přípona „SH“ se používá k označení materiálu dodávaného v souladu s MDS včetně dalších doplňkových požadavků na kyselou službu plus testování HIC a UT.
Výrobce materiálu musí mít certifikovaný systém jakosti podle ISO 9001 nebo jiné normy požadavků na jakost akceptované kupujícím.
Inspekční dokumenty musí být vystaveny v souladu s ISO 10474 /EN 10204 Typ 1 a musí potvrzovat shodu s touto specifikací.
Plně zabité materiály musí být
Pro kyselé potrubí musí materiály splňovat požadavky API 5L příloha H – PSL2. Pro těžké kyselé provozy jsou specifikovány nízkopevnostní normalizované třídy, omezeny na třídy X65.
Vyžaduje se testování kyselého provozu jak na základním materiálu, tak na svařencích a rutinní testování pro SSC a HIC musí být v souladu s NACE TM0177 a NACE TM0284. Zkoušky na praskání SOHIC a měkkých zón mohou vyžadovat celokroužkové zkoušení se svary vyrobenými s použitím skutečného výrobního svaru Čtyřbodové ohybové zkoušky se provádějí v souladu s NACE TM0316.
Tvrdost podle ISO 15156 pro upstream a NACE MR0173/NACE SP0742 pro

Pokyny pro výběr materiálu: Specifická hlediska

Následující seznam obsahuje konkrétní úvahy o výběru materiálů, které nejsou specifické pro žádný daný systém a měly by být aplikovány na všechny projekty SPOLEČNOSTI:

DODAVATEL plně zodpovídá za výběr materiálu provedeného kterýmkoli POSKYTOVATELEM LICENCE I v jakémkoli zabaleném zařízení. DODAVATEL poskytne veškeré informace včetně MSD, filozofií výběru materiálů, CRAS, RBI a MCA v souladu s touto specifikací pro schválení SPOLEČNOSTI. Jakákoli změna materiálu bude zaručena podle DODAVATELE.
Je třeba věnovat pozornost lomové houževnatosti materiálů trubek, aby se zabránilo možnosti křehkého lomu.
Materiál hliníkového bronzu se nesmí používat ve svařovaných dílech kvůli špatné svařitelnosti a problémům s údržbou.
Bezproudové niklování (ENP) se nesmí používat, pokud to neschválí
Materiál pro systém Lube and Seal Oil musí být SS316L, pokud je to vhodné
Pryžové výstelky ve vodních skříních povrchových kondenzátorů a jiných výměníků se nesmí používat bez souhlasu SPOLEČNOSTI.
Použití materiálu GRE/HDPE pro nízkotlaký olej a plyn, vodu, zaolejovanou a dešťovou vodu, odtoky v rámci přijatelných provozních parametrů a limitů zatížení (při zasypání) výrobcem je povoleno se souhlasem SPOLEČNOSTI.
Konstrukce všech výměníků tepla musí vycházet z jejich procesních požadavků. Výběr materiálu je proto u všech výměníků tepla na míru a nemůže/neměl by být standardizován.
Nerezová ocel 304, 304L se nesmí používat jako vnější materiál, kde není vhodná pro vlhké prostředí SAE.

FBE potažené potrubí

Pokyny pro výběr materiálu: Specifické aplikace a systémy

Tato část poskytuje materiální pokyny pro konkrétní systémy, které jsou přítomny v rámci řady zařízení SPOLEČNOSTI, včetně jejích aktiv proti proudu (jak na pevnině, tak na moři) a po proudu (rafinérie). Přehled

z jednotek nalezených v těchto zařízeních jsou v následujících tabulkách uvedeny materiálové možnosti, mechanismy potenciálního poškození a zmírnění těchto mechanismů. Další podrobnosti o každé jednotce jsou uvedeny ve zbývající části této části. Další podrobnosti o uvedených korozních mechanismech viz API RP 571.

Poznámka: Materiálové možnosti uvedené v této části je třeba brát pouze jako vodítko. KONTRAKTOR bude odpovědný za výběr materiálu specifického pro projekt v každé fázi Projektu prostřednictvím plnění specifikovaných v části 10.

Pokyny pro výběr materiálu: Tabulka 6 – Doporučení materiálu pro zařízení a potrubí před procesem

Servis	Možnosti materiálu	Mechanismy poškození	Zmírnění
Pevné cívky/propojky a rozdělovače	CS+CRA Opláštění, CRA, CS+CA	Koroze CO2, poškození za mokra H2S, praskání koroze chloridovým stresem (CSCC)	Výběr materiálu. (Pokud je inhibice koroze na takových místech považována za neúčinnou/doporučuje se vysoce korozivní servis/pokrytí CRA) Design pro kyselou obsluhu. UNS N06625/UNS N08825 opláštěná varianta. Pro kyselou službu platí požadavky NACE MR0175/ISO 15156.
Pipeline/Flowline	CS+CA	Vodíková křehkost, koroze CO2, mokré poškození H2S, CSCC, MIC	Katodická ochrana a povlak pro ochranu podzemních kovových částí. Použití biocidního inhibitoru koroze a prase/škrabky. Periodická inline inspekce (Intelligent Pigging) pro měření tloušťky stěny a pravidelné čištění pomocí vhodného čisticího prasátka.
Mokrý uhlovodíkový plyn	CS+CA (+CA/CRA opláštění), 316SS, DSS, SDSS	Koroze CO2, poškození za mokra H2S, CSCC, chloridové důlky,	Výběr materiálu Design pro kyselou obsluhu Je třeba posoudit korozi TOL a zmírněním je specifikovat CRA clad, když povolená koroze přesáhne 6 mm. Použití inhibitoru koroze NACE MR0175 /ISO 15156 Požadavky na kyselé služby platí pro kyselé služby. Výběr na vstupu je založen především na požadavcích na kyselou obsluhu
Suchý uhlovodíkový plyn	CS+CA (+CRA Cladding), 316SS	Koroze CO2, poškození za mokra H2S.	Výběr materiálu Ujistěte se, že provoz probíhá v rámci specifikovaných podmínek Monitorování koroze je životně důležité, aby plyn zůstal suchý. CA může být vyžadována, pokud je možná období vlhka.
Stabilizovaný kondenzát	CS+CA	Koroze CO2, poškození za mokra H2S, MIC	Výběr materiálu Monitorování bakteriální aktivity
Vyrobená voda	CS+CA, 316SS, DSS, SDSS. CS+CRA vložka, CS+CRA (metalurgicky pojené)	Koroze CO2, mokré poškození H2S, CSCC, MIC, koroze O2	Výběr materiálu Konstrukce zabraňující pronikání kyslíku Použití biocidu, pohlcovače O2 a inhibitoru koroze U nádob lze zvolit CS + vnitřní obložení. Specifikace materiálu potrubí velmi závisí na podmínkách procesu/kapaliny. Pro kyselou službu platí požadavky NACE MR0175 /ISO 15156.
Export ropy/plynu Export/krmení plynu	CS+CA	Koroze CO2, poškození za mokra H2S, MIC	Výběr materiálu Pro export plynu Sledování teploty rosného bodu Pokud je export plynu považován za „mokrý“, může být na základě výsledků posouzení koroze vyžadována modernizace na materiál CRA (plátovaný / pevný).
Dehydratace plynu (TEG)	CS+CA, 316SS, CS+CRA	Koroze v důsledku kondenzace kyseliny v horní části kolony	Výběr materiálu je řízen poskytovatelem licence; odpovědnost však spočívá na DODAVATELI.
Vstřikovací chemikálie (například inhibitory koroze)	CS(+CA), 316SS, C-PVC	Chemická kompatibilita, koroze.	Výběr materiálů musí být projednán s DODAVATELEM/DODAVATELEM z hlediska chemické kompatibility.
Odstranění rtuti	CS+CA	Koroze CO2, mokré poškození H2S, CSCC, chloridová důlková koroze *Křehkost tekutého kovu	Výběr materiálu *Hliník nebo slitiny titanu obsahující měď se nesmějí používat tam, kde existuje riziko kapalné rtuti.
Amine	CS+CA/CRA opláštění, 316SS	Koroze CO2, poškození H2S za mokra, praskání po aminovém stresu (ASCC), koroze aminů, eroze (z tepelně stabilních solí)	Vhodné provozní rychlosti, teploty pro navržený systém a pravidelné odběry vzorků pro kontrolu aminových solí. Bohatý amin bude 316SS. Vnitřní prostor plavidla musí být 316SS. Rychlostní limity. PWHT musí být specifikováno pro CS, aby se zabránilo ASCC, když je návrhová teplota > 53 °C. Teplota PWHT, která se má použít, musí odpovídat API RP945.
Světlice	CS+CA, 316SS *310SS, 308SS, Alloy 800, Alloy 625	Nízkoteplotní lom, atmosférická koroze, tečení (tepelná únava), CSCC.	CS + obložení je volitelná možnost pro světlicové bubny Provedení pro minimální i maximální návrhovou teplotu Je třeba řešit problém nízkoteplotního křehkého lomu. Vnitřní korozní mechanismy jsou pravděpodobnější v mořském prostředí. * materiály pro nástavec.
PLR (PIG Launcher Receiver)	CS+Weld překrytí pro těsnící povrch	Koroze CO2, mokré poškození H2S, koroze pod nánosem, MIC, Koroze mrtvých nohou	Výběr materiálu Periodická kontrola Použití biocidu a inhibitoru koroze.

Tabulka 7 – Doporučení materiálu pro navazující procesní zařízení a potrubí

Servis	Možnosti materiálu	Mechanismy poškození	Zmírnění
Jednotka ropy	CS, 5Cr-1/2 Mo, 9Cr-1Mo, 12Cr, 317L, 904L nebo jiné slitiny s vyšším Mo (aby se zabránilo NAC), CS+SS Clad	Napadení sírou, Sulfidace, koroze kyselinou naftenovou (NAC), poškození H2S za mokra, koroze HCL	Výběr materiálu Odsolování Limit rychlosti proudění. Použití inhibitoru koroze
Kapalné katalytické krakování	CS + CA, 1Cr-1/2Mo, 2-1/4Cr-1Mo, 5Cr a 9Cr oceli, 12Cr SS, řada 300 SS, 405/410SS, slitina 625 Vnitřní erozní/izolační žáruvzdorné vyzdívky	Eroze katalyzátoru Vysokoteplotní sulfidace, vysokoteplotní nauhličování, tečení, tečení, křehnutí, kyselina ploythionová, korozní praskání pod napětím. Vysokoteplotní grafitizace, Vysokoteplotní oxidace. 885°F Zkřehnutí.	Výběr materiálu Podšívka odolná proti erozi Navrhněte minimální turbulenci katalyzátoru a přenos katalyzátoru
FCC Light End Recovery	CS + CA (+ 405/410SS Plášť), DSS, slitina C276, slitina 825	Koroze způsobená kombinací vodného H2S, amoniaku a kyanovodíku (HCN), Mokré poškození H2S-SSC, SOHIC, HIC amonné korozní praskání, uhličitanové korozní praskání	Výběr materiálu Vstřikování polysulfidu do prací vody pro snížení obsahu HCN. Rychlostní limit Injekce inhibitoru koroze. Prevence vniknutí kyslíku
Kyselina sírová Alkylace	CS + CA, Nízkolegovaná ocel, slitina 20, 316SS, C-276	Koroze kyselinou sírovou, vodíkové drážkování, ředění kyselinou, zanášení, CUI.	Výběr materiálu – vyšší slitiny však nejsou běžné Řízení rychlosti (CS-0,6 m/s – 0,9 m/s, 316L omezeno na 1,2 m/s) Nádrže na kyseliny podle NACE SP0294 Antifoulingová injekce
Hydro-zpracování	CS, 1Cr-1/2Mo, 2-1/4Cr-1Mo, 18Cr-8Ni SS, 316SS, 321, 347SS, 405/410SS, slitina 20, slitina 800/825, Monel 400	High-Temperature Hydrogen Attack (HTHA), Sulfidace směsí vodíku a H2S, poškození za mokra H2S, CSCC, koroze kyselinou naftenovou, koroze hydrogensulfidem amonným.	Výběr materiálu podle API 941-HTHA. Regulace rychlosti (dostatečně vysoká pro udržení distribuce tekutiny) PWHT podle ASME VIII / B31.3
Katalytická reforma	1-1/4Cr-0,5Mo, 2-1/4Cr-0,5Mo,	Creep cracking, HTHA, SSC-Amoniak, SSC-chloridy, vodíková křehkost, koroze chloridu amonného, tečení	Výběr materiálu podle API 941-HTHA. Kontrola tvrdosti, PWHT
Zpožděný Coker	1-1/4Cr-.0.5Mo plátované ocelí 410S nebo 405SS, 5Cr-Mo nebo 9Cr-Mo, 316L, 317L	Vysokoteplotní sirná koroze, koroze kyselinou naftenovou, vysokoteplotní oxidace/karburizace/sulfidace, erozní koroze, vodná koroze (HIC, SOHIC, SSC, chlorid amonný/bisulfit, CSCC), CUI, tepelná únava (tepelné cyklování)	Minimalizujte zvýšení napětí, Cr-Mo ocel s jemným zrnem, dobrá houževnatost.
Amine	CS + CA / CS+ 316L Opláštění, 316SS	Koroze CO2, poškození H2S za mokra, praskání po aminovém stresu (ASCC), bohatá aminová koroze, eroze (z tepelně stabilních solí)	Viz Amin v tabulce 6.
Obnova síry (licencované jednotky)	CS, 310SS, 321SS, 347SS,	Sulfidace uhlíkové oceli, poškození/praskání H2S za mokra, (SSC, HIC, SOHIC), koroze slabými kyselinami,	Provoz potrubí nad teplotou rosného bodu, aby se zabránilo silné korozi CS. PWHT svarů, aby se zabránilo praskání Kontrola tvrdosti HIC odolná ocel.

Potrubí

Materiál potrubí bude v souladu se stávajícími specifikacemi materiálu potrubí specifických pro SPOLEČNOST. Výchozím materiálem je uhlíková ocel + přídavek na korozi. Korozní přídavek musí být co nejvyšší jako uvážení pro provoz po projektované životnosti a bude rozhodnuto případ od případu pro každý projekt. Povlaky potrubí jsou specifikovány v AGES-SP-07-002, Specifikace externích nátěrů potrubí.

Použití inhibitorů koroze v uhlovodíkových potrubních systémech s kondenzovanou vodou se doporučuje a mělo by být výchozí možností pro podmořská potrubí. tj. CS + CA + inhibitor koroze. Je třeba zvážit další techniky řízení koroze, jako je pigging, CP atd. Výběr a hodnocení inhibitorů koroze se provádí podle postupu společnosti.

Výběr možnosti CRA pro potrubí musí být důkladně vyhodnocen pomocí analýzy nákladů životního cyklu. HSE úvahy o nákladech na chemikálie a techniky řízení koroze, logistika přepravy a manipulace s chemikáliemi, to vše musí být zabudováno do analýzy, stejně jako požadavky na kontrolu.

Uhlovodíkové potrubí

Výběr materiálu pro procesní potrubí provede KONTRAKTOR podle požadavků oddílu 11. Materiálové směrnice pro jednotlivé služby jsou uvedeny pro zařízení nacházející se ve směru toku a navazující zařízení v předchozí tabulce 6 a 7, v tomto pořadí. Všechny svary a akceptační kritéria musí být provedena v souladu s požadavky ASME B31.3. Materiál potrubí musí být specifikován potrubím v souladu se specifikací materiálu potrubí ADNOC AGES-SP-09-002.

Zvláštní a samostatný výběr materiálu může být vyžadován pro mrtvé nohy, zatímco CRA nebo CRA obložení může být vyžadováno pro kontrolu koroze v oblastech stagnujícího proudění. Konstrukce potrubí by však měla zvážit vyloučení mrtvých ramen, aby se snížila pravděpodobnost a závažnost koroze. Tam, kde se nelze vyhnout mrtvým nohám, se doporučuje vnitřní nátěr, dávkování inhibitorů a biocidů a pravidelné monitorování koroze. To platí i pro statická zařízení.

Při navrhování je třeba dbát zejména na disciplínu potrubí, aby se SS nedostalo do kontaktu s pozinkovanými díly, aby nedocházelo ke zkřehnutí zinku. To je problém při teplotách, kde může Zn difundovat, jako například při svařování.

Utility Systems

Pokyny pro výběr materiálu: Tabulka 8 – Pokyny pro výběr materiálu pro komunální služby

Servis	Možnosti materiálu	Mechanismy poškození	Zmírnění
Palivo Plyn	CS, 316SS	Pokud je palivový plyn mokrý: koroze CO2, chloridové důlky, CSCC, mokré poškození H2S	Výběr materiálu Řízené provozní podmínky během spouštění, kdy lze použít alternativní palivový plyn.
Inertní plyn	CS + min. CA	Obecné nečistoty z produktu topného plynu	Výběr materiálu (úroveň koroze závisí na tom, jaký inertní plyn je použit, například palivový plyn z výfuku.)
Diesel Palivo	CS + CA, 316SS,CS + CA+ Podšívka *Litina	Riziko znečištění	CS + Lining je vhodný pro nádrže *Čerpadla musí být litinová.
Přístroj/Plant Air	Pozinkovaný CS, 316 SS	Atmosférická koroze	Řízená filtrace
Dusík	Pozinkovaný CS, 316SS	Žádná, koroze může pocházet z průniku O2 během operací pokrývání	Upgradujte specifikaci tam, kde je pravděpodobnější vniknutí nebo kde je vyžadována čistota
Chlornan	CS + PTFE obložení, C-PVC, C-276, Ti	Štěrbinová koroze, oxidace	Výběr materiálu Řízení dávkování/teploty
Odpadní vody	316 SS, GRP	Chloridová důlková koroze, CSCC, koroze CO2, koroze O2, MIC	Výběr materiálu
Sladká voda	Epoxidem potažené CS, CuNi, měď, nekovové	O2 koroze, MIC	Monitorování čistoty/použití biocidu, pokud se nepoužívá pro pitnou vodu
Chladící voda	CS + CA, nekovové	Koroze chladicí vody	Použití pohlcovače O2 a inhibitoru koroze Je známo, že směsné chladicí systémy glykol-voda v kontaktu s CS komponenty způsobují korozi. Glykol by měl být smíchán s inhibitorem koroze.
Mořská voda	CS + obložení, SDSS, Alloy 625, Ti, CuNi, GRP	Chloridová důlková koroze, CSCC, koroze O2, štěrbinová koroze, MIC	Výběr materiálu Regulace teploty
Demineralizovaná voda	Epoxidem potažený CS, 316SS, nekovový	O2 koroze	Výběr materiálu
Pitná voda	Nekovové (například C-PVC/HDPE), Cu, CuNi, 316 SS	MIC	V systémech pitné vody se nesmějí používat obětní anody.
Ohnivá voda	CuNi, CS+3mmCA (minimum)+vnitřní povlak, GRVE, GRE, HDPE	Chloridová důlková koroze, CSCC, koroze O2, štěrbinová koroze, MIC	Korozní mechanismy závislé na médiu požární vody. Nekovová varianta musí brát v úvahu riziko požáru
Otevřete Drains	Nekovový CS + epoxidová podšívka	Chloridová důlková koroze, CSCC, koroze O2, štěrbinová koroze, MIC, atmosférická koroze	Potrubí z plátovaných nádob musí být CRA.
Uzavřené odtoky	CS + CA, 316SS, DSS, SDSS, CS +CRA Plát	Koroze CO2 Mokré poškození H2S, CSCC, štěrbinová koroze, koroze O2, ASCC, MIC	Výběr materiálu

Palivo Plyn

Palivový plyn je dodáván buď jako vysušený plyn z výstupních dehydratačních kolon, jako je exportní plyn, nebo jako separovaný nízkotlaký plyn, který není zcela vysušen a může být ohříván, aby se zabránilo kondenzaci vody v přívodním potrubí.

Vysušený plyn bude dopravován v potrubí CS s nominální CA 1 mm a nebude inhibován. Musí být analyzována teplota odtlakování, a pokud je nižší než -29 °C, musí být specifikována nízkoteplotní CS. Nevysušený topný plyn by měl být zpracováván podobně jako vyrobený vlhký plyn (cokoli <10 °C nad rosným bodem). Pokud je požadována čistota, pak by mělo být specifikováno 316 SS.

Inertní plyn

Považováno za nekorozivní. Viz tabulka 8.

Diesel Palivo

CS je považován za nekorozivní a je vhodný, může však obsahovat určitou kontaminaci v závislosti na kvalitě nafty. V takových případech se požaduje, aby skladovací nádrže nafty vyrobené v CS s CA 3 mm byly vnitřně potaženy, aby se zabránilo korozi a vysrážení korozních produktů do nafty, které mohou rušit zařízení. Celá nádrž by měla být potažena, protože kondenzace na horním povrchu může také vytvářet korozní produkty. Alternativou je použití nádrží vyrobených z nekovových materiálů, jako je GRP.

Přístroj/Plant Air & Dusík

Galvanizovaný CS se běžně používá pro vysoce kvalitní vzduchové a dusíkové systémy pro potrubí většího průměru a 316 SS pro potrubí menšího průměru i přes jeho nekorozivní vlastnosti. Tam, kde může docházet k pronikání vlhkosti nebo je požadována čistota za filtry, musí být vždy zvážena alternativní možnost 316 SS. Měly by být použity konektory a tvarovky DSS.

Sladká voda

Pokud se ošetří (jak je definováno v části 11.2), CS s CA je povoleno. Pokud se neupravují, sladkovodní systémy by měly být modernizovány na vhodnou CRA nebo CS s pláštěm CRA.

Pitná voda by měla být skladována v nádržích CS, které jsou vnitřně potaženy povlakem přijatelným pro zdravotní normy, nebo v nádržích vyrobených z GRP. Při použití GRP nádrží musí být nádrže opatřeny vnější vrstvou, aby se zabránilo pronikání světla do nádrží a růstu řas ve skladované vodě. Aby se zabránilo degradaci vnějšího nátěru, musí být specifikovány třídy odolné vůči UV záření. Potrubí by mělo být z nekovových materiálů a běžné měděné potrubí, pokud má vhodný průměr. Alternativně může být z důvodů čistoty specifikováno 316 SS.

Mořská voda

Výběr materiálu pro systémy s mořskou vodou je vysoce závislý na teplotě a měl by být zvolen s odkazem na ISO 21457. Doporučené materiály jsou uvedeny v tabulce 8. CS s vnitřním obložením se musí vybrat pouze pro systémy s odvzdušněnou mořskou vodou podle API 15LE a NACE SP0304.

Pro systémy požární vody využívající jako médium mořskou vodu viz oddíl 12.3.8.

Demineralizovaná voda

Demineralizovaná voda je korozivní pro CS; proto by tyto systémy měly být 316 SS. Nekovová může být vybrána na základě vstupu od VÝROBCE materiálu a schválení od SPOLEČNOSTI. Nádrže mohou být CS s CA a vhodnou vnitřní výstelkou.

Ohnivá voda

Pro většinu trvale smáčených systémů požární vody s mořskou vodou jako médiem je doporučený materiál 90/10 CuNi nebo titan (viz Tabulka užitných vlastností 8 v ISO 21457).

Systémy požární vody mohou obsahovat a přepravovat provzdušňovanou čerstvou vodu. Nadzemní rozvody mohou být zkonstruovány z 90/10CuNi a podzemní rozvody mohou být zkonstruovány z GRVE (Glass Reinforced Vinyl Esther), který nevyžaduje povlak ani katodovou ochranu. Větší ventily by měly být CS s povlakem CRA pro vnitřní smáčené povrchy a obložení CRA. Kritické ventily budou muset být plně vyrobeny z materiálů CRA. Aby se zabránilo problémům s galvanickou korozí, musí být izolační cívky specifikovány všude tam, kde je vyžadována elektrická izolace mezi odlišnými materiály.

Ventily NiAl bronz jsou kompatibilní s potrubím 90/10CuNi, avšak NiAl Bronze a CuNi jsou nevhodné pro vodu znečištěnou sulfidy.

Výběr materiálu bude záviset na kvalitě vody a její teplotě. Při návrhu je třeba zohlednit teplotu černého tělesa.

Potrubí z uhlíkové oceli s vnitřním epoxidovým povlakem pro systém požární vody podléhá schválení SPOLEČNOSTI.

Otevřete Drains

Výběr materiálu pro zařízení s otevřenými kanalizacemi musí být CS s vnitřní výstelkou. Doporučení pro potrubí je vhodné nekovové potrubí, které čeká na schválení SPOLEČNOSTÍ. Alternativně může být specifikován CS s 6 mm CA, když má služba nízkou kritičnost. Otevřené odtokové nádrže musí být vnitřně vyloženy kvalifikovaným organickým nátěrovým systémem a doplněny systémem katodické ochrany.

Uzavřené odtoky

Výběr materiálu pro uzavřené odtoky musí brát v úvahu podmínky případných uhlovodíků v systému. Tam, kde se do uzavřených odtoků dostává kyselý uhlovodík, platí požadavky na kyselý provoz (podle části 11.5). Konstrukce krycího systému pro všechny sudy a nádrže musí brát v úvahu možnost zbytkového kyslíku, a proto musí být zohledněna při výběru materiálu.

Ventily

Výběr materiálu pro ventily musí být vhodný pro třídu potrubí, do které jsou zařazeny, a v souladu s požadavky ASME B16.34. Další podrobnosti o materiálech ventilů lze nalézt v AGES-SP-09-003, Specifikace potrubí a potrubí.

Ventily pro podmořské aplikace budou vybrány v souladu s API 6DSS. Ventily musí být vybrány v souladu se specifikací ADNOC AGES-SP-09-003.

Statické vybavení

Materiálové pokyny pro tlakové nádoby jsou uvedeny v tabulkách 6 a 7 výše. Obvykle se jedná o CS s vnitřním obložením nebo obložením CRA. Pokyny pro výběr mezi CS s opláštěním a možností pevné CRA jsou uvedeny v části 11.3, ale měly by být zváženy případ od případu. Svary a požadavky na přejímku musí odpovídat ASME IX.

Pokud pro nádoby platí výběr kyselého servisního materiálu, viz část 11.5. Pokud jsou mimo limity NACE MR0175 / ISO 15156-3 pro 316 SS, musí být nádoby vnitřně opláštěny/svařeny překryty slitinou 625.

Jak je uvedeno v části 11.6, konstrukce a tedy výběr materiálu výměníků tepla závisí na jejich provozních požadavcích. Ve všech případech se však materiály musí řídit těmito pokyny:

Materiál, který má být vybrán tak, aby splňoval požadavky na návrhovou životnost
Výběr materiálu se řídí konstrukcí
Titan ASTM B265 Grade 2 je doporučená třída pro aplikace výměníků tepla obsahujících mořskou vodu a bohatý glykol. Potenciál pro hydridování titanu je třeba vzít v úvahu při návrhu všech titanových výměníků tepla, přičemž je třeba zajistit, aby podmínky nepřesáhly 80 °C, pH nebylo nižší než 3 nebo vyšší než 12 (nebo vyšší než 7 s vysokým obsahem H2S) a neexistoval žádný mechanismus. dostupný pro generování vodíku; například galvanická spojka.
CA by obecně neměla být dostupná pro CS ve výměnících tepla; proto může vyžadovat upgrade specifikace na vhodnou CRA.
Při použití CuNi pro trubky v provedení plášť a trubka musí být dodrženy minimální a maximální rychlosti uvedené v tabulce 9. Tyto hodnoty se však mění s průměrem trubky a musí být navrženy případ od případu.

Pokyny pro výběr materiálu: Tabulka 9 – Maximální a minimální průtokové rychlosti pro trubky tepelného výměníku CuNi

Materiál trubky	Rychlost (m/s)
Materiál trubky	Maximum	Minimální
90/10 CuNi	2.4	0.9
70/30 CuNi	3.0	1.5

Další podrobnosti o konstrukci lze nalézt v AGES-SP-06-003, Specifikace plášťového a trubkového výměníku tepla. Rotační zařízení/čerpadla
Výběr třídy materiálu čerpadla provede KONTRAKTOR případ od případu pro jakýkoli projekt SPOLEČNOSTI s použitím AGES-SP-05-001, Specifikace odstředivých čerpadel (API 610). Níže v tabulce 10 jsou uvedeny pokyny pro výběr třídy materiálu pro čerpadla na systém. Další podrobnosti o materiálu, včetně případů, kdy je pro specifické provozní podmínky vyžadována aktualizace specifikace, lze nalézt v AGES-SP-05-001.

Pokyny pro výběr materiálu: Tabulka 10 – Klasifikace materiálů pro čerpadla

Servis	Třída materiálu
Kyselý uhlovodík	S-5, A-8
Nekorozivní uhlovodík	S-4
Korozivní uhlovodík	A-8
Kondenzát, neprovzdušněné	S-5
Kondenzát, provzdušňován	C-6, A-8
Propan, butan, zkapalněný ropný plyn, čpavek, etylen, nízkoteplotní služby	S-1, A-8
Motorová nafta, benzín, nafta, petrolej, plynové oleje, lehké, střední a těžké mazací oleje, topný olej, zbytky, ropa, asfalt, syntetická ropná dna	S-1, S-6, C-6
Xylen, toluen, aceton, benzen, furfural, MEK, kumen	S-1
Ropné produkty obsahující sloučeniny síry	C-6, A-8
Ropné produkty obsahující korozivní vodnou fázi	A-8
Kapalná síra	S-1
Tekutý oxid siřičitý, suchý (max. 0,31 TP3T hmotnost H2O), s uhlovodíky nebo bez nich	S-5
Vodný oxid siřičitý, všechny koncentrace	A-8
Sulfolan (proprietární chemické rozpouštědlo společnosti Shell)	S-5
Krátký zbytek obsahující naftenové kyseliny (číslo kyselosti nad 0,5 mg KOH/g)	C-6, A-8
Uhličitan sodný	I-1
Hydroxid sodný, koncentrace < 20%	S-1
Glykol	Určeno poskytovatelem licence
Roztoky DEA, MEA, MDEA, TEA, ADIP nebo Sulfinol obsahující buď H2S nebo CO2 s více než 1% H2S	S-5
Roztoky DEA, MEA, MDEA, TEA, ADIP nebo Sulfinol, tuk, obsahující CO2 s méně než 1% H2S nebo ≥120 °C	A-8
Vaření a zpracování vody	C-6, S-5, S-6
Napájecí voda do kotle	C-6, S-6
Znečištěná voda a voda z bubnu zpětného toku	C-6, S-6
Brakická voda	A-8, D-2
Mořská voda	Případ od případu
Kyselá voda	D-1
Sladkovodní, provzdušňovaná	C-6
Vodu slijte, mírně kyselou, neprovzdušněnou	A-8

Přístrojové trubky a armatury

Obecně platí, že malé potrubí menší než 1' NO pro instrumentaci já chemikálie já Systémy mazacího/těsnícího oleje musí být vyrobeny z materiálu 904L, pokud není uvedeno jinak.
Potrubí / armatura v inženýrských sítích bez požadavků na kyselý servis (přístrojový vzduch, hydraulická kapalina, mazací olej, těsnicí olej atd.) pro zařízení na pevnině musí být 316L SS.
Pro procesní plynné médium zahrnující kyselý provoz musí být použití materiálu CRA (316L/ 6Mo / Inconel 825) pro hadičky přístroje zvoleno v souladu s materiálovými limity NACE MR0175 / ISO 15156-3 s ohledem na chloridy, parciální tlak H2S, pH a návrhová teplota nebo v souladu s NACE MR0103/ISO 17495 pro hadičky nástrojů používané v prostředí rafinace.
Při výběru materiálu trubek přístroje se také musí vzít v úvahu riziko vnějšího korozního praskání způsobeného chloridy a riziko vnější důlkové a štěrbinové koroze, zejména v prostředích obsahujících chloridy. Z tohoto důvodu by se pro exponovaná mořská prostředí měla případ od případu zvážit trubice pro přístroje v zařízeních na moři (bez ohledu na služby) trubice 316 SS potažené PVC (tloušťka 2 mm). Alternativně jsou 6Mo austenitické SS považovány za vhodné až do 120 °C v mořském prostředí, o jejichž použití se rozhoduje případ od případu.

Šroubování

Všechny šrouby a matice musí být dodány s certifikací podle EN 10204, typ 3.1, minimálně a typ 3.2 pro provoz při nízkých teplotách.
Šroubovací materiály musí odpovídat tabulkám šroubů pro železné kovy, nelegované i legované, uvedené v Příloze 1 – Vybrané normy pro kovové materiály. Šroubování vhodné pro definované teplotní rozsahy lze nalézt v tabulce 11 níže

Pokyny pro výběr materiálu: Tabulka 11 – Specifikace materiálu pro rozsahy teplot šroubování

Teplotní rozsah (°C)	Specifikace materiálu		Omezení velikosti
Teplotní rozsah (°C)	Šrouby	Ořechy	Omezení velikosti
-100 až +400	A320 Třída L7	A194 Stupeň 4/S3 nebo stupeň 7/S3	≤ 65
-100 až +400	A320 Třída L43	A194 stupeň 7/S3 nebo A194 stupeň 4/S3	< 100
-46 až + 400⁴	A193 Třída B7	A194 Stupeň 2H	Vše
-29 až + 540⁴	A193 Třída B16¹	A194 Třída 7	Vše
-196/+ 540	A193 Třída B8M²	A194 Stupeň M/8MA³	Vše

Poznámky:

Tato třída by se neměla používat pro trvale ponořená zařízení. Třída B16 je určena pro provoz při vysokých teplotách, mimo teplotní rozsah pro třídu B7.
Šrouby a matice typu 316 se nesmí používat při teplotě nad 60 °C, pokud jsou vystaveny vlhkému fyziologickému roztoku
Použijte 8MA s třídou 1
Spodní teplotní limity podléhají výkladu a musí být u každého vyjasněny

CS a/nebo nízkolegovaný šroubový materiál musí být žárově zinkován podle ASTM A153 nebo mít podobnou spolehlivou ochranu proti korozi. U servisu LNG je třeba věnovat velkou pozornost možnosti kontaktu SS s pozinkovanými předměty.
Pro aplikace, kde rozpuštění silné vrstvy zinku může způsobit ztrátu předpětí šroubu, se musí použít fosfátování. Lze použít šrouby potažené polytetrafluorethylenem (PTFE), například Takecoat & Xylan nebo ekvivalentní, ale pokud tyto šrouby spoléhají na katodovou ochranu, měly by být použity pouze za předpokladu, že je elektrická kontinuita ověřena měřením. Nesmí se používat kadmiem pokovené šrouby.
Pokud mají být vnější šrouby, matice a rozpěrky chráněny nekovovým povlakem, musí být potaženy povlakem PTFE, který projde 6 000 hodinovým testem v solné mlze provedeném v laboratoři třetí strany akreditované pro tyto testy podle ISO 17025. Vzorky se odebírají ze zařízení aplikátoru, nikoli od výrobce barvy.
Šroubování pro případný nekovový povlak je použitelné pro:

Všechny vnější přírubové spoje (montovány v dílně i na místě), včetně šroubování izolovaných přírub, kde je provozní teplota nižší než 200 °C.
Šroubování zařízení, které vyžaduje odstranění kvůli plánované údržbě a kontrole. Nekovové povlaky na šroubech nelze použít pro:
Veškeré konstrukční šroubování;
Spojovací prvky/šroubování používané při montáži různých součástí v rámci balíčku DODAVATELE nebo standardního vybavení VÝROBCE, různých sestav standardní hodnoty a přístrojového vybavení. DODAVATEL posoudí případ od případu standardní nátěry DODAVATELE / VÝROBCE z hlediska jejich vhodnosti;
Slitinové spojovací prvky;
Šrouby víka a ucpávkové šrouby pro ventily;
Šrouby pro ofukovací spojení sít;
Šrouby pro standardní speciální položky potrubí VÝROBCE (průzory, hladinoměry a tlumiče hluku).

Šroubovací materiály pro kyselý provoz musí splňovat požadavky tabulky 12.

Pokyny pro výběr materiálu: Tabulka 12 – Šroubovací materiály pro kyselý provoz

Servisní podmínky	Materiály	Specifikace materiálu		Komentáře
Servisní podmínky	Materiály	Šrouby	Ořechy	Komentáře
Střední a vysoká teplota > -29 °C	Legovaná ocel	ASTM A193, třída B7M	ASTM A194 Stupeň 2, 2H, 2HM	Kvůli nebezpečí vodíkové křehkosti způsobené katodickou ochranou jsou vyžadovány šrouby a matice s řízenou tvrdostí, proto jsou specifikovány také třídy „M“.
Nízká teplota (-100 °C až -29 °C)	Legovaná ocel	ASTM A320, třídy L7M nebo L43	ASTM A194, stupeň 4 nebo 7
Střední a Vysoká až do -50 °C	DSS a SDSS	ASTM A276; ASTM A479	ASTM A194
Střední a vysoké až do -196 °C Pouze pro nízkotlaké aplikace	austenitické SS (316)	ASTM A193 B8M Třída 1 (upravený karbidovým roztokem a řízená tvrdost max 22HRC)	ASTM A194 Grade 8M, 8MA (tvrdost řízená na max. 22HRC)
Střední a vysoká až do -196 °C	Super austenitické SS	(6%Mo 254 SMO) ASTM A276	ASTM A194
Střední a vysoká až do -196 °C	Slitina na bázi niklu	ASTM B164 ASTM B408 (Monel K-500 nebo Incoloy 625, Inconel 718, Incoloy 925)	Monel K-500 nebo Incoloy 625, Inconel 718, Incoloy 925

Specifikace materiálů

Materiálové normy uvedené na výkresech, žádankových listech nebo jiných dokumentech musí být specifikovány plně v souladu s pokyny uvedenými v částech 10, 11 a 12, včetně všech dalších požadavků vztahujících se na normu. U materiálů označených kódem standardů materiálů a zařízení (MESC) musí být splněny také dodatečné požadavky v něm uvedené.
Použije se nejnovější vydání normy pro vybrané materiály. Vzhledem k tomu, že toto poslední vydání (včetně změn) má vždy přednost, není třeba uvádět rok vydání normy.

Teplotní limity kovů
Teplotní limity uvedené v tabulce A.1 ukazují minimální povolené limity pro průměrnou teplotu průřezem stavebního materiálu během normálního provozu.
Tabulka A.1 – Minimální teplotní limity pro oceli potrubí a zařízení

Teplota (°C)	Položka	Materiál
Až do -29	Potrubí/ Vybavení	CS
-29 až -46	Potrubí/ Vybavení	LTCS
< -46	Potrubí	Austenitické SS
Až -60	Tlaková nádoba	LTCS (WPQR svařenec, vzorek HAZ, který má být testován na náraz při minimální návrhové teplotě. Kritéria přijatelnosti minimálně 27 J. Kromě toho bude provedeno posouzení LTCS s CTOD a inženýrské kritičnosti.)
< -60	Tlaková nádoba	Austenitické SS
-101 °C až -196 °C	Potrubí/zařízení	Austenitická ocel SS/Ni s rázovou zkouškou

Je třeba poznamenat, že uvedené teplotní limity nezbytně nevylučují použití materiálů za těmito limity, zejména u dílů, které nedrží tlak, jako jsou vnitřní části sloupů, přepážky výměníků tepla a nosné konstrukce.
Maximální teplotní limity jsou uvedeny v částech 2, 3 a 4, teploty uvedené v závorkách, například (+400), jsou pro uvedené použití neobvyklé, ale jsou přípustné z hlediska materiálu, pokud je to požadováno.
Zvláštní pozornost by měla být věnována specifikaci a použití kovů pro provoz při nízkých teplotách. Pro nízkoteplotní aplikace viz přílohy Specifikace „Svařování, NDE a prevence křehkého lomu tlakových nádob a výměníků tepla“ a „Svařování, NDE a prevence křehkého lomu potrubí“.
Kategorie kovů

Tato specifikace se vztahuje na následující kategorie kovů:

Železné kovy – nelegované
Železné kovy – legované
Neželezné kovy

V každé kategorii se jedná o následující produkty:

Desky, plechy a pásy;
Trubky a potrubí;
Trubka;
Výkovky, příruby a tvarovky;
Odlitky;
Tyče, profily a dráty;

Posloupnost materiálů
Pořadí materiálů ve sloupci „Označení“ v oddílech 2, 3 a 4 je obecně takové, že následující číslo označuje materiál se zvýšeným obsahem a/nebo počtem legujících prvků.
Chemické složení
Požadavky na chemické složení uvedené v oddílech 2, 3 a 4 se týkají analýz produktů. Procentuální složení uvedená v částech 2, 3 a 4 jsou hmotnostní.
Další limity pro materiály
Pokud není získán souhlas SPOLEČNOSTI pro odchylky, musí být splněny následující požadavky:

Nesmí se používat žádná uhlíková ocel třídy 70, kromě SA-516 třídy 70 (podléhá schválení SPOLEČNOSTí pro konkrétní aplikaci, podmínky platné pro třídu 65 a další podmínky aab uvedené níže), ASTM A350 LF2, kde je specifikováno, a ASTM A537 Cl.1 pro nádrže. Jakékoli jiné materiály nebo aplikace třídy 70 vyžadují schválení SPOLEČNOSTÍ s výjimkou standardních výkovků a odlitků z uhlíkové oceli, například ASTM A105, A216 WCB, A350 LF2 a A352 LCC.
Steelmaker poskytne údaje o svařitelnosti pro SA-516, Grade 70 použité na předchozích úspěšných projektech
Podmínky tepelného zpracování: Normalizované, bez ohledu na to
Uhlíkový ekvivalent a maximální obsah uhlíku pro všechny součásti z uhlíkové oceli v nekyselém provozu musí být v souladu s následující tabulkou:

Tabulka A.2 – Maximální obsah uhlíku a ekvivalenty pro ocelové součásti

Komponenty	Max. Obsah uhlíku (%)	Max. Ekvivalent uhlíku (%)
Tlakové desky, plechy, pásy, trubky, kované tvarovky	0.23%	0.43%
Beztlakové desky, tyče, konstrukční tvary a další součásti určené ke svařování	0.23%	N/A
Tlakové výkovky a odlitky	0.25%	0.43%

Poznámky:

Různé služby a materiály vyžadují dodatečné požadavky na normalizaci a/nebo Tyto jsou pokryty specifikací zařízení a potrubí nebo odkazem na specifikaci DGS-MW-004, 'Požadavky na materiály a výrobu pro potrubí a zařízení z uhlíkové oceli v těžkém provozu.'
Všechny chemicky stabilizované nerezové materiály řady 300 pro použití v aplikacích s provozními teplotami nad 425 °C musí být podrobeny stabilizačnímu tepelnému zpracování při 900 °C po dobu 4 hodin po rozpouštěcím tepelném zpracování.
Pryžové výstelky ve vodních skříních povrchových kondenzátorů a jiných výměníků se nesmí používat bez souhlasu SPOLEČNOSTI.
Nerezové potrubí řady 300 se nesmí používat pro výrobu páry nebo přehřívání páry
Litina se nesmí používat v mořské vodě
Kdykoli je ve specifikacích nebo jiných projektových dokumentech uvedeno „SS“ nebo „Nerezová ocel“ bez odkazu na konkrétní jakost, znamená to 316L SS.
Náhrada materiálů 9Cr-1Mo-V, třída '91' pro aplikace, kde byl specifikován 9Cr-1Mo, třída '9' není povolena.
- Všechny trubky a tvarovky SS, zejména duální certifikované 316/316L a 321, musí být standardizovány jako bezešvé do 6' NPS (ASTM A312) a svařované třídy 1 pro 8' NPS a vyšší (ASTM A358 Třída 1).

Jak vybírat materiály, jaké materiály zvolit, proč zvolit tento materiál a další podobné otázky nás vždy trápí. Pokyny pro výběr materiálu jsou komplexním pomocníkem, který vám pomůže správně a efektivně vybrat trubky, tvarovky, příruby, ventily, spojovací prvky, ocelové desky, tyče, pásy, tyče, výkovky, odlitky a další materiály pro vaše projekty. Využijme Pokyny pro výběr materiálů, abychom pro vás vybrali ty správné materiály ze železných a neželezných kovů pro vaše použití v ropě a plynu, petrochemii, chemickém zpracování, námořním a pobřežním strojírenství, bioinženýrství, farmaceutickém inženýrství, čisté energii a dalších oborech.

Pokyny pro výběr materiálu: Železné kovy – nelegované

Talíře, plechy a pásy

Označení	Teplota kovu (°C)	ASTM	Poznámky	Přidané požadavky
Plechy z uhlíkové oceli konstrukční kvality, pozinkované	100	A 446 – A/ G165	Pro všeobecné použití	Obsah C 0,23% max.
Desky z uhlíkové oceli konstrukční kvality	(+350)	A 283 – C	Pro díly bez tlaku do tloušťky 50 mm	Být zabit nebo polozabit
Desky z uhlíkové oceli (ubité nebo poloubité)	400	A 285-C	Pro díly udržující tlak. Pro tloušťku až 50 mm (použití podléhá zvláštnímu schválení SPOLEČNOSTI)	Obsah C 0,23% max.
Desky z uhlíkové oceli (Si-killed) – nízká/střední pevnost	400	A 515 – 60/65	Pro díly zadržující tlak (použití podléhá zvláštnímu schválení SPOLEČNOSTI)	Obsah C 0,23% max.
C-Mn ocelové desky (Si-killed) – střední/vysoká pevnost	400	A 515-70	Pro trubkovnice nepřivařené k plášti a/nebo trubkám. Trubkovnice, které mají být přivařeny ke skořepině, viz 8.4.3.
C-Mn ocelové plechy (uklidněné nebo polouklidněné) – vysoká pevnost	400	A 299	Pro díly zadržující tlak a pro trubkovnice, které mají být přivařeny k trubkám	Obsah C 0,23% max. Obsah Mn 1,301 TP3T max.
Jemnozrnné oceli C-Mn – nízká pevnost	400	A 516 55/60, A 662 – A	Pro díly zadržující tlak i při nízkých teplotách	Obsah C 0,231 TP3T max. Zadejte V+Ti+Nb<0,15%
Jemnozrnné oceli C-Mn – střední pevnost	400	A 516 – 65/70	Pro díly zadržující tlak i při nízkých teplotách	Obsah C 0,231 TP3T max. Zadejte V+Ti+Nb<0,15%
Jemnozrnné oceli C-Mn – nízká pevnost (normalizované)	400	A 537 – třída 1	Pro díly zadržující tlak také při nízkých teplotách (použití podléhá zvláštnímu schválení)	Zadejte V+Ti+Nb<0,15%
Jemnozrnné oceli C-Mn – velmi vysoká pevnost (Q+T)	400	A 537 – třída 2	Pro díly zadržující tlak (použití podléhá zvláštnímu schválení)	Zadejte V+Ti+Nb<0,15%
Plech a pásy z uhlíkové oceli	—	A1011/A1011M	Pro konstrukční účely
Ocelová podlahová deska	—	A 786	Pro konstrukční účely

Trubky a potrubí

Označení	Teplota kovu (°C)	ASTM	Poznámky	Přidané požadavky
Elektricky odporově svařované trubky z uhlíkové oceli	400	A 214	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla	Být zabit. Kromě hydrostatické zkoušky se musí provést nedestruktivní elektrická zkouška v souladu s normou ASTM A450 nebo rovnocennou.
Bezešvé trubky z uhlíkové oceli tažené za studena	400	A 179	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla	Být zabit. Pouze pro aplikaci ASME VIII – Div 1.
Elektricky odporově svařované trubky z uhlíkové oceli	400	A 178 – A	Pro trubky kotlů a přehříváků do vnějšího průměru 102 mm včetně.	Kromě hydrostatické zkoušky se musí provést nedestruktivní elektrická zkouška v souladu s normou ASTM A450 nebo rovnocennou. Být zabit nebo polozabit. Zvýšené teplotní vlastnosti (mez kluzu podle ASME II Part-D).
Elektricky odporově svařované trubky z uhlíkové oceli (Si-killed)	400	A 226	Pro trubky kotlů a přehříváků při vysokých pracovních tlacích do vnějšího průměru 102 mm včetně.	Kromě hydrostatické zkoušky se musí provést nedestruktivní elektrická zkouška v souladu s normou ASTM A450 nebo rovnocennou. Zvýšené teplotní vlastnosti (mez kluzu podle ASME II Part-D).
Bezešvé trubky z uhlíkové oceli (Si-killed)	400	A 192	Pro chladiče vzduchu, kotle a přehříváky při vysokých pracovních tlacích.	Kromě hydrostatické zkoušky se provede nedestruktivní elektrická zkouška v souladu se specifikací materiálu. Zvýšené teplotní vlastnosti (mez kluzu podle ASME II Part-D).
Bezešvé trubky z uhlíkové oceli (Si-killed)	400	A 334-6 (bez švů)	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla pracující při nízkých provozních teplotách.	Obsah C 0,23% max. Kromě hydrostatické zkoušky se provede nedestruktivní elektrická zkouška v souladu se specifikací materiálu.
Bezešvé trubky z uhlíkové oceli (Si-killed)	400	A 210 stupeň A-1	Pro chladiče vzduchu, kotle a přehříváky při vysokých pracovních tlacích.	Obsah C 0,23% max. U kotlů a přehříváků vlastnosti při zvýšené teplotě (mez kluzu musí splňovat požadavky ASME II Část-D).

Trubka

Označení	Teplota kovu (°C)	ASTM	Poznámky	Přidané požadavky
Bezešvé nebo obloukem svařované uhlíkové ocelové trubky	400	API 5L-B	Pouze pro vzduchové a vodní rozvody. Pozinkovaná trubka pouze se šroubovými spoji.	Specifikujte bezešvou trubku API 5L-B se závitovými spojkami NPT, galvanizovanou podle ASTM A53, para 17. Bezešvá trubka k normalizaci nebo k povrchové úpravě za tepla. SAW potrubí, které má být normalizováno nebo PWHT po svařování.
Trubka z uhlíkové oceli svařovaná elektricky	400	A 672 – C 65 Třída 32/22	Pro vnitřní plotové produktové řady. Pro velikosti větší než NPS 16.	Obsah C 0,23% max.
Bezešvá trubka z uhlíkové oceli	400	ASTM A106 třída B	Pro většinu inženýrských sítí uvnitř pozemku. Bezešvé obvykle nelze získat ve velikostech větších než NPS 16.	Obsah C 0,23% max. Mn lze zvýšit na max. 1,301 TP3T. Být zabit nebo polozabit.
Bezešvá ocelová trubka C-Mn (Si-killed)	400	A 106-B	Pro většinu procesních potrubí uvnitř pozemku, včetně uhlovodíkových + vodíkových, uhlovodíkových + sirných sloučenin.	Obsah C 0,23% max. Mn lze zvýšit na max. 1,301 TP3T.
Bezešvá jemnozrnná ocelová trubka C-Mn (Si-killed)	(+400)	A 333 – stupeň 1 nebo 6	Pro procesní linky při nízkých provozních teplotách. Bezešvé obvykle nelze získat ve velikostech větších než NPS 16.	Obsah C 0,23% max. Mn lze zvýšit na max. 1,301 TP3T. Zadejte V+Ti+Nb < 0,15%.
Elektricky tavně svařovaná jemnozrnná ocelová trubka C-Mn (Si-killed)	(+400)	A 671 C65 Třída 32	Pro procesní linky při středních nebo nízkých provozních teplotách s velikostí větší než NPS 16.	Obsah C 0,23% max. Mn lze zvýšit na max. 1,301 TP3T. Zadejte V+Ti+Nb < 0,15%.
Trubka z uhlíkové oceli	—	A 53	Pro konstrukční použití pouze jako zábradlí.

Výkovky, příruby a tvarovky

OZNAČENÍ	Teplota kovu (°C)	ASTM	POZNÁMKY	DOPLNĚNÉ POŽADAVKY
Trubkové tvarovky pro svařování na tupo z uhlíkové oceli	400	A 234 – WPB nebo WPBW	Pro všeobecné použití. Velikosti do NPS 16 vč. bude bezproblémová. Velikosti větší než NPS 16 mohou být bezešvé nebo svařované.	Obsah C 0,23% max. Mn lze zvýšit na max. 1,301 TP3T. Normalizované nebo hotové za tepla. Materiál desky pro A 234 WPB-W pro splnění požadavků na kyselou službu: obsah C 0,231 TP3T max, uhlíkový ekvivalent 0,43 max.
Trubkové tvarovky pro svařování na tupo z uhlíkové oceli	(+400)	A 420 – WPL6 nebo WPL6W	Pro nízké provozní teploty. Velikosti do NPS 16 vč. bude bezproblémová. Velikosti větší než NPS 16 mohou být bezešvé nebo svařované.	Obsah C 0,23% max. Mn lze zvýšit na max. 1,301 TP3T.
Výkovky z uhlíkové oceli	400	A 105	Pro potrubní komponenty, včetně přírub, fitinků, ventilů a dalších tlakově udržitelných dílů a také pro trubkovnice, které mají být přivařeny k plášti.	Obsah C 0,23% max. Mn lze zvýšit na max. 1,201 TP3T. Musí být normalizovány ve vlhkých H2S, aminových, žíravých a kritických službách. Tepelné zpracování požadované specifikací ASTM na základě hodnocení.
Výkovky z uhlíkové oceli	400	A 266 – třída 2	Pro součásti tlakových nádob a související zařízení pro udržení tlaku, včetně trubkovnic.	Obsah C 0,25% max.
Výkovky z uhlík-manganové oceli	(+400)	A 350 – LF2 třída 1	Pro potrubní součásti, včetně přírub, fitinků, ventilů a dalších dílů zadržujících tlak při nízkých provozních teplotách.	Obsah C 0,23% max. Normalizované.
Výkovky z uhlík-manganové oceli	350	A 765 – stupeň II	Pro součásti tlakových nádob a související zařízení pro udržení tlaku, včetně trubkovnic, při nízkých provozních teplotách.	Obsah C 0,23% max.

Odlitky

OZNAČENÍ	Teplota kovu (°C)	ASTM	POZNÁMKY	DOPLNĚNÉ POŽADAVKY
Odlitky ze šedé litiny	300	A 48 – třída 30 nebo 40	Pro netlakové (vnitřní) díly.
Odlitky ze šedé litiny	650	A 319 – třída II	Pro netlakové (vnitřní) díly při zvýšených teplotách.
Odlitky ze šedé litiny	350	A 278 – třída 40	Pro díly zadržující tlak a chladicí kanály. Litina se nesmí používat v nebezpečném provozu nebo při tlaku nad 10 bar.
Odlitky z tvárné litiny	400	A 395	Pro díly zadržující tlak včetně armatur a ventilů.	Metalografická zkouška v souladu s ASTM A395 musí být provedena navíc ke zkoušce tahem.
Ocelové odlitky	(+400)	A 216 – WCA, WCB* nebo WCC	Pro díly udržující tlak.	* Obsah C 0,251 TP3T max.
Ocelové odlitky	(+400)	A 352 – LCB* nebo LCC	Pro díly zadržující tlak při nízkých provozních teplotách.	* Obsah C 0,251 TP3T max.

Tyče, sekce a drát

OZNAČENÍ	Teplota kovu (°C)	ASTM	POZNÁMKY	DOPLNĚNÉ POŽADAVKY
Tyče, profily a dezény z uhlíkové oceli konstrukční kvality	350	A 36	Pro obecné konstrukční účely.	Obsah C 0,23% max. U nesvařovaných položek a položek, které nebudou svařeny, nemusí být omezení obsahu C ignorováno. Být zabit nebo polozabit.
Nízkouhlíkové ocelové tyče	400	A 576 – 1022 nebo 1117	Pro obráběné díly.	Být zabit nebo polozabit. Tam, kde je požadována kvalita volného obrábění, specifikujte jakost 1117.
Středně uhlíkové ocelové tyče	400	A 576 – 1035, 1045, 1055, 1137	Pro obráběné díly.	Být zabit nebo polozabit. Tam, kde je požadována kvalita volného obrábění, specifikujte jakost 1137.
Tyče z oceli s vysokým obsahem uhlíku	230	A 689/A 576 – 1095	Pro pružiny.	Být zabit nebo polozabit.
Kvalitní ocelový drát hudební pružiny	230	A 228	Pro pružiny.
Tyče a profily z uhlíkové oceli	(+230)	A 36	Pro zvedací oka, posuvné tyče atd.	Obsah C 0,23% max. U nesvařovaných položek a položek, které nebudou svařeny, nemusí být omezení obsahu C ignorováno.
Ocelový svařovaný drát, tkanina	—	—
Konstrukční trubky z uhlíkové oceli	—	500	Pouze pro strukturální použití.
Ocelové tyče	—	A 615	Pro vyztužení betonu.

Šroubování

OZNAČENÍ	Teplota kovu (°C)	ASTM	POZNÁMKY	DOPLNĚNÉ POŽADAVKY
Šrouby z uhlíkové oceli	230	A 307 – B	Pro konstrukční účely. Schválená kvalita volného obrábění přijatelná.
Matice z uhlíkové oceli	230	A 563 – A	Pro šrouby uvedené v 8.7.1
Matice ze středně uhlíkové oceli	450	A 194 – 2H	Pro šroubování specifikované v 8.7.1
Vysokopevnostní konstrukční šrouby	—	ASTM F3125	Pro konstrukční účely.
Tepelně zpracované ocelové konstrukční šrouby	—	A 490	Pro konstrukční účely.
Podložky z tvrzené oceli	—	F 436	Pro konstrukční účely.

Talíře, listy a pásy

OZNAČENÍ	Teplota kovu (°C)	ASTM	POZNÁMKY	DOPLNĚNÉ POŽADAVKY
Ocelové plechy 1 Cr – 0,5 Mo	600	A387 – 12 třída 2	Pro vysoké provozní teploty a/nebo odolnost vůči působení vodíku.	Specifikujte, že má být normalizováno a temperováno nebo kaleno a temperováno.
Ocelové plechy 1,25 Cr – 0,5 Mo	600	A 387 – 11 třída 2	Pro vysoké provozní teploty a/nebo odolnost vůči působení vodíku.	Specifikujte, že má být normalizováno a temperováno nebo kaleno a temperováno. Specifikujte P 0,005% max. Desky určené k rozpouštěcímu žíhání.
Ocelové plechy 2,25 Cr – 1 Mo	625	A 387 – 22 třída 2	Pro vysoké provozní teploty a/nebo odolnost vůči působení vodíku.	Specifikujte, že má být normalizováno a temperováno nebo kaleno a temperováno.
Ocelové plechy 3 Cr – 1 Mo	625	A 387 – 21 třída 2	Pro vysoké provozní teploty vyžadují optimální odolnost proti tečení a/nebo odolnost vůči působení vodíku.	Specifikujte, že má být normalizováno a temperováno nebo kaleno a temperováno.
Ocelové plechy 5 Cr – 0,5 Mo	650	A 387 – 5 třída 2	Pro vysoké provozní teploty a/nebo odolnost vůči sirné korozi.	Specifikujte, že má být normalizováno a temperováno nebo kaleno a temperováno. Desky určené k rozpouštěcímu žíhání.
Ocelové plechy 3,5 Ni	(+400)	A 203 – D	Pro díly zadržující tlak při nízkých provozních teplotách.	Specifikujte: C 0,10% max., Si 0,30% max., P 0,002% max., S 0,005% max.
9 Ni ocelových plátů	-200	A 353	Pro díly zadržující tlak při nízkých provozních teplotách.	Specifikujte: C 0,10% max., Si 0,30% max., P 0,002% max., S 0,005% max.
Plechy, plechy a pásy z oceli 13Cr	540	A 240 – typ 410S nebo 405	Pro opláštění dílů zadržujících tlak za určitých korozních podmínek. Typ 405 se nesmí používat při teplotách vyšších než 400 °C.
18 Cr-8 Ni ocelové plechy, plechy a pásy	-200 (+400)	A 240 – typ 304 nebo 304N	Pro nesvařované díly udržující tlak při nízkých provozních teplotách nebo pro zabránění kontaminaci produktu.	Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E specifikovanou v ASTM A262. Desky určené k rozpouštěcímu žíhání.
18 Cr-8 Ni ocelové plechy, plechy a pásy	-0.4	A 240 – typ 304L	Pro díly zadržující tlak za určitých korozních podmínek a/nebo nízkých a středních provozních teplot.	Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262.
18 Cr-8 Ni ocelové plechy, plechy a pásy	(-100) / +600	A 240 – typ 321 nebo 347	Pro díly zadržující tlak za určitých korozních podmínek a/nebo vysokých provozních teplot.	Pro optimální odolnost proti mezikrystalové korozi, když provozní teploty budou >426°C, aplikujte stabilizační tepelné zpracování při 900°C po dobu 4 hodin, následně po rozpouštěcím tepelném zpracování. Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262.
18 Cr-10 Ni-2 Mo ocelové plechy, plechy a pásy	-0.4	A 240 – typ 316 nebo 316L	Pro díly zadržující tlak za určitých korozních podmínek a/nebo vysokých provozních teplot.	Pro všechny svařované součásti se použije typ 316L. Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262. Desky určené k rozpouštěcímu žíhání.
18 Cr-10 Ni-2 Mo stabilizované ocelové desky, plechy a pásy	(-200) / +500	A 240 – typ 316Ti nebo 316Cb	Pro díly zadržující tlak za určitých korozních podmínek a/nebo vysokých provozních teplot.	Pro optimální odolnost proti mezikrystalové korozi specifikujte stabilizační tepelné zpracování při 900 °C po dobu 4 hodin, po rozpouštěcím tepelném zpracování. Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262.
18 Cr-10 Ni-3 Mo ocelové plechy, plechy a pásy	(-200) / +500	A 240 – typ 317 nebo 317L	Pro díly zadržující tlak za určitých korozních podmínek a/nebo vysokých provozních teplot.	Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262.
Ocelové plechy, plechy a pásy 25 Cr-20 Ni	1000	A 240 – typ 310S	Pro díly zadržující tlak za určitých korozních podmínek a/nebo extrémních provozních teplot.
18 Cr-8 Ni ocelové plechy, plechy a pásy	700	A 240 – typ 304H	Pro díly zadržující tlak při extrémních provozních teplotách za určitých korozních podmínek.	Specifikujte C 0,06% max. a Mo+Ti+Nb 0,4% max.
22 Cr-5 Ni-Mo-N ocelové plechy, plechy a pásy	(-30) / +300	A 240 – S31803	Pro díly zadržující tlak za určitých korozních podmínek.	Specifikujte N 0,15% min. Specifikujte test chloridu železitého v souladu s ASTM G 48 Metoda A. Desky, které mají být tepelně ošetřeny roztokem a chlazeny vodou.
25 Cr-7 Ni-Mo-N ocelové plechy, plechy a pásy	(-30) / +300	A 240 – S32750	Pro díly zadržující tlak za určitých korozních podmínek.	Specifikujte test chloridu železitého v souladu s ASTM G 48 Metoda A. Desky, které mají být tepelně ošetřeny roztokem a chlazeny vodou.
20 Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N ocelové plechy, plechy a pásy	-0.5	A 240 – S31254	Pro díly zadržující tlak za určitých korozních podmínek.	Desky, které mají být tepelně zpracovány roztokem a chlazeny vodou.
Desky z uhlíkové nebo nízkolegované oceli s povlakem z feritické nerezové oceli	—	A 263	Pro vysoké provozní teploty a/nebo určité korozní podmínky.	Specifikujte základní kov a opláštění.
Desky z uhlíkové oceli nebo nízkolegované oceli s povlakem z austenitické nerezové oceli	400	A 264	Pro vysoké provozní teploty a/nebo určité korozní podmínky. Specifikujte základní kov a opláštění.
Bezešvé ocelové trubky 25Cr – 5 Ni Mo-N pro určité korozní aplikace			K žíhání a chlazení vodou. Chemicky pasivovat. Specifikujte test chloridu železitého v souladu s metodou ASTM G 48.

Trubky a potrubí

Označení	Teplota kovu (°C)	ASTM	Poznámky	Přidané požadavky
Bezešvé ocelové trubky 1 Cr-0,5 Mo	600	A 213 – T12	Pro kotle, přehříváky a nevytápěná zařízení pro přenos tepla při vysokých provozních teplotách a/nebo vyžadujících odolnost vůči působení vodíku.	Specifikujte, že má být normalizováno a temperováno nebo kaleno a temperováno. Pro odolnost vůči vodíkovému útoku viz API 941.
Bezešvé ocelové trubky 1,25 Cr-0,5 Mo	600	A 213 – T11	Pro kotle, přehříváky a nevytápěná zařízení pro přenos tepla při vysokých provozních teplotách a/nebo vyžadujících odolnost vůči působení vodíku.	Specifikujte, že má být normalizováno a temperováno nebo kaleno a temperováno. Specifikujte P 0,005% max.
Bezešvé ocelové trubky 2,25 Cr-1 Mo	625	A 213 – T22	Pro kotle, pece, přehříváky a nevytápěná zařízení pro přenos tepla při vysokých provozních teplotách vyžadujících optimální odolnost proti tečení a/nebo odolnost vůči působení vodíku.	Specifikujte, že má být normalizováno a temperováno nebo kaleno a temperováno.
Bezešvé ocelové trubky 5 Cr-0,5 Mo	650	A 213 – T5	Pro vysoké provozní teploty a/nebo odolnost vůči sirné korozi, např. pecní trubky.	Specifikujte, že má být normalizováno a temperováno nebo kaleno a temperováno.
Bezešvé ocelové trubky 9 Cr-1 Mo	650	A 213 – T9	Pro vysoké provozní teploty a/nebo odolnost vůči sirné korozi, např. pecní trubky.	Specifikujte, že má být normalizováno a temperováno nebo kaleno a temperováno.
Bezešvé ocelové trubky 3,5 Ni	(+400)	–	Pro nízké provozní teploty.	–
Bezešvé ocelové trubky 9 Ni	-200	–	Pro nízké provozní teploty.	–
Bezešvé ocelové trubky 12 Cr	540	A 268 – TP 405 nebo 410	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek.	TP 405 nepoužívejte při teplotách vyšších než 400°C. TP 410 se specifikuje s C 0,08 max.
Bezešvé a svařované ocelové trubky 18 Cr-10 N-2Mo	(-200) +500	A 269 – TP 316 nebo TP 316L nebo TP 317 nebo TP 317L	Pro určité obecné aplikace.	U trubek určených pro použití se svěrnými šroubeními nesmí tvrdost překročit 90 HRB. Pro trubky, které se mají svařovat, ohýbat nebo uvolňovat pnutí, se musí použít TP316L nebo TP 317L.
Svařované 18 Cr-8 Ni ocelové trubky	-200 (+400)	A 249 – TP 304 nebo TP 304L	Pro přehříváky a nevytápěná zařízení pro přenos tepla, aby se zabránilo kontaminaci produktu nebo pro nízké provozní teploty.	Protože trubky jsou svařovány bez přídavku přídavného kovu, vnitřní průměr a tloušťka stěny trubek musí být omezeny na NPS 4 max. a max. 5,5 mm.
Svařované 18 Cr-8 Ni stabilizované ocelové trubky	(-100) +600	A 249 – TP 321 nebo TP 347	Pro přehříváky a nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek.	Protože trubky jsou svařovány bez přídavku přídavného kovu, vnitřní průměr a tloušťka stěny trubek musí být omezeny na NPS 4 max. a max. 5,5 mm. Kromě hydrostatické zkoušky se musí provést nedestruktivní elektrická zkouška v souladu s ASTM A450. Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262.
Svařované 18 Cr-10 Ni-2 Mo ocelové trubky	300	A 249 – TP 316 nebo TP 316L	Pro přehříváky a nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek.	Protože trubky jsou svařovány bez přídavku přídavného kovu, vnitřní průměr a tloušťka stěny trubek musí být omezeny na NPS 4 max. a max. 5,5 mm. Kromě hydrostatické zkoušky se musí provést nedestruktivní elektrická zkouška v souladu s ASTM A450. Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262.
Svařované 20 Cr-18 Ni-6 Mo Cu-N ocelové trubky	(-200) (+400)	A 249 – S31254	Pro přehříváky a nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek.	Protože trubky jsou svařovány bez přídavku přídavného kovu, vnitřní průměr a tloušťka stěny trubek musí být omezeny na NPS 4 max. a max. 5,5 mm. Kromě hydrostatické zkoušky se musí provést nedestruktivní elektrická zkouška v souladu s ASTM A450.
Bezešvé ocelové trubky 18 Cr-8 Ni	200	A 213 – TP 304 nebo TP 304L	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla, aby se zabránilo kontaminaci produktu nebo pro nízké provozní teploty.	Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262.

Označení	Teplota kovu (°C)	ASTM	Poznámky	Přidané požadavky
Bezešvé 18 Cr-8 Ni stabilizované ocelové trubky	(-100) +600	A 213 – TP 321, TP 347	Pro přehříváky a nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek a/nebo při vysokých provozních teplotách.	Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262. Pro optimální odolnost proti mezikrystalové korozi specifikujte stabilizační tepelné zpracování po rozpouštěcím tepelném zpracování.
Bezešvé ocelové trubky 18 Cr-8 Ni	815	A 213 – TP 304H	Pro kotle, přehříváky a nevytápěná zařízení pro přenos tepla při extrémních provozních teplotách za určitých korozních podmínek.	Specifikujte C 0,06% max. a Mo+Ti+Nb 0,4% max.
Bezešvé 18 Cr-8 Ni stabilizované ocelové trubky	815	A 213 – TP 321H nebo TP 347H	Pro kotle, přehříváky a nevytápěná zařízení pro přenos tepla při extrémních provozních teplotách za určitých korozních podmínek.	Specifikujte C 0,06% max. a Mo+Ti+Nb 0,4% max.
Bezešvé ocelové trubky 18 Cr-10 Ni-2 Mo	300	A 213 – TP 316 nebo TP 316L	Pro přehříváky a nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek a/nebo při vysokých provozních teplotách.	TP 316 se smí používat pouze pro nesvařované předměty. Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262.
Bezešvé ocelové trubky 18 Cr-8 Ni	815	A 271 – TP 321H nebo TP 347H	Pro pece za určitých korozních podmínek s maximální tloušťkou stěny 25 mm.	–
Bezešvé ocelové trubky 25 Cr-5 Ni-Mo	300	A 789 – S31803	Pro určité korozní podmínky.	Zadejte bezproblémové.
Bezešvé ocelové trubky 25 Cr-7 Ni-Mo-N	300	A 789 – S32750	Pro určité korozní podmínky.	Zadejte bezproblémové.
Bezešvé ocelové trubky 20 Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N	(-200) (+400)	A 269 – S31254	Pro určité korozní podmínky.	Zadejte bezproblémové.
Bezešvé ocelové trubky 25 Cr-5 Ni Mo-N	300	A 789 – S32550	Pro určité korozní služby.	Zadejte bezproblémové.

Trubka

Označení	Teplota kovu (°C)	ASTM	Poznámky	Přidané požadavky
Elektricky tavně svařovaná ocelová trubka 1 Cr-0,5 Mo ve velikostech NPS 16 a větších	600	A 691 1Cr třídy 22 nebo 42	Pro vysoké provozní teploty vyžadující optimální odolnost proti tečení a/nebo odolnost vůči působení vodíku	Pro třídu 22 musí být základní materiál ve stavu N&T nebo Q&T, s temperováním při min. 730°C. Svary mají být PWHT v rozsahu 680-780°C. U třídy 42 musí být temperovací teplota min. 680°C. Specifikujte P 0,01% max
Elektricky tavně svařovaná ocelová trubka 1,25 Cr-0,5 Mo ve velikostech NPS 16 a větších	600	A 691 – 1,25Cr třídy 22 nebo 42	Pro vysoké provozní teploty vyžadující optimální odolnost proti tečení a/nebo odolnost vůči působení vodíku	Pro třídu 22 musí být základní materiál ve stavu N&T nebo Q&T, s temperováním při min. 730°C. Svary mají být PWHT v rozsahu 680-780°C. U třídy 42 musí být temperovací teplota min. 680°C. Specifikujte P 0,01% max.
Elektricky tavně svařovaná ocelová trubka 2,25 Cr ve velikostech NPS 16 a větších	625	A 691 – 2,25 Cr třídy 22 nebo 42	Pro vysoké provozní teploty vyžadující optimální odolnost proti tečení a/nebo odolnost vůči působení vodíku	Pro třídu 22 musí být základní materiál ve stavu N&T nebo Q&T, s temperováním při min. 730°C. Svary mají být PWHT v rozsahu 680-780°C. U třídy 42 musí být temperovací teplota min. 680°C. Specifikujte P 0,01% max.
Elektricky tavně svařovaná ocelová trubka 5 Cr-0,5 Mo ve velikostech NPS 16 a větších	650	A 691 – 5 Cr třída 22 nebo 42	Pro vysoké provozní teploty a/nebo odolnost vůči sirné korozi	Pro třídu 22 musí být základní materiál ve stavu N&T nebo Q&T, s temperováním při min. 730°C. Svary mají být PWHT v rozsahu 680-780°C. U třídy 42 musí být temperovací teplota min. 680°C. Specifikujte P 0,01% max.
Elektricky tavně svařovaná ocelová trubka 18 Cr-8 Ni ve velikostech nad NPS 12	-200 až +400	A 358 – třída 304 nebo 304L třída 1	Pro určité korozivní podmínky a/nebo vysoké provozní teploty	Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262.
Elektricky tavně svařovaná ocelová trubka stabilizovaná 18 Cr-8 Ni ve velikostech nad NPS 12	-100 až +600	A 358 – třída 321 nebo 347 třída 1	Pro určité korozivní podmínky a/nebo vysoké provozní teploty	Pro optimální odolnost proti mezikrystalové korozi specifikujte stabilizační tepelné zpracování při 900 °C po dobu 4 hodin po rozpouštěcím tepelném zpracování, jak je podrobně popsáno v ASTM A358. Doplňkový požadavek S6. Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262.
Elektricky tavně svařovaná ocelová trubka 18 Cr-10 Ni-2 Mo ve velikostech nad NPS 12	-200 až +500	A 358 – třída 316 nebo 316L třída 1	Pro určité korozivní podmínky a/nebo vysoké provozní teploty	Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262.
Elektricky tavně svařovaná ocelová trubka 18 Cr-8 Ni ve velikostech nad NPS 12	-200 až +500	A 358 – třída 304L třída 1	Pro určité korozivní podmínky a/nebo vysoké provozní teploty	Specifikujte C 0,06% max a Mo+Ti+Nb 0,04% max.
Bezešvá ocelová trubka 0,3 Mo	500		NE pro vodíkový servis. Pro vysoké provozní teploty	Uveďte celkový obsah Al 0,0121 TP3T max.
Bezešvá ocelová trubka 0,5 Mo	500	A 335 – P1	NE pro vodíkový servis. Pro vysoké provozní teploty	Uveďte celkový obsah Al 0,0121 TP3T max.
Bezešvá ocelová trubka 1 Cr-0,5 Mo	500	A 335 – P12	Pro vysoké provozní teploty a/nebo odolnost vůči působení vodíku	Specifikujte, že se má normalizovat a temperovat. Pro odolnost vůči vodíkovému útoku viz API 941. Kupujícího informovat výrobce, pokud servis teplota by měla být vyšší než 600 °C
Bezešvá ocelová trubka 1,25 Cr-0,5 Mo	600	A 335 – P11	Pro vysoké provozní teploty a/nebo odolnost vůči působení vodíku Bezešvé obvykle nelze získat ve velikostech větší než NPS 16. Pro větší velikosti použijte ASTM A691 – 1,25 CR-Class 22 nebo 42 (9.3.2).	Specifikujte, že se má normalizovat a temperovat. Specifikujte P 0,005% max. Pro odolnost vůči vodíkovému útoku viz API 941 Kupujícího informovat výrobce, pokud servis teplota by měla být vyšší než 600 °C
Bezešvá ocelová trubka 2,25 Cr-1 Mo	625	A 335 – P22	Pro vysoké provozní teploty vyžadující optimální odolnost proti tečení a/nebo odolnost vůči působení vodíku Bezešvé obvykle nelze získat ve velikostech větších než NPS 16. Pro větší velikosti použijte ASTM A691 – 2,25 Cr-Class 22 nebo 42 (viz 9.3.3).	Specifikujte, že se má normalizovat a temperovat. Pro odolnost vůči vodíkovému útoku viz API 941. Kupujícího informovat výrobce, pokud servis teplota by měla být vyšší než 600 °C
Bezešvá ocelová trubka 5 Cr-0,5 Mo	650	A 335 – P5	Pro vysoké provozní teploty a/nebo odolnost vůči sirné korozi Bezešvé obvykle nelze získat ve velikostech větších než NPS 16. Pro větší velikosti použijte ASTM A691 – 5 Cr-Class 22 nebo 42 (viz 9.3.4).	Specifikujte, že má být normalizováno a temperováno nebo kaleno a temperováno.
Bezešvá ocelová trubka 9 Cr-1 Mo	650	A 335 – P9	Pro vysoké provozní teploty a/nebo odolnost vůči sirné korozi	Specifikujte, že se má normalizovat a temperovat. Kupujícího informovat výrobce, pokud servis teplota by měla být vyšší než 600 °C
Bezešvá ocelová trubka 3,5 Ni	400	A 333 – Bezproblémový stupeň 3	Pro nízké provozní teploty
Bezešvá ocelová trubka 9 Ni	-200	A 333 – 8. stupeň bezproblémové	Pro nízké provozní teploty	Specifikujte: C 0,10% max. S 0,002% max. P 0,005% max.
Bezešvá a svařovaná ocelová trubka 18 Cr-8 Ni ve velikostech do NPS 12 vč.	-200 až +400	A 312 – TP 304	Pro nízké provozní teploty nebo pro zabránění kontaminaci produktu	Svařované trubky lze použít do tloušťky stěny 5,5 mm včetně. Materiály musí být schopny projít praxí E test mezikrystalové koroze, jak je specifikováno v ASTM A 262
Bezešvá a svařovaná ocelová trubka 18 Cr-8 Ni ve velikostech do NPS 12 vč.	-200 až +400	A 312 – TP 304L	Pro určité korozivní podmínky a/nebo vysoké provozní teploty	Svařované trubky lze použít do tloušťky stěny 5,5 mm včetně. Materiály musí být schopny projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A 262
Bezešvá a svařovaná ocelová trubka stabilizovaná 18 Cr-8 Ni ve velikostech do NPS 12 vč.	-100 až +600	A 312 – TP 321 nebo TP 347	Pro určité korozivní podmínky a/nebo vysoké provozní teploty	Svařované trubky lze použít do tloušťky stěny 5,5 mm včetně. Pro optimální odolnost vůči mezikrystalové korozi specifikujte stabilizační tepelné zpracování při 900 °C po dobu 4 hodin po zpracování roztokovým teplem, jak je podrobně popsáno v doplňkovém požadavku ASTM A358 S5 Materiály musí být schopny projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A 262
Bezešvá a svařovaná ocelová trubka stabilizovaná 18 Cr-8 Ni ve velikostech do NPS 12 vč.	815	A 312 – TP 321H nebo TP 347H	Pro určité korozní podmínky a/nebo extrémní provozní teploty	Svařované trubky lze použít do tloušťky stěny 5,5 mm včetně.
	815	A 312 – TP 321H nebo TP 347H		Použití tohoto stupně podléhá souhlasu Společnosti.
Bezešvá a svařovaná ocelová trubka 18 Cr-10 Ni-2 Mo ve velikostech do NPS 12 vč.	-200 až +500	A 312 – TP 316 nebo TP 316L	Pro určité korozivní podmínky a/nebo vysoké provozní teploty	Svařované trubky lze použít do tloušťky stěny 5,5 mm včetně.
	-200 až +500	A 312 – TP 316 nebo TP 316L		Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262.
Bezešvá a svařovaná ocelová trubka 18 Cr-8 Ni ve velikostech do NPS 12 vč.	+500 (+815)	A 312 – TP 304H	Pro určité korozivní podmínky a/nebo vysoké provozní teploty	Specifikujte C 0,06% max. a Mo+Ti+Nb 0,4% max.
Bezešvá a svařovaná ocelová trubka 22 Cr-5 Ni-Mo-N	300	A 790 – S 31803	Pro určité korozní podmínky	Specifikujte N 0,15% min.
				Svařované trubky lze použít do tloušťky stěny 5,5 mm včetně.
				Specifikujte ve stavu žíhaném v roztoku a kaleném vodou.
Bezešvá a svařovaná ocelová trubka 25 Cr-7 Ni-Mo-N	300	A 790 – S 32750	Pro určité korozní podmínky	Specifikujte N 0,15% min.
				Svařované trubky lze použít do tloušťky stěny 5,5 mm včetně.
				Specifikujte ve stavu žíhaném v roztoku a kaleném vodou.
Bezešvá a svařovaná ocelová trubka 20 Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N	-200 (+400)	A 312 – S31254	Pro určité korozní podmínky	Svařované trubky lze použít do tloušťky stěny 5,5 mm včetně.

Výkovky, příruby a tvarovky

Označení	Teplota kovu (°C)	ASTM	Poznámky	Přidané požadavky
Tvarovky pro svařování na tupo z oceli 0,5 Mo	500	A 234 – WP1 nebo WP1W	NENÍ pro vodíkový provoz. Pro vysoké provozní teploty.	Velikosti do NPS 16 vč. bude bezproblémová. Větší velikosti mohou být bezešvé nebo svařované. Uveďte celkový obsah Al 0,0121 TP3T max.
1 Cr-0,5 Mo ocelové tvarovky pro svařování na tupo	600	A 234 – WP12 Class 2 nebo WP12W Class 2	Pro vysoké provozní teploty a/nebo odolnost vůči působení vodíku.	Velikosti do NPS 16 vč. bude bezproblémová. Větší velikosti mohou být bezešvé nebo svařované. Specifikujte, že má být normalizováno a temperováno nebo kaleno a temperováno. Specifikujte P 0,005% max. Pro odolnost vůči vodíkovému útoku viz API 941.
Ocelové tvarovky pro svařování na tupo 1,25Cr-0,5Mo	600	A 234 – WP11 Class 2 nebo WP11W Class 2	Pro vysoké provozní teploty a/nebo odolnost vůči působení vodíku.	Velikosti do NPS 16 vč. bude bezproblémová. Specifikujte P 0,005% max. Pro kov vrtu specifikujte 10P+55Pb+5Sn+As (1400 ppm).
Ocelové tvarovky pro svařování na tupo 2,25 Cr-1 Mo	625	A 234 – WP22 Třída 3 nebo WP22W Třída 3	Pro extrémní provozní teploty a/nebo odolnost vůči sirné korozi.	Velikosti do NPS 16 vč. bude bezproblémová. Větší velikosti mohou být bezešvé nebo svařované. Specifikujte, že má být normalizováno a temperováno nebo kaleno a temperováno. Pro odolnost vůči vodíkovému útoku viz API 941.
Ocelové tvarovky pro svařování na tupo 5 Cr-0,5 Mo	650	A 234 – WP5 nebo WP5W	Pro vysoké provozní teploty a/nebo odolnost vůči sirné korozi.	Velikosti do NPS 16 vč. bude bezproblémová. Větší velikosti mohou být bezešvé nebo svařované. Specifikujte, že má být normalizováno a temperováno nebo kaleno a temperováno.
Tvarovky pro svařování na tupo z oceli 3,5 Ni	(+400)	A 420 – WPL3 nebo WPL3W	Pro nízké provozní teploty.	Velikosti do NPS 16 vč. bude bezproblémová. Větší velikosti mohou být bezešvé nebo svařované. Určete, které má být normalizováno.
9 tvarovek pro svařování na tupo z Ni oceli	-200	A 420 – WPL8 nebo WPL8W	Pro nízké provozní teploty.	Velikosti do NPS 16 vč. bude bezproblémová. Větší velikosti mohou být bezešvé nebo svařované. Specifikujte, že má být dvakrát normalizován nebo kalen a temperován. Specifikujte C 0,10% max., S 0,002% max., P 0,005% max.
18 Cr-8 Ni ocelové tvarovky pro svařování na tupo	-200 až +400	A 403 – WP304-S/WX/WU	Pro nízké provozní teploty nebo pro zabránění kontaminaci produktu.	Velikosti do NPS 16 vč. bude bezproblémová. Větší velikosti mohou být bezešvé nebo svařované. Materiál musí projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262. Otestujte všechny švové svary austenitické nerezové oceli.
18 Cr-8 Ni ocelové tvarovky pro svařování na tupo	-200 až +400	A 403 – WP304L-S/WX/WU	Pro určité korozivní podmínky a/nebo vysoké provozní teploty.	Velikosti do NPS 16 vč. bude bezproblémová. Větší velikosti mohou být bezešvé nebo svařované. Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262.
18 Cr-8 Ni ocelové tvarovky pro svařování na tupo	815	A 403 – WP304H-S/WX/WU	Pro určité korozní podmínky a/nebo extrémní provozní teploty.	Velikosti do NPS 16 vč. bude bezproblémová. Větší velikosti mohou být bezešvé nebo svařované. Specifikujte: C 0,06% max a Mo+Ti+Nb 0,4% max.
18 Cr-8 Ni stabilizované ocelové tvarovky pro svařování na tupo	(-100) až +600	A 403 – WP321-S/WX/WU nebo WP347-S/WX/WU	Pro určité korozní podmínky a/nebo extrémní provozní teploty.	Velikosti do NPS 16 vč. bude bezproblémová. Větší velikosti mohou být bezešvé nebo svařované. Pro optimální odolnost proti mezikrystalové korozi specifikujte stabilizační tepelné zpracování při 900 °C po dobu 4 hodin s výhradním tepelným zpracováním roztokem.
18 Cr-8 Ni stabilizované ocelové tvarovky pro svařování na tupo	815	A 403 – WP321H-S/WX/WU nebo WP347H-S/WX/WU	Pro určité korozní podmínky a/nebo extrémní provozní teploty.	Použití tohoto stupně podléhá souhlasu Společnosti.
18 Cr-10 Ni-2 Mo ocelové tvarovky pro svařování na tupo	-200 až +500	A 403 – WP316-S/WX/WU nebo WP316L-S/WX/WU	Pro určité korozní podmínky a/nebo vysoké provozní podmínky.	Velikosti do NPS 16 vč. bude bezproblémová. Větší velikosti mohou být bezešvé nebo svařované. Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262.
22 Cr-5 Ni-Mo-N ocelových tvarovek pro svařování na tupo	300	A815 – S31803 Třída WP-S nebo WP-WX	Pro určité korozní podmínky.	Velikosti do NPS 16 vč. bude bezproblémová. Větší velikosti mohou být bezešvé nebo svařované. Specifikujte N 0,15% min.
25 Cr-7 Ni-Mo-N ocelové tvarovky pro svařování na tupo pro korozní podmínky	300	A815 – S32750 Třída WP-S nebo WP-WX	Pro korozní podmínky.	Zadejte Bezešvé.
20 Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N ocelové tvarovky pro svařování na tupo	(-200) až +400	A403 – WPS 31254-S/WX/WU	Pro určité korozní podmínky.	Velikosti do NPS 16 vč. bude bezproblémová. Větší velikosti mohou být bezešvé nebo svařované.
Výkovky z oceli 0,5 Mo	500	A 182-F1	NE pro vodíkový servis. Pro trubkovnice, příruby, fitinky, ventily a další díly zadržující vysoký tlak provozní teploty
Výkovky z oceli 0,5 Mo	+500	A 336 – F1	Pro těžké díly, např. bubnové výkovky, pro vysoké provozní teploty. NE pro vodíkový servis.	Uveďte celkový obsah Al 0,0121 TP3T max.
1 Cr-0,5 Mo ocelové výkovky	+600	A 182 – F12 třída 2	Pro trubkovnice, příruby, fitinky, ventily a díly zadržující tlak při vysokých provozních teplotách. Odolné vůči vodíkovému útoku.	Specifikujte, že se má normalizovat a temperovat. Pro odolnost vůči vodíkovému útoku viz API 941.
1 Cr-0,5 Mo ocelové výkovky	+600	A 336 – F12	Pro těžké díly, např. bubnové výkovky, pro vysoké provozní teploty a/nebo odolnost vůči působení vodíku.	Specifikujte, že se má normalizovat a temperovat. Pro odolnost vůči vodíkovému útoku viz API 941.
Výkovky z oceli 1,25 Cr-0,5 Mo	+600	A 182 – F11	Pro trubkovnice, příruby, fitinky, ventily a díly zadržující tlak při vysokých provozních teplotách. Odolné vůči vodíkovému útoku.	Specifikujte, že se má normalizovat a temperovat. Specifikujte P 0,005% max. Pro odolnost vůči vodíkovému útoku viz API 941.
Výkovky z oceli 1,25 Cr-0,5 Mo	+600	A 336 – F11	Pro těžké díly, např. bubnové výkovky, pro vysoké provozní teploty a/nebo odolnost vůči působení vodíku.	Specifikujte, že má být normalizováno a temperováno nebo kaleno a temperováno. Použití kapalin kalených a temperovaných jakostí je předmětem dohody. Specifikujte P 0,005% max.
Výkovky z oceli Cr-1 Mo 2,25	+625	A 182 – F22	Pro trubkovnice, příruby, fitinky, ventily a díly zadržující tlak při vysokých provozních teplotách. Odolné vůči vodíkovému útoku.	Specifikujte, že se má normalizovat a temperovat. Požadavky na materiály a výrobu viz API 934.
Výkovky z oceli Cr-1 Mo 2,25	+625	A 336 – F22	Pro těžké díly, např. bubnové výkovky, pro vysoké provozní teploty a/nebo odolnost vůči působení vodíku.	Specifikujte, že má být normalizováno a temperováno nebo kaleno a temperováno. Použití kapalin kalených a temperovaných jakostí je předmětem dohody. Viz API 934.
3 výkovky z Cr-1 Mo oceli	+625	A 182 – F21	Pro trubkovnice, příruby, fitinky, ventily a díly zadržující tlak při vysokých provozních teplotách. Odolné vůči vodíkovému útoku.	Specifikujte, že se má normalizovat a temperovat. Požadavky na materiály a výrobu viz API 934.
Výkovky z oceli 5 Cr-0,5 Mo	+650	A 182 – F5	Pro trubkovnice, příruby, fitinky, ventily a díly zadržující tlak při vysokých provozních teplotách. Odolný vůči sirné korozi.	Specifikujte, že se má normalizovat a temperovat.
Výkovky z oceli 3,5 Ni	(-400)	A 350 – LF3	Pro trubkovnice, příruby, fitinky, ventily a díly zadržující tlak při nízkých provozních teplotách.	Specifikujte: C 0,10% max, Si 0,30% max, Mn 0,90% max, S 0,005% max.
9 výkovků z Ni oceli	(-200)	A 522 – typ I	Pro trubkovnice, příruby, fitinky, ventily a díly zadržující tlak při nízkých provozních teplotách.	Specifikujte: C 0,10% max, Si 0,30% max, Mn 0,90% max, S 0,005% max.
Výkovky z 12 Cr oceli	+540	A 182 F6a	Pro určité korozní podmínky.
Výkovky z 12 Cr oceli	+540	A 182 – F6a	Pro trubkovnice, příruby, fitinky, ventily a další díly zadržující tlak v korozivních podmínkách a/nebo vysokých provozních teplotách.	Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262.
18 Cr-8 Ni ocelové výkovky	-200 / +400	A 182 – F304	Pro nízké provozní teploty nebo pro zabránění kontaminaci produktu.	Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262.
18 Cr-8 Ni ocelové výkovky	-200 / +400	A 182 – F304L	Pro určité korozivní podmínky a/nebo vysoké provozní teploty.	Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262.
18 Cr-8 Ni ocelové výkovky	-200 / +500	A 182 – F304L	Pro trubkovnice, příruby, fitinky, ventily a další díly zadržující tlak v korozivních podmínkách a/nebo vysokých provozních teplotách.	Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262.
18 Cr-8 Ni ocelové výkovky	+815	A 182 – F304H	Pro trubkovnice, příruby, fitinky, ventily a další díly zadržující tlak při extrémních provozních teplotách.	Specifikujte C 0,06% max. Mo+Ti+Nb 0,4% max.
18 Cr-8 Ni stabilizované ocelové výkovky	+600	A 182 – F321 / F347	Pro trubkovnice, příruby, fitinky, ventily a další díly zadržující tlak v korozivních podmínkách a/nebo vysokých provozních teplotách.	Pro optimální odolnost proti mezikrystalové korozi specifikujte stabilizační tepelné zpracování 870-900°C po dobu 4 hodin, po kterém následuje rozpouštěcí tepelné zpracování. Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262.
18 Cr-8 Ni stabilizované ocelové výkovky	+815	A 182 – F321H / F347H	Pro trubkovnice, příruby, fitinky, ventily a další díly zadržující tlak při extrémních provozních teplotách.	Použití tohoto stupně podléhá souhlasu Společnosti.
18 Cr-10 Ni-2 Mo ocelové výkovky	-200 / +500	A 182 – F316	Pro určité korozivní podmínky a/nebo vysoké provozní teploty.	Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262.
18 Cr-10 Ni-2 Mo ocelové výkovky	-200 / +500	A 182 – F316L	Pro určité korozivní podmínky a/nebo vysoké provozní teploty.	Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262.
18 Cr-10 Ni-2 Mo ocelové výkovky	-200 / +500	A 182 – F316H	Pro určité korozivní podmínky a/nebo vysoké provozní teploty.	Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice E, jak je specifikováno v ASTM A262.
22 ocelových výkovků Cr-5 Ni-Mo-N	-30 / +300	A 182 – F51	Pro trubkovnice, příruby, fitinky, ventily a další díly zadržující tlak v korozivních podmínkách.	Specifikujte N 0,15% min.
25 ocelových výkovků Cr-7 Ni-Mo-N	(-30) až +300	A 182 – F53	Pro trubkovnice, příruby, fitinky, ventily a další díly zadržující tlak za určitých korozních podmínek.	–
20 Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N ocelové výkovky	(-200) až (+400)	A 182 – F44	Pro trubkovnice, příruby, fitinky, ventily a další díly zadržující tlak za určitých korozních podmínek.	–
Výkovky z 9Cr Mo oceli	+650	ASTM A182-F9	Pro trubkovnice, příruby, fitinky, ventily a další díly zadržující tlak při extrémních provozních teplotách a/nebo vyžadujících odolnost vůči sírové korozi.	Normalizované a temperované
Tvářená slitina Ni-Cr-Mo-Nb (slitina 625) pro korozní podmínky	425	ASTM B366	Chemicky pasivováno a bez jakýchkoli vodních kamenů a oxidů. Uveďte ve stavu rozpouštěcího žíhání.	–
Výkovky ze slitiny Ni-Cr-Fe (Alloy 600) pro korozní podmínky	+650	ASTM B564 N06600	Specifikujte výkovky ve stavu rozpouštěcím žíháním.	–

Odlitky

Označení	Teplota kovu (°C)	Specifikace ASTM	Poznámky	Přidané požadavky
14,5 Si odlitky	+250	A 518 – 1	Pro netlakové (vnitřní) díly.	Uveďte obsah Si 14,5% min. Jiné legující prvky pro daný Mo.
18-16-6 Cu-2 Cr-Nb (Typ 1) odlitky	+500	A 436 – typ 1	Pro netlakové (vnitřní) díly za určitých korozních podmínek.	–
18-20 Cr-2 Ni-Nb-Ti (typ D-2) odlitky	+500	A 439 – Typ D-2	Pro díly zadržující tlak za určitých korozních podmínek.	–
22 odlitků Ni-4 Mn	+500	A 571 – Typ D2-M	Pro díly zadržující tlak při nízkých provozních teplotách.	–
Odlitky z oceli 0,5 Mo	+500	A 217 – WC1	Ne pro vodíkový servis. Pro armatury, ventily a další díly zadržující tlak při vysokých provozních teplotách a/nebo odolnosti vůči působení vodíku.	Uveďte celkový obsah Al 0,0121 TP3T max.
Odlitky z oceli 1,25 Cr-0,5 Mo	+550	A 217 – WC6	Pro armatury, ventily a další díly zadržující tlak při vysokých provozních teplotách a/nebo vyžadujících odolnost vůči sirné korozi.	Zadejte max. 0,01%. Al. Normalizované a temperované.
Ocelové odlitky 2,25 Cr-1 Mo	+650	A 217 – WC9	Pro armatury, ventily a další díly zadržující tlak při vysokých provozních teplotách a/nebo odolnosti vůči působení vodíku.	Zadejte max. 0,01%. Odolnost vůči vodíkovému útoku podle API 941.
Odlitky z oceli 5 Cr-0,5 Mo	+650	A 217 – C5	Pro armatury, ventily a další díly zadržující tlak při vysokých provozních teplotách a/nebo odolnosti vůči sirné korozi.	–
9 Cr-1 Mo ocelové odlitky	+650	A 217 – C12	Pro armatury, ventily a další díly zadržující tlak při vysokých provozních teplotách a/nebo odolnosti vůči sirné korozi.	–
Ocelové odlitky 3,5 Ni	(+400)	A 352 – LC3	Pro nízké provozní teploty.	–
9 Ni ocelových odlitků	(+400)	A 352 – LC9	Pro nízké provozní teploty.	Specifikujte: C 0,10% max, S 0,002% max, P 0,005% max.
Odlitky z 12 Cr oceli	+540	A 743 – CA15	Pro díly, které nedrží tlak v korozivních podmínkách.	–
12 Cr-4 Ni ocelové odlitky	+540	A 217 – CA15	Pro díly zadržující tlak za určitých korozních podmínek.	–
18 Cr-8 Ni ocelové odlitky	+200	A 744 – CFB	Pro netlakové (vnitřní) díly za určitých korozních podmínek a/nebo při vysokých provozních teplotách.	Odlitky pro korozní provoz musí splňovat požadavky normy ASTM A262, praxe E.
18 Cr-10 Ni-Nb (stabilizované) ocelové odlitky	+1000	A 744 – CFBC	Je-li určen pro provoz s vodíkem, specifikujte max. obsah Al 0,012% pro odolnost vůči působení vodíku. Odlitky pro korozní provoz musí splňovat požadavky normy ASTM A262, praxe E.
18 Cr-10 Ni-2 Mo ocelové odlitky	+500	A 744 – CBFM	Pro netlakové (vnitřní) díly za určitých korozních podmínek a/nebo při vysokých provozních teplotách.	Odlitky pro korozní provoz musí splňovat požadavky normy ASTM A262, praxe E.
Ocelové odlitky 25 Cr-20 Ni	+1000	A 297 – HK	Pro netlakové (vnitřní) díly vyžadující tepelnou odolnost.	–
25 Cr-12 Ni ocelové odlitky	+1000	A447-Typ II	Pro podpěry trubek pece.
18 Cr-8 Ni ocelové odlitky	-200 až +500	A351-CF8	Pro díly zadržující tlak za určitých korozních podmínek a/nebo při vysokých provozních teplotách.	Odlitky pro korozní provoz musí splňovat požadavky normy ASTM A262, praxe E.
18 Cr-8 Ni-Nb stabilizované ocelové odlitky	(-100) až +600	A351-CF8C	Pro díly zadržující tlak za určitých korozních podmínek a/nebo při vysokých provozních teplotách.	Pokud je určen pro pracovní teploty nad 500°C, specifický obsah Si 1,0% max. Odlitky pro korozní provoz musí splňovat požadavky normy ASTM A262, praxe E.
18 Cr-10 Ni-2 Mo ocelové odlitky	-200 až +500	A351-CF8M	Pro díly zadržující tlak za určitých korozních podmínek a/nebo při vysokých provozních teplotách.	Odlitky pro korozní provoz musí splňovat požadavky normy ASTM A262, praxe E.
22 Cr-5 Ni-Mo-N ocelových odlitků	+300	A890-4A, S32 a S33	Pro díly zadržující tlak za určitých korozních podmínek.
25 Cr-7 Ni-Mo-N ocelových odlitků	+300	A890-5A, S32 a S33	Pro díly zadržující tlak za určitých korozních podmínek.
20 Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N ocelové odlitky	(-200) až (+400)	A351-CK3MCuN	Pro díly zadržující tlak za určitých korozních podmínek.
Ocelové odlitky 25 Cr-20 Ni	+1000	A351-CH20	Pro díly zadržující tlak za určitých korozních podmínek při extrémních provozních teplotách.
Ocelové odlitky 25 Cr-20 Ni	+1000	A351-CK20	Pro díly zadržující tlak za určitých korozních podmínek při extrémních provozních teplotách.
Ocelové odlitky 25 Cr-20 Ni	+1000	A351-HK40	Pro díly zadržující tlak za určitých korozních podmínek při extrémních provozních teplotách.
20 Cr-29 Ni-Mo-Cu ocelové odlitky	(+400)	A744-CN7M	Pro armatury, ventily a další díly zadržující tlak vyžadující odolnost vůči korozi kyselinou sírovou.
Cr-Ni ocel odstředivé a statické odlitky 20 Cr-33 Ni-Nb 25 Cr-30 Ni 25 Cr-35 Ni-Nb			Pro díly pecí udržující tlak při extrémních provozních teplotách.

Tyče, profily a dráty

OZNAČENÍ	Teplota kovu (°C)	ASTM	POZNÁMKY	DOPLNĚNÉ POŽADAVKY
1 Cr-0,25 Mo ocelové tyče	+450 (+540)	A 322 – 4140	Pro obráběné díly
9 Ni ocelové tyče	-200	A 322	Pro obráběné díly, pro nízkoteplotní servis
12Cr ocelové tyče	+425	A 276 – typ 410 nebo typ 420	Kvalita volného obrábění ASTM A582, typ 416 nebo 416Se přijatelná, podléhá schválení společností	Pro svařované položky specifikujte typ 405
18 Cr-8 Ni ocelové tyče	-200 až +500	A 479 – typ 304	Pro obráběné díly	Materiál musí být schopen splnit požadavky ASTM A262 Practice E
18 Cr-8 Ni ocelové tyče	-200 až +500	A 479 – typ 304L	Pro obráběné díly	Materiál musí být schopen splnit požadavky ASTM A262 Practice E
18 Cr-8 Ni ocelové tyče	+500 (+815)	A 479 – typ 304H	Pro obráběné díly	Specifikujte C: 0,061 TP3T max., Mo+Ti+Nb: 0,41 TP3T max.
18 Cr-8 Ni stabilizované ocelové tyče	-200 (+815)	A 479 – Type 321 nebo Type 347	Pro obráběné díly	Materiál musí být schopen splnit požadavky ASTM A262 Practice E
18 Cr-8 Ni stabilizované ocelové tyče	+500 (+815)	A 479 – Typ 321H nebo Typ 347H	U obráběných dílů je použití této třídy podmíněno souhlasem společnosti
18 Cr-10 Ni-2 Mo ocelové tyče	-200 až +500	A 479 – typ 316	Pro obráběné díly	Materiál musí být schopen splnit požadavky ASTM A262 Practice E
18 Cr-10 Ni-2 Mo ocelové tyče	-200 až +500	A 479 – typ 316L	Pro obráběné díly	Materiál musí být schopen splnit požadavky ASTM A262 Practice E
22 ocelových tyčí Cr-5 Ni-Mo-N	-30 až +300	A 479 – S31803	Pro obráběné díly	N 0,151 TP3T min.
25 ocelových tyčí Cr-7 Ni-Mo-N	-30 až +300	A 479 – S32750	Pro obráběné díly	N 0,151 TP3T min.
20 ocelových tyčí Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N	-200 (+400)	A 276 – S31254	Pro obráběné díly
Si-Mn ocelové tyče	+230	A 689/A 322-9260	Pro pružiny
Ocelový drát tažený za studena	+230	A 227	Pro pružiny
Ocelový drát 18 Cr-8Ni tažený za studena	+230	Typ 302	Pro pružiny	Materiál musí být schopen splnit požadavky ASTM A262 Practice E

Šroubování

Označení	Teplota kovu (°C)	ASTM	Poznámky	Přidané požadavky
1 Cr-0,25 Mo ocelový šroubovací materiál	+450 (+540)	A 193 – B7	Pro všeobecné použití. Ořechy viz 8.7.3.	–
1 Cr-0,25 Mo ocelový šroubovací materiál	+450 (+540)	A 193 – B7M	Za kyselou obsluhu. Ořechy viz 9.7.13.	–
1 Cr-0,5 Mo-0,25 ocelový šroubovací materiál	+525 (+600)	A 193 – B16	Pro provoz při vysokých teplotách. Ořechy viz 9.7.14.	–
1 Cr-0,25 Mo ocelový šroubovací materiál	-105 až +450 (+540)	A 320 – L7	Pro provoz při nízkých teplotách. Ořechy viz 9.7.15.	–
1 Cr-0,25 Mo ocelový šroubovací materiál	-30 až +450	A 320 – L7M	Pro kyselou obsluhu a obsluhu při nízkých teplotách. Ořechy viz 9.7.16.	–
9 Šroubovací materiál z Ni oceli	-200	–	Pro provoz při nízkých teplotách. Ořechy viz 9.7.17.	–
Materiál šroubů z oceli 12Cr	+425 (+540)	A 193 – B6X	Pro určité korozní podmínky. Ořechy viz 9.7.18.	–
18 Cr-8 Ni ocel (deformačně kalená) šroubovací materiál	-200 až +815	A 193 – B8 třída 2	Pro určité korozní podmínky a/nebo provoz při extrémních teplotách. Ořechy viz 9.7.19.	Materiál musí být schopen splnit požadavky ASTM A262 Practice E.
18 Cr-8 Ni stabilizovaný ocelový šroubový materiál	-200 až +815	A 193 – B8T nebo B8C	Pro určité korozní podmínky a/nebo provoz při extrémních teplotách. Ořechy viz 9.7.21.	Materiál musí být schopen splnit požadavky ASTM A262 Practice E.
Šroubovací materiál 18 Cr-10 Ni-2 Mo ocel (zpevněná).	-200 až +500	A 193 – BBM třída 2	Pro určité korozivní podmínky a/nebo provoz při vysokých teplotách. Ořechy viz 9.7.22.	Materiál musí být schopen splnit požadavky ASTM A262 Practice E.
Materiál šroubů z oceli 18 Cr-8 Ni	-200	A 193 – BBN	Pro provoz při nízkých teplotách. Ořechy viz 9.7.20.	Materiál musí být schopen splnit požadavky ASTM A262 Practice E.
Precipitace Kalená austenitická ocel Ni-Cr šroubový materiál	+540	A 453-660 třída A	Pro určité korozivní podmínky a/nebo provoz při vysokých teplotách. Koeficient roztažnosti je srovnatelný s austenitickými oceli. Ořechy viz 9.7.23.	–
Matice z oceli 0,25 Mo	+525	A 194 – 2HM	Pro šrouby vyrobené z materiálu specifikovaného v 9.7.2.	–
Matice z oceli 0,25 Mo	+525 (+600)	A 194 – 4	Pro šrouby vyrobené z materiálu specifikovaného v 9.7.3	–
Matice z oceli 0,25 Mo	-105 až +525 (+540)	A 194 – 4, S4	Pro šrouby vyrobené z materiálu specifikovaného v 9.7.4	–
Matice z oceli 0,25 Mo	+525	A 194 – 7M, S4	Pro šrouby vyrobené z materiálu specifikovaného v 9.7.5	–
9 matice z Ni oceli	-200	–	Pro šrouby vyrobené z materiálu specifikovaného v 9.7.6	–
12Cr ocelové ořechy	+425 (+540)	A 194 – 6	Pro šrouby vyrobené z materiálu specifikovaného v 9.7.7. Přijatelné volné obrábění třídy 6F podléhající schválení společnosti.	–
18 Matice z Cr-8 Ni oceli (zpevněné).	-200 až +815	A 194 – 8, S1	Pro šrouby vyrobené z materiálu specifikovaného v 9.7.8. Přijatelné volné obrábění třídy 8F podléhající schválení společnosti.	Materiál musí být schopen splnit požadavky ASTM A262 Practice E.
18 Cr-8 Ni ocelové matice	-200	A 194 – 8N	Pro provoz při nízkých teplotách.	Materiál musí být schopen splnit požadavky ASTM A262 Practice E.
18 Cr-8 Ni stabilizované ocelové matice	-200 až +815	A 194 – 8T nebo 8C	Pro šrouby vyrobené z materiálu specifikovaného v 9.7.9. Přijatelné volné obrábění třídy 8F podléhající schválení společnosti.	Materiál musí být schopen splnit požadavky ASTM A262 Practice E.
18 Matice z Cr-10 Ni-2 Mo oceli (tvrzené deformací).	-200 až +500	A 194 – 8M, S1	Pro šrouby vyrobené z materiálu uvedeného v 9.7.10	Materiál musí být schopen splnit požadavky ASTM A262 Practice E.
Matice z austenitické Ni-Cr oceli zpevněné srážením	+540	A 453-660 třída A	Pro šrouby vyrobené z materiálu specifikovaného v 9.7.12	–
0,75 Cr-1,75 Ni, 0,25 Mo ocelový šroubovací materiál pro nízkoteplotní služby	+400	A320-L43	–	–

Pokyny pro výběr materiálu: Neželezné kovy

Talíře, listy a pásy

Označení	Teplota kovu (°C)	ASTM	Poznámky	Přidané požadavky
Hliníkové desky a plechy	-200 až +200	B 209 – slitina 1060	Pro určité korozní podmínky	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Desky a plechy ze slitiny Al-2,5Mg	-200 až +200	B 209 – slitina 5052	Pro všeobecné použití za určitých korozních podmínek	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Desky a plechy ze slitiny Al-2,7Mg-Mn	-200 až +200	B 209 – slitina 5454	Pro všeobecné použití za určitých korozních podmínek	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Desky a plechy ze slitiny Al-4,5Mg-Mn	-200 až +65	B 209 – slitina 5083	Pro nízkoteplotní aplikace	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Měděné desky, plechy a pásy	-200 až +150	B 152 – C12200	Pro určité korozní podmínky	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Desky a plechy ze slitiny Cu-Zn	-200 až +175	B 171 – C46400	Pro přepážky chladičů a kondenzátorů v brakické a mořské vodě a pro všeobecné použití za určitých korozních podmínek	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Desky a plechy ze slitin Cu-Al	-200 až +250	B 171 – C61400	Pro trubkovnice chladičů a kondenzátorů ve sladké a brakické vodě a pro všeobecné použití za určitých korozních podmínek	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Desky a plechy ze slitin Cu-Al	-200 až +350	B 171 – C63000	Pro trubkovnice chladičů a kondenzátorů v brakické a mořské vodě a pro všeobecné použití za určitých korozních podmínek. Trubkovnice vyrobené speciálními metodami odlévání od schválených výrobců jsou přijatelné, pokud jsou mechanické vlastnosti a chemické složení kompatibilní s touto specifikací.	Obsah Al max. 10.0%.
Desky a plechy ze slitiny Cu-Ni (90/10).	-200 až +350	B 171 – C70600	Pro trubkovnice chladičů a kondenzátorů v brakické a mořské vodě a pro všeobecné použití za určitých korozních podmínek	–
Desky a plechy ze slitiny Cu-Ni (70/30).	-200 až +350	B 171 – C71500	Pro určité korozní podmínky	–
Niklové desky, plechy a pásy	-200 až (+350)	B 162 – N02200	Pro určité korozní podmínky	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Nízkouhlíkové niklové desky, plechy a pásy	-200 až (+350)	B 162 – N02201	Pro určité korozní podmínky	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Slitina Ni-Cu	-200	B 127 –	Pro určité korozní podmínky	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Monel (400) desky, listy a pásy	+400	N04400	Pro určité korozní podmínky	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Desky, plechy a pásy ze slitiny Ni-Cr-Fe (Inconel 600).	+650	B 168 – N06600	Pro vysoké teploty. podmínky a/nebo určité korozivní podmínky	Určete stav žíhání pro všechny třídy
Desky, plechy a pásy ze slitiny Ni-Fe-Cr (Incoloy 800).	+815	B 409 – N08800	Pro vysoké teploty. podmínky a/nebo určité korozivní podmínky	Specifikujte maximum C 0,05%; specifikujte stav žíhání pro všechny třídy
Desky, plechy a pásy ze slitiny Ni-Fe-Cr (Incoloy 800H).	+1000	B 409 – N08810	Pro vysoké teploty. podmínky a/nebo určité korozivní podmínky	Určete stav žíhání pro všechny třídy
Desky, plechy a pásy ze slitiny Ni-Fe-Cr (Incoloy 800HT).	(+1000)	B 409 – N08811	Pro vysoké teploty. podmínky a/nebo určité korozivní podmínky	Určete stav žíhání pro všechny třídy
Desky, plechy a pásy ze slitiny Ni-Fe-Cr-Mo-Cu (Incoloy 825)	+425	B 424 – N08825	Pro určité korozní podmínky	Materiál musí projít zkouškou mezikrystalové koroze Practice C podle ASTM A262 (rychlost koroze ≤ 0,3 mm/rok)
Desky, plechy a pásy ze slitiny Ni-Cr-Mo-Nb (Inconel 625).	+425	B 443 – N06625	Pro určité korozní podmínky	N/A
Desky, plechy a pásy ze slitiny Ni-Mo (Hastelloy B2).	+425	B 333 – N10665	Pro určité korozní podmínky	N/A
Desky, plechy a pásy ze slitiny Ni-Mo-Cr (Hastelloy C4).	+425	B 575 – N06455	Pro určité korozní podmínky	N/A
Desky, plechy a pásy ze slitiny Ni-Mo-Cr (Hastelloy C276).	+425 (+650)	B 575 – N10276	Pro určité korozní podmínky	N/A
Desky, plechy a pásy ze slitiny Ni-Cr-Mo (Hastelloy C22).	(+425)	B 575 – N06022	Pro určité korozní podmínky	N/A
Titanové desky, plechy a pásy	(+300)	B 265 – 2. třída	Pro určité korozní podmínky; u obložení jsou vlastnosti v tahu uvedené ve specifikacích materiálu pouze pro informaci	Pro vyzdívky specifikujte měkce žíhaný materiál s tvrdostí 140 HV10 max; měkčí stupeň 1 může být také použit pro podšívku
Tantalové desky, plechy a pásy	Temp. limity závisí na službě	B 708 – R05200	Pro určité korozní podmínky; u obložení jsou vlastnosti v tahu uvedené ve specifikacích materiálu pouze pro informaci	Pro vyzdívky specifikujte měkce žíhaný materiál s tvrdostí max. 120 HV10

Trubky a potrubí

Označení	Teplota kovu (°C)	ASTM	Poznámky	Přidané požadavky
Bezešvé hliníkové trubky	-200 až +200	B 234 – slitina 1060	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	Určete stav žíhání pro všechny třídy
Bezešvé trubky ze slitiny Al-2,5 Mg	-200 až +200	B 234 – slitina 5052	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	Určete stav žíhání pro všechny třídy
Bezešvé trubky ze slitiny Al-2,7 Mg-Mn	-200 až +200	B 234 – slitina 5454	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	Určete stav žíhání pro všechny třídy
Bezešvé měděné trubky v malých rozměrech	-200 až +150	B 68 – C12200 06 0	Pro přístrojové řady	Určete stav žíhání pro všechny třídy
Bezešvá slitina Cu-Zn-Al (hliníková mosaz)	(+200) až +175	B 111 – C68700	Pro chladiče a kondenzátory v brakické a mořské vodě	Určete stav žíhání pro všechny třídy
Bezešvé trubky ze slitiny mědi a niklu (90/10 Cu-Ni).	-200 až +350	B 111 – C70600	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	Určete stav žíhání pro všechny třídy
Bezešvé trubky ze slitiny mědi a niklu (70/30 Cu-Ni).	-200 až +350	B 111 – C71500	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	Určete stav žíhání pro všechny třídy
Bezešvé trubky ze slitiny mědi a niklu (66/30/2/2 Cu-Ni-Fe-Mn)	-200 až +350	B 111 – C71640	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	Určete stav žíhání pro všechny třídy
Bezešvé niklové trubky	-200 až +350	B 163 – N02200	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	Specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti. U trubek určených pro použití se svěrnými šroubeními nesmí tvrdost překročit 90 HRB
Bezešvé nízkouhlíkové niklové trubky	-200 až +350	B 163 – N02201	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	Specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti. U trubek určených pro použití se svěrnými šroubeními nesmí tvrdost překročit 90 HRB
Bezešvé trubky ze slitiny Ni-Cu (Monel 400).	-200 až +400	B 163 – N04400	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	Specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti. U trubek určených pro použití se svěrnými šroubeními nesmí tvrdost překročit 90 HRB
Bezešvé trubky ze slitiny Ni-Cr-Fe (Inconel 600).	+650	B 163 – N06600	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	Specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti. U trubek určených pro použití se svěrnými šroubeními nesmí tvrdost překročit 90 HRB
Bezešvé trubky ze slitiny Ni-Fe-Cr (Incoloy 800).	+815	B 163 – N08800	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	Specifikujte maximum C 0,05%. Specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti. U trubek určených pro použití se svěrnými šroubeními nesmí tvrdost překročit 90 HRB
Bezešvé trubice ze slitiny Ni-Fe-Cr (Incoloy 800H).	+1000	B 407 – N08810	Pro pece a nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	Specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti. U trubek určených pro použití se svěrnými šroubeními nesmí tvrdost překročit 90 HRB
Bezešvé trubky ze slitiny Ni-Fe-Cr (Incoloy 800 HT).	(+1000)	B 407 – N08811	Pro pece a nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	Specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti. U trubek určených pro použití se svěrnými šroubeními nesmí tvrdost překročit 90 HRB
Bezešvé trubky ze slitiny Ni-Cr-Mo-Cu (Incoloy 825).	-200 až +425	B 163 – N08825	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	Specifikujte stabilizovaný žíhaný stav, pokud mají být trubky přivařeny k hlavovým skříním. Je třeba provést zkoušky mezikrystalové koroze
Bezešvé trubky ze slitiny Ni-Cr-Mo-Nb (Inconel 625).	+425	B 444 – N06625	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	Materiál třídy 1 (žíhaný) by měl být používán při provozních teplotách 539 °C a nižších. Je třeba provést zkoušky mezikrystalové koroze
Bezešvé trubky ze slitiny Ni-Mo (Hastelloy B2).	+425	B 622 – N10665	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	Je třeba provést zkoušky mezikrystalové koroze
Svařované trubky ze slitiny Ni-Mo (Hastelloy B2).	+425	B 626 – N10665 Třída 1A	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	Je třeba provést zkoušky mezikrystalové koroze
Bezešvé trubky ze slitiny Ni-Mo-Cr (Hastelloy C4).	+425	B 622 – N06455	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	Je třeba provést zkoušky mezikrystalové koroze
Svařované trubky ze slitiny Ni-Mo-Cr (Hastelloy C4).	+425	B 626 – N06455 Třída 1A	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	Je třeba provést zkoušky mezikrystalové koroze
Bezešvé trubky ze slitiny Ni-Mo-Cr (Hastelloy C276).	+425 (+650)	B 622 – N10276	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	Specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti. U trubek určených pro použití se svěrnými šroubeními nesmí tvrdost překročit 90 HRB
Svařované trubky ze slitiny Ni-Mo-Cr (Hastelloy C276).	+425 (+650)	B 626 – N10276 Třída 1A	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	Specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti. U trubek určených pro použití se svěrnými šroubeními nesmí tvrdost překročit 90 HRB
Bezešvé trubky ze slitiny Ni-Cr-Mo (Hastelloy C22).	(+425)	B 622 – N06022	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	Je třeba provést zkoušky mezikrystalové koroze
Svařované trubky ze slitiny Ni-Cr-Mo (Hastelloy C22).	(+425)	B 626 – N06022 Třída 1A	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	Je třeba provést zkoušky mezikrystalové koroze
Bezešvé titanové trubky	(+300)	B 338 – 2. třída	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	N/A
Svařované titanové trubky	(+300)	B 338 – 2. třída	Pro nevytápěná zařízení pro přenos tepla za určitých korozních podmínek	N/A

Trubka

Označení	Teplota kovu (°C)	ASTM	Poznámky	Přidané požadavky
Bezešvá hliníková trubka	-200 až +200	B 241 – slitina 1060	Pro určité korozní podmínky	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Bezešvá trubka ze slitiny Al-Mg-Si	-200 až +200	B 241 – slitina 6061	Pro určité korozní podmínky	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Bezešvá trubka ze slitiny Al-Mg-Si	-200 až +200	B 241 – slitina 6063	Pro potrubí za určitých korozních podmínek	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Bezešvá trubka ze slitiny Al-Mg	-200 až +200	B 241 – slitina 5052	Pro všeobecné použití za určitých korozních podmínek	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Bezešvá trubka ze slitiny Al-2,7Mg-Mn	-200 až +200	B 241 – slitina 5454	Pro všeobecné použití za určitých korozních podmínek	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Bezešvá trubka ze slitiny Al-4,5Mg-Mn	-200 až +65	B 241 – slitina 5083	Pouze pro nízkoteplotní provoz	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Bezešvá měděná trubka	-200 až +200	B 42 – C12200	Pro určité korozní podmínky	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Bezešvá trubka ze slitiny Cu-Zn-Al (hliníková mosaz)	-200 až +175	B 111 – C68700	Pro brakickou a mořskou vodu	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Bezešvá trubka ze slitiny Cu-Ni (90/10 Cu-Ni).	-200 až +350	B 466 – C70600	Pro servis s mořskou vodou	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Bezešvá trubka ze slitiny Cu-Ni (70/30 Cu-Ni).	-200 až +350	B 466 – C71500	Pro určité korozní podmínky	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Bezešvé niklové potrubí	-200 až +350	B 161 – N02200	Pro určité korozní podmínky	U všech jakostí specifikujte stav opracované za studena, žíhané a mořené.
Bezešvé nízkouhlíkové niklové potrubí	-200 až +350	B 161 – N02201	Pro určité korozní podmínky	U všech jakostí specifikujte stav opracované za studena, žíhané a mořené.
Bezešvá trubka ze slitiny Ni-Fe-Cr (Incoloy 800).	-200 až +815	B 407 – N08800	Pro podmínky vysoké teploty a/nebo určité korozivní podmínky	U všech jakostí specifikujte stav opracované za studena, žíhané a mořené. Specifikujte C 0,05% max.
Bezešvá trubka ze slitiny Ni-Fe-Cr (Incoloy 800H).	+1000	B 407 – N08810	Pro podmínky vysoké teploty a/nebo určité korozivní podmínky	U všech jakostí specifikujte stav opracované za studena, žíhané a mořené.
Bezešvá trubka ze slitiny Ni-Fe-Cr (Incoloy 800HT).	+1000	B 407 – N08811	Pro podmínky vysoké teploty a/nebo určité korozivní podmínky	U všech jakostí specifikujte stav opracované za studena, žíhané a mořené.
Bezešvá trubka ze slitiny Ni-Cr-Fe (Inconel 600).	+650	B 167 – N06600	Pro podmínky vysoké teploty a/nebo určité korozivní podmínky	U všech jakostí specifikujte stav opracované za studena, žíhané a mořené.
Trubka ze slitiny Cu (Monel 400).	+400	N04400	Pro určité korozní podmínky	U všech jakostí specifikujte stav žíhaný a mořený.
Bezešvá trubka ze slitiny Ni-Fe-Cr-Mo-Cu (Incoloy 825).	-200 až +425	B 423 – N08825	Pro určité korozní podmínky	U všech jakostí specifikujte stav opracované za studena, žíhané a mořené. Musí projít zkouškou mezikrystalové koroze (ASTM A262). Rychlost koroze ≤ 0,3 mm/rok.
Svařovaná trubka ze slitiny Ni-Fe-Cr-Mo-Cu (Incoloy 825).	-200 až +425	B 705 – N08825 2. třída	Pro určité korozní podmínky	Specifikujte stav opracované za studena a leskle žíhané. Musí projít zkouškou mezikrystalové koroze (ASTM A262). Rychlost koroze ≤ 0,3 mm/rok.
Bezešvá trubka ze slitiny Ni-Cr-Mo-Nb (Inconel 625).	+425	B 444 – N06625	Pro určité korozní podmínky	Specifikujte stav opracované za studena a světlé žíhání pro všechny jakosti.
Svařovaná trubka ze slitiny Ni-Cr-Mo-Nb (Inconel 625).	+425	B 705 – N06625 2. třída	Pro určité korozní podmínky	Specifikujte stav opracované za studena a leskle žíhané.
Bezešvá trubka ze slitiny Ni-Mo (Hastelloy B2).	+425	B 622 – N10665	Pro určité korozní podmínky
Svařovaná trubka ze slitiny Ni-Mo (Hastelloy B2).	+425	B 619 – N10665	Pro určité korozní podmínky
Bezešvá trubka ze slitiny Ni-Mo (Hastelloy C4).	+425	B 622 – N06455	Pro určité korozní podmínky
Svařovaná trubka ze slitiny Ni-Mo-Cr (Hastelloy C4).	+425	B 619 – N06455 Třída II	Pro určité korozní podmínky
Bezešvá trubka ze slitiny Ni-Mo-Cr (Hastelloy C276).	+425 až +650	B 622 – N10276	Pro určité korozní podmínky
Svařovaná trubka ze slitiny Ni-Mo-Cr (Hastelloy C276).	+425 až +650	B 619 – N10276 Třída II	Pro určité korozní podmínky
Bezešvá trubka ze slitiny Ni-Cr-Mo (Hastelloy C22).	+425	B 622 – N06022	Pro určité korozní podmínky
Svařovaná trubka ze slitiny Ni-Cr-Mo (Hastelloy C22).	+425	B 619 – N06022 Třída II	Pro určité korozní podmínky
Bezešvá titanová trubka	(+300)	B 338 – 2. třída	Pro určité korozní podmínky
Svařovaná titanová trubka	(+300)	B 338 – 2. třída	Pro určité korozní podmínky
Bezešvá titanová trubka pro korozivní stav	+300	B861 Stupeň 2 leskle žíhaný
Svařovaná titanová trubka pro korozivní stav	+300	B862 Stupeň 2 leskle žíhaný

Výkovky, příruby a tvarovky

Označení	Teplota kovu (°C)	ASTM	Poznámky	Přidané požadavky
Výkovky ze slitiny Al-2,5Mg	-200 až +200	Slitina 5052	Pro všeobecné použití za určitých korozních podmínek	Určete stav žíhání pro všechny třídy. Objednávka podle ASTM B 247, ASME VIII, Div. 1, odst. UG 15.
Výkovky ze slitiny Al-2,7Mg-Mn	-200 až +200	Slitina 5454	Pro všeobecné použití za určitých korozních podmínek	Určete stav žíhání pro všechny třídy. Objednávka podle ASTM B 247, ASME VIII, Div. 1, odst. UG 15.
Výkovky ze slitiny Al-4,5Mg-Mn	-200 až +65	B 247 – slitina 5083	Pouze pro nízkoteplotní provoz	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Výkovky ze slitiny Al-Mg-Si	-200 až +200	B 247 – slitina 6061	Pro určité korozivní podmínky a/nebo provoz při nízkých teplotách	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Svařovací tvarovky ze slitiny Al-Mg-Si	-200 až +200	B 361 – WP 6061	Pro určité korozivní podmínky a/nebo provoz při nízkých teplotách	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Svařovací fitinky ze slitiny Al-2,5Mg	-200 až +200	Slitina WP 5052 nebo WP 5052W	Pro mořské prostředí a všeobecné použití za určitých korozních podmínek	Určete stav žíhání pro všechny třídy. Objednávka podle ASTM B 361, ASME VIII, Div. 1, odst. UG 15.
Svařovací tvarovky ze slitiny Al-2,7Mg-Mn	-200 až +200	Slitina WP 5454 nebo WP 5454W	Pro mořské prostředí a všeobecné použití za určitých korozních podmínek	Určete stav žíhání pro všechny třídy. Objednávka podle ASTM B 361, ASME VIII, Div. 1, odst. UG 15.
Niklové svařovací fitinky	(+325)	B 366 – WPNS nebo WPNW	Pro určité korozní podmínky	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Nízkouhlíkové niklové svařovací tvarovky	(+600)	B 366 – WPNL nebo WPNLW	Pro určité korozní podmínky	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Výkovky ze slitiny Ni-Cu (Monel 400).	-200 až +400	B 564 – N04400	Pro určité korozní podmínky	Specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti.
Svařovací fitinky ze slitiny Ni-Cu (Monel 400).	-200 až +400	B 366 – WPNCS nebo WPNCW	Pro určité korozní podmínky	Specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti.
Výkovky ze slitiny Ni-Cu (Monel 400).	+650	B 564 – N06600	Pro podmínky vysoké teploty a/nebo určité korozivní podmínky	Specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti.
Výkovky ze slitiny Ni-Cr-Fe (Inconel 600).	+650	B 366 – WPNCS nebo WPNC1W	Pro podmínky vysoké teploty a/nebo určité korozivní podmínky	Specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti.
Výkovky ze slitiny Ni-Fe-Cr (Incoloy 800).	+815	B 564 – slitina N08800	Pro provoz při extrémních teplotách	Specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti. Zadejte C ≤ 0,05%.
Výkovky ze slitiny Ni-Fe-Cr (Incoloy 800H).	+1000	B 564 – N08810	Pro provoz při extrémních teplotách	Specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti. Je třeba provést příslušné korozní zkoušky.
Výkovky ze slitiny Ni-Fe-Cr-Mo-Cu (Incoloy 825).	(-200) až +450	B 564 – N08825	Pro provoz při extrémních teplotách	Specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti. Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze v praxi C, jak je specifikováno v ASTM A262 (rychlost koroze v této zkoušce nesmí překročit 0,3 mm/rok).
Slitina Ni-Fe-Cr-Mo	(-200)	B 366 –	Pro provoz při extrémních teplotách	Specifikujte stav rozpouštěcího žíhání. Provede se zkouška mezikrystalové koroze.
Svařovací tvarovky ze slitiny Cu (Incoloy 825).	+450	WPNI CMCS nebo WPNI CMCW		Specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti. Materiál musí být schopen projít zkouškou mezikrystalové koroze v praxi C, jak je specifikováno v ASTM A262 (rychlost koroze v této zkoušce nesmí překročit 0,3 mm/rok).
Svařovací fitinky ze slitiny Ni-Mo (Hastelloy B2).	+425	B 366 – WPHB2S nebo WPHB2W	Pro určité korozní podmínky	Specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti.
Svařovací fitinky ze slitiny Ni-Mo-Cr (Hastelloy C4).	+425	B 366 – WPHC4	Pro určité korozní podmínky	Specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti. Provede se zkouška mezikrystalové koroze.
Svařovací fitinky ze slitiny Ni-Mo-Cr (Hastelloy C276).	+800	B 366 – WPHC276	Pro určité korozní podmínky	Specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti. Provede se zkouška mezikrystalové koroze.
Výkovky ze slitiny Ni-Cr-Mo (Hastelloy C22).	+425	B 564 – N06022	Pro určité korozní podmínky	Specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti.
Svařovací fitinky ze slitiny Ni-Cr-Mo (Hastelloy C22).	+425	B 366 – WPHC22S nebo WPHC22W	Pro určité korozní podmínky	Specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti. Provede se zkouška mezikrystalové koroze.
Titanové výkovky	+300	B 381 – třída F2	Pro určité korozní podmínky	Určete stav žíhání pro všechny třídy.
Titanové svařovací fitinky	+300	B 363 – WPT2 nebo WPT2W	Pro určité korozní podmínky	Určete stav žíhání pro všechny třídy.

Odlitky

OZNAČENÍ	Teplota kovu (°C)	ASTM	POZNÁMKY	DOPLNĚNÉ POŽADAVKY
Odlitky ze slitiny Al-Si	-200 až +200	B 26 – Slitina B443.0	Pro určité korozní podmínky	Specifikujte slitinu B100 Alloy B443.0 pro trvalé odlitky do forem.
Odlitky ze slitiny Al-12Si	-200 až +200	–	Pro určité korozní podmínky	–
Složení bronz (Bronze 85/5/5/5) odlitky	-200 až +175	B 62 – C83600	Pro příruby, armatury a ventily	–
Odlitky z cínového bronzu (Bronze 88/10/2).	-200 až +175	B 584 – C90500	Pro části zařízení pro použití v brakické a mořské vodě a pro určité korozní podmínky	–
Ni-Al bronzové odlitky	-200 až +350	B 148 – C95800	Pro části zařízení pro použití v brakické a mořské vodě a pro určité korozní podmínky	–
Olovo v prasečí formě	+100	B 29 – Chemikálie – Měď Olovo UNS L55112	Pro homogenní obložení zařízení za určitých korozních podmínek	–
Odlitky ze slitiny Ni-Cu (Monel 400).	-200 až +400	A 494 – M35-1	Pro určité korozní podmínky	–
Odlitky ze slitiny Ni-Mo (Hastelloy B2).	+425	A 494 – N-7M třída 1	Pro určité korozní podmínky	–
Odlitky ze slitiny Ni-Mo-Cr (Hastelloy C4).	+425	A 494 – CW-2M	Pro určité korozní podmínky	–
Odlitky ze slitiny Ni-Mo-Cr (Hastelloy C276).	+425 až +650	A 494 – CW-12MW Třída 1	Pro určité korozní podmínky	–
Odlitky ze slitiny 50Cr-50Ni-Nb	+1000	A560 – 50Cr-50Ni-Cb	Pro podpěry trubek pecí vystavené působení vanadu	–
Titanové odlitky	+250	B367 – Třída C2	Pro určité korozní podmínky	–

Tyče, profily a dráty

OZNAČENÍ	Teplota kovu (°C)	ASTM	POZNÁMKY	DOPLNĚNÉ POŽADAVKY
Lisované hliníkové tyče, tyče, profily (včetně dutých profilů), trubky a dráty	-200 až +200	B 221 – slitina 1060	Pro určité korozní podmínky	Pro tyče, pruty a profily určete stav žíhání pro všechny třídy. U drátu podmínka pro každý případ individuálně.
Tyče, tyče, profily (včetně dutých profilů), trubky a dráty z extrudované slitiny Al-2,5 Mg	-200 až +200	B 221 – slitina 5052	Pro všeobecné použití za určitých korozních podmínek	Pro tyče, pruty a profily určete stav žíhání pro všechny třídy. U drátu podmínka pro každý případ individuálně.
Tyče, pruty, profily (včetně dutých profilů), trubky a dráty ze slitiny Al-2,7 Mg-Mn	-200 až +200	B 221 – slitina 5454	Pro všeobecné použití za určitých korozních podmínek	Pro tyče, pruty a profily určete stav žíhání pro všechny třídy. U drátu podmínka pro každý případ individuálně.
Tyče, tyče, profily z extrudované slitiny Al-Mg-Si	-200 až +200	B 221 – slitina 6063	Pro obecné účely	Pro tyče, pruty a profily určete stav žíhání pro všechny třídy.
Měděné tyče, pruty a profily	-200 až +150	B 133 – C11000	Pro elektrické účely	Pro tyče, pruty a profily určete stav žíhání pro všechny třídy. U drátu podmínka pro každý případ individuálně.
Měděné tyče, pruty a profily	-200 až +150	B 133 – C12200	Pro obecné účely	Pro tyče, pruty a profily určete stav žíhání pro všechny třídy. U drátu podmínka pro každý případ individuálně.
Volně řezané tyče, pruty a profily ze slitiny Cu-Zn	-200 až +175	B 16 – C36000	Pro obecné účely	Pro tyče, pruty a profily určete stav žíhání pro všechny třídy. U drátu podmínka pro každý případ individuálně.
Tyče, pruty a profily ze slitiny Cu-Zn-Pb	-200 až +150	B140 – C32000 nebo C31400	Pro obecné účely	Pro tyče, pruty a profily určete stav žíhání pro všechny třídy. U drátu podmínka pro každý případ individuálně.
Tyče, pruty a profily ze slitiny Cu-Al	-200 až +350	B 150 – C63200	Pro všeobecné účely za určitých korozních podmínek	–
Tyče, tyče a profily ze slitiny Cu-Ni (90/10).	-200 až +350	B 122 – C706	Pro určité korozní podmínky	–
Tyče, tyče a profily ze slitiny Cu-Ni (70/30).	-200 až +350	B 122 – C71500	Pro určité korozní podmínky	–
Drát z fosforového bronzu	-200 až +175	B 159 – C51000 Podmínka H08 (teplota pružiny)	Pro pružiny	–
Niklové tyče a tyče	(+325)	B 160 – N02200	Pro určité korozní podmínky	Pro tyče a pruty specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti. U drátu podmínka pro každý případ individuálně.
Nízkouhlíkové niklové tyče a pruty	-200 +350	B 160 – N02201	Pro určité korozní podmínky	Pro tyče a pruty specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti. U drátu podmínka pro každý případ individuálně.
Tyče, pruty a drát ze slitiny Ni-Cu (Monel 400).	-200 +400	B 164 – N04400	Pro určité korozní podmínky	Pro tyče a pruty specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti. U drátu se podmínky dohodnou pro každý případ individuálně.
Tyče, pruty a drát ze slitiny Ni-Cu-Al (Monel K500).	-200 +400	–	Pro určité korozní podmínky vyžadující vysokou pevnost v tahu	Tyče a tyče by měly být dodávány ve stavu ošetřeném roztokem a vytvrzeném precipitací.
Tyče, tyče a drát ze slitiny Ni-Cr-Fe (Inconel 600).	+650	B 166 – N06600	Pro podmínky vysoké teploty a/nebo určité korozivní podmínky	U tyčí a prutů specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti. U drátu se podmínky dohodnou pro každý případ individuálně.
Tyče a tyče ze slitiny Ni-Cr-Mo-Nb (Inconel 625).	+425	B 446 – N06625	Pro určité korozní podmínky	U tyčí a prutů specifikujte stav rozpouštěcího žíhání pro všechny jakosti. U drátu se podmínky dohodnou pro každý případ individuálně.
Tyče, tyče a drát ze slitiny Ni-Fe-Cr (Incoloy 800).	+815	B 408 – N08800	Pro podmínky vysoké teploty a/nebo určité korozivní podmínky	Specifikujte C 0,05% max.
Tyče, tyče a drát ze slitiny Ni-Fe-Cr (Incoloy 800HT).	+1000	B 408 – N08810	Pro podmínky vysoké teploty a/nebo určité korozivní podmínky	–
Tyče, tyče a drát ze slitiny Ni-Fe-Cr (Incoloy 800H).	(+1000)	B 408 – N08811	Pro podmínky vysoké teploty a/nebo určité korozivní podmínky	–
Tyče, tyče a drát ze slitiny Ni-Fe-Cr-Mo-Cu (Incoloy 825)	(+425)	B 425 – N08825	Pro určité korozní podmínky	Provede se zkouška mezikrystalové koroze.
Tyče a tyče ze slitiny Ni-Mo (Hastelloy B2).	(+425)	B 335 – N10665	Pro určité korozní podmínky	–
Tyčinky ze slitiny Ni-Mo-Cr (Hastelloy C4).	(+425)	B 574 – N06455	Pro určité korozní podmínky	–
Tyčinky ze slitiny Ni-Mo-Cr (Hastelloy C276).	(+800)	B 574 – N10276	Pro určité korozní podmínky	–
Tyče ze slitiny Ni-Cr-Mo (Hastelloy C22) pro určité korozní podmínky	(+425)	B 574 – N06022	Pro určité korozní podmínky	–
Titanové tyče	(+300)	B 348 – 2. třída	Pro určité korozní podmínky	Specifikujte stav žíhání.

Šroubování

OZNAČENÍ	Teplota kovu (°C)	ASTM	POZNÁMKY	DOPLNĚNÉ POŽADAVKY
Šrouby a matice z hliníkové slitiny	-200 +200	F467/468 – A96061	Materiál šroubů lze také vybrat z tyčí specifikovaných v tabulce výše.	–
Šrouby a matice ze slitiny Cu-Al	-200 +365	F467/468 – C63000	Materiál šroubů lze také vybrat z tyčí specifikovaných v tabulce výše.	–
Šrouby a matice ze slitiny Cu-Ni (70/30).	-200 +350	F467/468 – C71500	Materiál šroubů lze také vybrat z tyčí specifikovaných v tabulce výše.	–
Šrouby a matice ze slitiny Ni-Cu (Monel 400).	-200 +400	F467/468 – N04400	Materiál šroubů lze také vybrat z tyčí specifikovaných v tabulce výše.	–
Šrouby a matice ze slitiny Ni-Cu-Al (Monel K500).	-200 +400	F467/468 – N05500	Materiál šroubů lze také vybrat z tyčí specifikovaných v tabulce výše.	–
Šrouby a matice ze slitiny Ni-Mo (Hastelloy B).	+425	F467/468 – N10001	Materiál šroubů lze také vybrat z tyčí specifikovaných v tabulce výše.	–
Šrouby a matice ze slitiny Ni-Mo-Cr (Hastelloy C276).	(+800)	F467/468 – N10276	Materiál šroubů lze také vybrat z tyčí specifikovaných v tabulce výše.	–
Titanové šrouby a matice	(+300)	F467/468 – slitina Ti 2	Šrouby jsou primárně určeny pro použití uvnitř zařízení.	–

Závěr: Výběr správných materiálů pro váš projekt podle pokynů pro výběr materiálů

Výběr správného materiálu podle pokynů pro výběr materiálu pro průmyslové aplikace je důmyslný proces, který vyvažuje faktory, jako je odolnost proti korozi, mechanická pevnost, tepelná stabilita a nákladová efektivita. Slitiny niklu, Monel, Hastelloy a titan vynikají svou schopností fungovat v extrémních podmínkách, díky čemuž jsou neocenitelné v průmyslových odvětvích, jako je ropa a plyn, letecký průmysl a chemické zpracování. Sladěním vlastností materiálů s provozními požadavky mohou podniky zvýšit bezpečnost, snížit náklady na údržbu a prodloužit životnost zařízení. V konečném důsledku vede informovaný výběr materiálu k vyšší provozní efektivitě a zajišťuje, že systémy zůstanou spolehlivé i v těch nejnáročnějších prostředích.

Vše, co potřebujete vědět: Super 13Cr

Říjen 11, 2024/v Znalosti oboru/přidal Energetická ocel

1. Úvod a přehled

Super 13Cr je martenzitická slitina nerezové oceli známá pro svou výjimečnou mechanickou pevnost a střední odolnost proti korozi, díky čemuž je ideální pro náročná prostředí. Původně vyvinutý pro ropné a plynárenské aplikace, Super 13Cr nabízí cenově výhodnou alternativu k vysoce legovaným materiálům, zejména ve středně korozivním prostředí, kde je problémem chloridem indukované korozní praskání (SCC).

Díky svým zlepšeným mechanickým vlastnostem a zlepšené odolnosti proti korozi ve srovnání s konvenční nerezovou ocelí 13Cr je Super 13Cr široce používán v průmyslových odvětvích, jako je ropa a plyn, chemické zpracování, celulóza a papír, námořní a pobřežní oblasti, kontrola znečištění ovzduší a výroba energie.

2. Dostupné produkty a specifikace Super 13Cr

Super 13Cr je k dispozici v různých formách, aby vyhověl různým aplikačním požadavkům:

Číslo UNS: S41426
Obecný název: Super 13Cr
W.Nr.: 1.4009
Normy ASTM/ASME: ASTM A276, A479, A182
Formuláře produktu: Trubka, Trubice, Bar, Tyč, Kování Stock

3. Aplikace Super 13Cr

Díky kombinaci pevnosti, tvrdosti a odolnosti proti korozi je Super 13Cr vhodný pro různé aplikace:

Ropa a plyn: Trubky, pláště a potrubí v mírně korozivním prostředí s CO₂ a omezenou expozicí H₂S.
Chemické zpracování: Zařízení a potrubní systémy manipulující se středně agresivními chemikáliemi.
Buničina a papír: Součásti vystavené náročným chemickým zpracovatelským prostředím.
Námořní a offshore: Komponenty pro manipulaci s mořskou vodou, včetně čerpadel, ventilů a dalších námořních struktur.
Výroba elektřiny: Lopatky a součásti parní turbíny jsou vystaveny vysokým teplotám a korozi.
Kontrola znečištění ovzduší: Součásti vystavené agresivním spalinám a kyselému prostředí.
Zpracování potravin: Zařízení používaná v prostředích, kde je hygiena a odolnost proti korozi zásadní.
Vysoce účinné obytné pece: Tepelné výměníky díky odolnosti materiálu při vysokých teplotách.

4. Vlastnosti odolnosti proti korozi

Super 13Cr nabízí lepší odolnost proti korozi než běžná nerezová ocel 13Cr, zejména v prostředích obsahujících CO₂. Není však vhodný do prostředí s významným obsahem H₂S kvůli riziku praskání sulfidovým napětím. Slitina poskytuje dobrou odolnost proti důlkové a štěrbinové korozi v prostředích obsahujících chloridy a je odolná vůči koroznímu praskání pod napětím při středních koncentracích chloridů.

5. Fyzikální a tepelné vlastnosti

Hustota: 7,7 g/cm³
Rozsah tavení: 1 400–1 450 °C
Tepelná vodivost: 25 W/mK při 20 °C
Specifické teplo: 460 J/kg·K
Koeficient tepelné roztažnosti: 10,3 x 10⁻⁶/°C (20–100 °C)

6. Chemické složení

Typické chemické složení Super 13Cr zahrnuje:

Chrom (Cr): 12,0–14,01 TP3T
nikl (Ni): 3,5–5,51 TP3T
molybden (Mo): 1,5–2,51 TP3T
uhlík (C): ≤0,03%
mangan (Mn): ≤1,0%
křemík (Si): ≤1,0%
fosfor (P): ≤0,04%
síra (S): ≤0,03%
železo (Fe): Rovnováha

7. Mechanické vlastnosti

Pevnost v tahu: 690–930 MPa
Mez kluzu: 550–650 MPa
Prodloužení: ≥20%
Tvrdost: 250–320 HB
Rázová houževnatost: Vynikající, zvláště po tepelné úpravě.

8. Tepelné zpracování

Super 13Cr se typicky vytvrzuje tepelným zpracováním, aby se zlepšily jeho mechanické vlastnosti. Proces tepelného zpracování zahrnuje kalení a temperování pro dosažení požadované kombinace pevnosti a houževnatosti. Typický cyklus tepelného zpracování zahrnuje:

Roztokové žíhání: Zahřátí na 950–1050 °C s následným rychlým ochlazením.
Temperování: Ohřev na 600–700 °C pro úpravu tvrdosti a houževnatosti.

9. Tváření

Super 13Cr může být tvářen za tepla nebo za studena, i když je jeho tváření náročnější než austenitické druhy kvůli jeho vyšší pevnosti a nižší tažnosti. Předehřátí před tvářením a tepelné zpracování po tváření je často nutné, aby se zabránilo praskání.

10. Svařování

Welding Super 13Cr vyžaduje pečlivou kontrolu, aby nedošlo k prasknutí a zachovala se odolnost proti korozi. Obvykle se vyžaduje předehřátí a tepelné zpracování po svařování (PWHT). Přídavné materiály by měly být kompatibilní se Super 13Cr, aby byla zajištěna kvalita svaru. Zvláštní pozornost je třeba věnovat tomu, aby se zabránilo vodíkové křehkosti.

11. Koroze svarů

Svary v Super 13Cr mohou být náchylné k lokální korozi, zejména v tepelně ovlivněné zóně (HAZ). Tepelné zpracování po svařování je zásadní pro obnovení odolnosti proti korozi, snížení zbytkového napětí a zlepšení houževnatosti ve svařované oblasti.

12. Odvápnění, moření a čištění

Odstraňování okují Super 13Cr může být náročné kvůli tvorbě houževnatých oxidových okují během tepelného zpracování. K odstranění vodního kamene lze použít mechanické metody, jako je tryskání nebo chemické ošetření pomocí mořicích roztoků. Slitina vyžaduje po moření důkladné čištění, aby se zabránilo kontaminaci a zajistila optimální odolnost proti korozi.

13. Povrchové kalení

Super 13Cr může podstoupit povrchové kalení, jako je nitridace, aby se zvýšila jeho odolnost proti opotřebení, aniž by byla ohrožena jeho odolnost proti korozi. Nitridace pomáhá zlepšit odolnost slitiny v abrazivním prostředí a prostředí s vysokým třením.

Závěr

Super 13Cr nabízí všestranné řešení pro průmyslová odvětví, kde je vyžadována střední odolnost proti korozi a vysoká mechanická pevnost. Jeho vyvážené vlastnosti z něj dělají oblíbenou volbu mimo jiné v oblasti ropy a zemního plynu, chemického zpracování a námořních aplikací. Díky pochopení jeho jedinečných vlastností – od odolnosti proti korozi až po svařitelnost – mohou inženýři a specialisté na materiály činit informovaná rozhodnutí pro optimalizaci výkonu a životnosti v jejich konkrétních prostředích.

Tento blogový příspěvek poskytuje komplexní přehled specifikací a vlastností Super 13Cr a vybavuje průmyslová odvětví znalostmi pro co nejlepší využití tohoto pokročilého materiálu.

O nás

Future Energy Steel, zcela vlastněná a provozovaná společností Golden Sunbird, je globálním dodavatelem a poskytovatelem služeb ocelových trubek, potažených trubek, OCTG, ocelových plechů, potrubních tvarovek a přírub. Integrujeme vysoce kvalitní ocelové trubky, ocelové plechy a zdroje potrubních tvarovek a snažíme se stát komplexním dodavatelem a poskytovatelem služeb, který bude sloužit celému světu. Naší věčnou snahou je uznání a spokojenost zákazníků a také naše profesionalita.