Arsip untuk kategori: Knowledge

Analisis Penyebab Retak Berbentuk Cincin pada Pipa Baja Seamless SAE 4140 yang Dipadamkan

17 Oktober 2024/di dalam Knowledge/oleh Baja Energi

Alasan terjadinya retakan berbentuk cincin pada ujung pipa baja seamless SAE 4140 dipelajari melalui pemeriksaan komposisi kimia, uji kekerasan, pengamatan metalografi, mikroskop elektron pemindaian, dan analisis spektrum energi. Hasil penelitian menunjukkan bahwa retakan berbentuk cincin pada pipa baja seamless SAE 4140 merupakan retakan pendinginan, yang umumnya terjadi pada ujung pipa. Alasan terjadinya retakan pendinginan adalah perbedaan laju pendinginan antara dinding dalam dan luar, dan laju pendinginan dinding luar jauh lebih tinggi daripada laju pendinginan dinding dalam, yang mengakibatkan kegagalan retak yang disebabkan oleh konsentrasi tegangan di dekat posisi dinding dalam. Retakan berbentuk cincin dapat dihilangkan dengan meningkatkan laju pendinginan dinding dalam pipa baja selama pendinginan, meningkatkan keseragaman laju pendinginan antara dinding dalam dan luar, dan mengendalikan suhu setelah pendinginan agar berada dalam kisaran 150 ~200 ℃ untuk mengurangi tegangan pendinginan dengan tempering sendiri.

SAE 4140 adalah baja struktural paduan rendah CrMo, merupakan mutu standar ASTM A519 Amerika, dalam standar nasional 42CrMo berdasarkan peningkatan kandungan Mn; oleh karena itu, pengerasan SAE 4140 telah ditingkatkan lebih lanjut. Pipa baja tanpa sambungan SAE 4140, alih-alih penempaan padat, produksi billet bergulir dari berbagai jenis poros berongga, silinder, selongsong, dan komponen lainnya dapat secara signifikan meningkatkan efisiensi produksi dan menghemat baja; pipa baja SAE 4140 banyak digunakan dalam peralatan pengeboran sekrup pertambangan ladang minyak dan gas serta peralatan pengeboran lainnya. Perlakuan tempering pipa baja tanpa sambungan SAE 4140 dapat memenuhi persyaratan kekuatan baja dan pencocokan ketangguhan yang berbeda dengan mengoptimalkan proses perlakuan panas. Namun, sering ditemukan mempengaruhi cacat pengiriman produk dalam proses produksi. Makalah ini terutama berfokus pada pipa baja SAE 4140 dalam proses pendinginan di tengah ketebalan dinding ujung pipa, menghasilkan analisis cacat retak berbentuk cincin, dan mengajukan langkah-langkah perbaikan.

1. Bahan dan Metode Uji

Sebuah perusahaan membuat spesifikasi untuk pipa baja seamless SAE 4140 ukuran ∅ 139,7 × 31,75 mm, proses produksi untuk pemanasan billet → penusukan → penggulungan → pengukuran → tempering (waktu perendaman 850 ℃ selama 70 menit pendinginan + pipa berputar di luar pancuran air pendingin +735 ℃ waktu perendaman selama 2 jam tempering) → Deteksi Cacat dan Inspeksi. Setelah perlakuan tempering, inspeksi deteksi cacat mengungkapkan bahwa ada retakan melingkar di tengah ketebalan dinding di ujung pipa, seperti yang ditunjukkan pada Gambar 1; retakan melingkar muncul sekitar 21~24 mm dari bagian luar, melingkari keliling pipa, dan sebagian terputus-putus, sementara tidak ada cacat seperti itu yang ditemukan di badan pipa.

Gbr. 1 Retakan Berbentuk Cincin di Ujung Pipa

Ambil sejumlah sampel pendinginan pipa baja untuk analisis pendinginan dan pengamatan organisasi pendinginan, dan analisis spektral komposisi pipa baja, pada saat yang sama, ambil sampel daya tinggi pada retakan pipa baja yang dikeraskan untuk mengamati mikromorfologi retakan, tingkat ukuran butiran, dan gunakan mikroskop elektron pemindaian dengan spektrometer untuk melihat retakan pada komposisi internal analisis area mikro.

2. Hasil Uji

2.1 Komposisi kimia

Tabel 1 menunjukkan hasil analisis spektral komposisi kimia, dan komposisi unsur-unsur sesuai dengan persyaratan standar ASTM A519.

Tabel 1 Hasil analisis komposisi kimia (fraksi massa, %)

Elemen	C	Ya	M N	P	S	Kr	Mo	Cu	Tidak
Isi	0.39	0.20	0.82	0.01	0.005	0.94	0.18	0.05	0.02
Persyaratan ASTM A519	0.38-0.43	0.15-0.35	0.75-1.00	≤ 0,04	≤ 0,04	0.8-1.1	0.15-0.25	≤ 0,35	≤ 0,25

2.2 Uji Kekerasan Tabung

Pada sampel yang dipadamkan dari uji kekerasan pendinginan ketebalan dinding total, hasil kekerasan ketebalan dinding total, seperti yang ditunjukkan pada Gambar 2, dapat dilihat pada Gambar 2, dalam 21 ~ 24 mm dari luar kekerasan pendinginan mulai turun secara signifikan, dan dari luar 21 ~ 24 mm adalah tempering suhu tinggi pipa yang ditemukan di wilayah retakan cincin, area di bawah dan di atas ketebalan dinding kekerasan perbedaan ekstrim antara posisi ketebalan dinding wilayah mencapai 5 (HRC) atau lebih. Perbedaan kekerasan antara ketebalan dinding bawah dan atas area ini adalah sekitar 5 (HRC). Organisasi metalografi dalam keadaan padam ditunjukkan pada Gambar. 3. Dari organisasi metalografi pada Gambar. 3; dapat dilihat bahwa organisasi di daerah luar pipa adalah sejumlah kecil ferit + martensit, sedangkan organisasi di dekat permukaan bagian dalam tidak mengalami pendinginan, dengan sejumlah kecil ferit dan bainit, yang menyebabkan kekerasan pendinginan rendah dari permukaan luar pipa ke permukaan bagian dalam pipa pada jarak 21 mm. Tingkat konsistensi retakan cincin yang tinggi di dinding pipa dan posisi perbedaan ekstrem dalam kekerasan pendinginan menunjukkan bahwa retakan cincin kemungkinan besar terjadi dalam proses pendinginan. Konsistensi tinggi antara lokasi retakan cincin dan kekerasan pendinginan yang lebih rendah menunjukkan bahwa retakan cincin mungkin terjadi selama proses pendinginan.

Gambar 2 Nilai Kekerasan Quenching pada Ketebalan Dinding Penuh

Gambar 3 Struktur Pendinginan Pipa Baja

2.3 Hasil metalografi pipa baja ditunjukkan masing-masing pada Gambar 4 dan Gambar 5.

Organisasi matriks pipa baja adalah austenit temper + sejumlah kecil ferit + sejumlah kecil bainit, dengan ukuran butiran 8, yang merupakan organisasi temper rata-rata; retakan meluas sepanjang arah longitudinal, yang termasuk sepanjang retakan kristal, dan kedua sisi retakan memiliki karakteristik khas yang saling terkait; terdapat fenomena dekarburisasi di kedua sisi, dan lapisan oksida abu-abu suhu tinggi dapat diamati pada permukaan retakan. Terdapat dekarburisasi di kedua sisi, dan lapisan oksida abu-abu suhu tinggi dapat diamati pada permukaan retakan, dan tidak ada inklusi non-logam yang dapat dilihat di sekitar retakan.

Gambar 4 Pengamatan Morfologi Retak

Gambar 5 Mikrostruktur Retak

2.4 Hasil analisis morfologi retakan dan spektrum energi

Setelah rekahan dibuka, mikromorfologi rekahan diamati di bawah mikroskop elektron pemindaian, seperti yang ditunjukkan pada Gambar 6, yang menunjukkan bahwa rekahan telah mengalami suhu tinggi dan oksidasi suhu tinggi telah terjadi di permukaan. Rekahan terutama di sepanjang rekahan kristal, dengan ukuran butiran berkisar antara 20 hingga 30 μm, dan tidak ditemukan butiran kasar dan cacat organisasi abnormal; analisis spektrum energi menunjukkan bahwa permukaan rekahan terutama terdiri dari besi dan oksidanya, dan tidak terlihat unsur asing abnormal. Analisis spektral menunjukkan bahwa permukaan rekahan terutama terdiri dari besi dan oksidanya, tanpa unsur asing abnormal.

Gambar 6 Morfologi Fraktur Retak

3 Analisis dan Pembahasan

3.1 Analisis cacat retak

Dari sudut pandang mikromorfologi retakan, bukaan retakan lurus; ekornya melengkung dan tajam; jalur perluasan retakan menunjukkan karakteristik retakan sepanjang kristal, dan kedua sisi retakan memiliki karakteristik pengaitan yang khas, yang merupakan karakteristik umum retakan pendinginan. Namun, pemeriksaan metalografi menemukan bahwa terdapat fenomena dekarburisasi pada kedua sisi retakan, yang tidak sejalan dengan karakteristik retakan pendinginan tradisional, dengan mempertimbangkan fakta bahwa suhu tempering pipa baja adalah 735 ℃, dan Ac1 adalah 738 ℃ dalam SAE 4140, yang tidak sejalan dengan karakteristik konvensional retakan pendinginan. Mengingat suhu tempering yang digunakan untuk pipa adalah 735 °C dan Ac1 SAE 4140 adalah 738 °C, yang sangat berdekatan satu sama lain, diasumsikan bahwa dekarburisasi pada kedua sisi retakan terkait dengan tempering suhu tinggi selama tempering (735 °C) dan bukan retakan yang sudah ada sebelum perlakuan panas pada pipa.

3.2 Penyebab Retak

Penyebab retak pendinginan umumnya terkait dengan suhu pemanasan pendinginan, laju pendinginan pendinginan, cacat metalurgi, dan tegangan pendinginan. Dari hasil analisis komposisi, komposisi kimia pipa memenuhi persyaratan mutu baja SAE 4140 dalam standar ASTM A519, dan tidak ditemukan unsur yang melebihi; tidak ditemukan inklusi non-logam di dekat retakan, dan analisis spektrum energi pada fraktur retakan menunjukkan bahwa produk oksidasi abu-abu dalam retakan adalah Fe dan oksidanya, dan tidak terlihat unsur asing yang abnormal, sehingga dapat dikesampingkan bahwa cacat metalurgi menyebabkan retakan annular; mutu ukuran butir pipa adalah Mutu 8, dan mutu ukuran butir adalah Mutu 7, dan mutu ukuran butir adalah Mutu 8, dan mutu ukuran butir adalah Mutu 8. Tingkat mutu butir pipa adalah 8; butirnya halus dan tidak kasar, yang menunjukkan bahwa retak pendinginan tidak ada hubungannya dengan suhu pemanasan pendinginan.

Pembentukan retak pendinginan terkait erat dengan tegangan pendinginan, dibagi menjadi tegangan termal dan organisasi. Tegangan termal disebabkan oleh proses pendinginan pipa baja; lapisan permukaan dan inti dari laju pendinginan pipa baja tidak konsisten, sehingga mengakibatkan kontraksi material dan tegangan internal yang tidak merata; hasilnya adalah lapisan permukaan pipa baja mengalami tegangan tekan dan inti dari tegangan tarik; tegangan jaringan adalah pendinginan organisasi pipa baja ke transformasi martensit, bersama dengan perluasan volume ketidakkonsistenan dalam pembangkitan tegangan internal, organisasi tegangan yang dihasilkan oleh hasilnya adalah lapisan permukaan tegangan tarik, pusat tegangan tarik. Kedua jenis tegangan dalam pipa baja ini ada di bagian yang sama, tetapi peran arahnya berlawanan; efek gabungan dari hasilnya adalah bahwa salah satu dari dua faktor dominan tegangan, peran dominan tegangan termal adalah hasil dari tarikan jantung benda kerja, tekanan permukaan; Peran dominan tegangan jaringan adalah hasil dari tekanan tarik permukaan jantung benda kerja.

Pendinginan pipa baja SAE 4140 menggunakan produksi pendinginan pancuran luar yang berputar, laju pendinginan permukaan luar jauh lebih besar daripada permukaan dalam, logam luar pipa baja semuanya padam, sedangkan logam dalam tidak sepenuhnya padam untuk menghasilkan bagian dari organisasi ferit dan bainit, logam bagian dalam karena logam bagian dalam tidak dapat sepenuhnya diubah menjadi organisasi martensit, logam bagian dalam pipa baja pasti mengalami tegangan tarik yang dihasilkan oleh perluasan dinding luar martensit, dan pada saat yang sama, karena berbagai jenis organisasi, volume spesifiknya berbeda antara logam bagian dalam dan luar Pada saat yang sama, karena berbagai jenis organisasi, volume khusus lapisan dalam dan luar logam berbeda, dan laju penyusutan tidak sama selama pendinginan, tegangan tarik juga akan dihasilkan pada antarmuka kedua jenis organisasi, dan distribusi tegangan didominasi oleh tegangan termal, dan tegangan tarik yang dihasilkan pada antarmuka kedua jenis organisasi di dalam pipa adalah yang terbesar, menghasilkan cincin retakan pendinginan yang terjadi di area ketebalan dinding pipa yang dekat dengan permukaan bagian dalam (21~24 mm dari permukaan luar); selain itu, ujung pipa baja merupakan bagian yang sensitif terhadap geometri dari keseluruhan pipa, yang rentan terhadap pembentukan tegangan. Selain itu, ujung pipa merupakan bagian yang sensitif terhadap geometri dari keseluruhan pipa, yang rentan terhadap konsentrasi tegangan. Retakan cincin ini biasanya hanya terjadi di ujung pipa, dan retakan seperti itu tidak ditemukan di badan pipa.

Singkatnya, retakan berbentuk cincin pada pipa baja berdinding tebal SAE 4140 yang dipadamkan disebabkan oleh pendinginan yang tidak merata pada dinding dalam dan luar; laju pendinginan dinding luar jauh lebih tinggi daripada dinding dalam; produksi pipa baja berdinding tebal SAE 4140 untuk mengubah metode pendinginan yang ada, tidak dapat digunakan hanya di luar proses pendinginan, perlu memperkuat pendinginan dinding dalam pipa baja, untuk meningkatkan keseragaman laju pendinginan dinding dalam dan luar pipa baja berdinding tebal untuk mengurangi konsentrasi tegangan, menghilangkan retakan cincin. Retakan cincin.

3.3 Langkah-langkah perbaikan

Untuk menghindari retak akibat pendinginan, dalam desain proses pendinginan, semua kondisi yang berkontribusi terhadap perkembangan tegangan tarik pendinginan merupakan faktor pembentukan retak, termasuk suhu pemanasan, proses pendinginan, dan suhu pembuangan. Langkah-langkah proses yang ditingkatkan yang diusulkan meliputi: suhu pendinginan 830-850 ℃; penggunaan nosel internal yang disesuaikan dengan garis tengah pipa, kontrol aliran semprotan internal yang sesuai, peningkatan laju pendinginan lubang bagian dalam untuk memastikan bahwa laju pendinginan dinding bagian dalam dan luar pipa baja berdinding tebal memiliki keseragaman laju pendinginan; kontrol suhu pasca pendinginan 150-200 ℃, penggunaan suhu sisa pipa baja dari self-tempering, mengurangi tegangan pendinginan pada pipa baja.

Penggunaan teknologi yang lebih baik menghasilkan ∅158,75 × 34,93 mm, ∅139,7 × 31,75 mm, ∅254 × 38,1 mm, ∅224 × 26 mm, dan seterusnya, sesuai dengan puluhan spesifikasi pipa baja. Setelah pemeriksaan cacat ultrasonik, produk tersebut memenuhi syarat, tanpa retakan akibat pendinginan cincin.

4. Kesimpulan

(1) Menurut karakteristik makroskopis dan mikroskopis retakan pipa, retakan melingkar pada ujung pipa baja SAE 4140 termasuk kegagalan retak yang disebabkan oleh tegangan pendinginan, yang biasanya terjadi di ujung pipa.

(2) Retakan berbentuk cincin pada pipa baja berdinding tebal SAE 4140 yang dipadamkan disebabkan oleh pendinginan dinding bagian dalam dan luar yang tidak merata. Laju pendinginan dinding luar jauh lebih tinggi daripada dinding bagian dalam. Untuk meningkatkan keseragaman laju pendinginan dinding bagian dalam dan luar pipa baja berdinding tebal, produksi pipa baja berdinding tebal SAE 4140 perlu memperkuat pendinginan dinding bagian dalam.

ASME SA213 T91: Seberapa Banyak yang Anda Ketahui?

16 Oktober 2024/di dalam Knowledge/oleh Baja Energi

Latar Belakang & Pendahuluan

ASME SA213 T91, nomor baja di Standar ASME SA213/SA213M standar, termasuk baja 9Cr-1Mo yang disempurnakan, yang dikembangkan dari tahun 1970-an hingga 1980-an oleh Laboratorium Nasional Rubber Ridge AS dan Laboratorium Material Metalurgi dari US Combustion Engineering Corporation bekerja sama. Dikembangkan berdasarkan baja 9Cr-1Mo sebelumnya, digunakan dalam tenaga nuklir (juga dapat digunakan di area lain) bahan bagian bertekanan suhu tinggi, merupakan generasi ketiga dari produk baja berkekuatan panas; fitur utamanya adalah mengurangi kandungan karbon, dalam pembatasan batas atas dan bawah kandungan karbon, dan kontrol yang lebih ketat terhadap kandungan elemen residu, seperti P dan S, pada saat yang sama, menambahkan jejak 0,030-0,070% dari N, dan jejak elemen pembentuk karbida padat 0,18-0,25% dari V dan 0,06-0,10% dari Nb, untuk memperbaiki persyaratan butiran, sehingga meningkatkan ketangguhan plastik dan kemampuan las baja, meningkatkan stabilitas baja pada suhu tinggi, setelah penguatan multi-komposit ini, pembentukan jenis baru baja paduan tahan panas kromium tinggi martensit.

ASME SA213 T91, biasanya memproduksi produk untuk tabung berdiameter kecil, terutama digunakan dalam boiler, superheater, dan penukar panas.

Mutu Baja T91 yang Sesuai Secara Internasional

Negara	Amerika Serikat	Jerman	Jepang	Perancis	Cina
Mutu Baja Setara	Pesawat SA-213 T91	X10CrMoVNNb91	HCM95	Nomor TUZ10CDVNb0901	10Cr9Mo1VNbN

Kita akan mengenali baja ini dari beberapa aspek di sini.

I. Komposisi Kimia dari ASME SA213 T91

Elemen

M N

Tidak

Catatan

Isi

0.07-0.14

0.30-0.60

≤0,020

≤0,010

0.20-0.50

8.00-9.50

0.85-1.05

≤0,40

0.18-0.25

0.06-0.10

0.030-0.070

≤0,020

II. Analisis Kinerja

2.1 Peranan unsur paduan terhadap sifat material: Elemen paduan baja T91 berperan memperkuat larutan padat dan memperkuat difusi serta meningkatkan ketahanan baja terhadap oksidasi dan korosi, dianalisis secara eksplisit sebagai berikut.
2.1.1 Karbon merupakan efek penguatan larutan padat yang paling nyata dari elemen baja; dengan peningkatan kandungan karbon, kekuatan jangka pendek baja, plastisitas, dan ketangguhan menurun, baja T91 tersebut, peningkatan kandungan karbon akan mempercepat kecepatan sferoidisasi karbida dan kecepatan agregasi, mempercepat redistribusi elemen paduan, mengurangi kemampuan las, ketahanan korosi dan ketahanan oksidasi baja, sehingga baja tahan panas umumnya ingin mengurangi jumlah kandungan karbon. Namun, kekuatan baja akan menurun jika kandungan karbon terlalu rendah. Baja T91, dibandingkan dengan baja 12Cr1MoV, memiliki kandungan karbon yang berkurang sebesar 20%, yang merupakan pertimbangan cermat terhadap dampak faktor-faktor di atas.
2.1.2 Baja T91 mengandung jejak nitrogen; peran nitrogen tercermin dalam dua aspek. Di satu sisi, peran penguatan larutan padat, nitrogen pada suhu kamar dalam kelarutan baja minimal, zona yang terpengaruh panas las baja T91 dalam proses pemanasan pengelasan dan perlakuan panas pasca pengelasan, akan ada suksesi larutan padat dan proses presipitasi VN: Zona yang terpengaruh panas pemanasan pengelasan telah terbentuk dalam organisasi austenitik karena kelarutan VN, kandungan nitrogen meningkat, dan setelah itu, tingkat supersaturasi dalam organisasi suhu kamar meningkat dalam perlakuan panas las berikutnya ada sedikit presipitasi VN, yang meningkatkan stabilitas organisasi dan meningkatkan nilai kekuatan tahan lama zona yang terpengaruh panas. Di sisi lain, baja T91 juga mengandung sejumlah kecil A1; nitrogen dapat dibentuk dengan A1N-nya, A1N hanya terlarut dalam sejumlah besar ke dalam matriks pada suhu lebih dari 1.100℃, kemudian diendapkan kembali pada suhu yang lebih rendah, yang dapat memberikan efek penguatan difusi yang lebih baik.
2.1.3 Menambahkan kromium terutama untuk meningkatkan ketahanan oksidasi baja tahan panas, ketahanan korosi, kandungan kromium kurang dari 5%, 600 ℃ mulai teroksidasi hebat, sedangkan jumlah kandungan kromium hingga 5% memiliki ketahanan oksidasi yang sangat baik. Baja 12Cr1MoV pada 580 ℃ berikut memiliki ketahanan oksidasi yang baik, kedalaman korosi 0,05 mm / a, 600 ℃ ketika kinerja mulai memburuk, kedalaman korosi 0,13 mm / a. T91 yang mengandung kandungan kromium 1 100 ℃ sebelum sejumlah besar terlarut ke dalam matriks, dan pada suhu yang lebih rendah dan presipitasi ulang dapat memainkan efek penguatan difusi suara. / Kandungan kromium T91 meningkat menjadi sekitar 9%, penggunaan suhu dapat mencapai 650 ℃, ukuran utama adalah membuat matriks terlarut dalam lebih banyak kromium.
2.1.4 Vanadium dan niobium merupakan unsur pembentuk karbida yang vital. Bila ditambahkan untuk membentuk paduan karbida yang halus dan stabil dengan Karbon, akan terjadi efek penguatan difusi yang solid.
2.1.5 Penambahan molibdenum terutama meningkatkan kekuatan termal baja dan memperkuat larutan padat.

2.2 Sifat Mekanik

Billet T91, setelah perlakuan panas akhir untuk normalisasi + tempering suhu tinggi, memiliki kekuatan tarik suhu ruangan ≥ 585 MPa, kekuatan luluh suhu ruangan ≥ 415 MPa, kekerasan ≤ 250 HB, perpanjangan (jarak 50 mm dari spesimen melingkar standar) ≥ 20%, nilai tegangan yang diizinkan [σ] 650 ℃ = 30 MPa.

Proses perlakuan panas: suhu normalisasi 1040℃, waktu penahanan tidak kurang dari 10 menit, suhu temper 730~780℃, waktu penahanan tidak kurang dari satu jam.

2.3 Kinerja pengelasan

Sesuai dengan rumus ekuivalen karbon yang direkomendasikan oleh International Welding Institute, ekuivalen karbon baja T91 dihitung sebesar 2,43%, dan kemampuan las T91 yang tampak buruk.
Baja tidak cenderung untuk memanas kembali dan retak.

2.3.1 Masalah pada pengelasan T91

2.3.1.1 Retaknya organisasi yang mengeras di zona yang terkena panas
Kecepatan kritis pendinginan T91 rendah, austenit sangat stabil, dan pendinginan tidak terjadi dengan cepat selama transformasi perlit standar. Harus didinginkan ke suhu yang lebih rendah (sekitar 400 ℃) untuk diubah menjadi martensit dan organisasi kasar.
Pengelasan yang dihasilkan oleh zona yang terpengaruh panas dari berbagai organisasi memiliki kepadatan yang berbeda, koefisien ekspansi, dan bentuk kisi yang berbeda dalam proses pemanasan dan pendinginan pasti akan disertai dengan ekspansi dan kontraksi volume yang berbeda; di sisi lain, karena pemanasan pengelasan memiliki karakteristik yang tidak merata dan suhu tinggi, sehingga sambungan las T91 adalah tegangan internal yang sangat besar. Sambungan organisasi martensit kasar yang dikeraskan yang berada dalam keadaan tegangan kompleks, pada saat yang sama, proses pendinginan las difusi hidrogen dari las ke area dekat jahitan, keberadaan hidrogen telah berkontribusi pada kerapuhan martensit, kombinasi efek ini, mudah untuk menghasilkan retakan dingin di area yang dipadamkan.

2.3.1.2 Pertumbuhan biji-bijian di zona yang terkena panas
Siklus termal pengelasan secara signifikan memengaruhi pertumbuhan butiran di zona yang terpengaruh panas pada sambungan las, terutama di zona fusi yang berdekatan dengan suhu pemanasan maksimum. Ketika laju pendinginan rendah, zona yang terpengaruh panas yang dilas akan tampak memiliki susunan ferit dan karbida masif yang kasar sehingga plastisitas baja berkurang secara signifikan; laju pendinginan signifikan karena produksi susunan martensit yang kasar, tetapi plastisitas sambungan las juga akan berkurang.

2.3.1.3 Pembentukan lapisan lunak
Baja T91 yang dilas dalam keadaan temper, zona yang terkena panas menghasilkan lapisan pelunakan yang tak terelakkan, yang lebih parah daripada pelunakan baja tahan panas perlit. Pelunakan lebih nyata saat menggunakan spesifikasi dengan laju pemanasan dan pendinginan yang lebih lambat. Selain itu, lebar lapisan yang dilunakkan dan jaraknya dari garis fusi terkait dengan kondisi pemanasan dan karakteristik pengelasan, pemanasan awal, dan perlakuan panas pasca-pengelasan.

2.3.1.4 Retak korosi tegangan
Baja T91 dalam perlakuan panas pasca-las sebelum suhu pendinginan umumnya tidak kurang dari 100 ℃. Jika pendinginan pada suhu kamar dan lingkungan relatif lembab, mudah terjadi retak korosi tegangan. Peraturan Jerman: Sebelum perlakuan panas pasca-las, harus didinginkan hingga di bawah 150 ℃. Dalam kasus benda kerja yang lebih tebal, las fillet, dan geometri yang buruk, suhu pendinginan tidak kurang dari 100 ℃. Jika pendinginan pada suhu kamar dan kelembaban sangat dilarang, jika tidak mudah terjadi retak korosi tegangan.

2.3.2 Proses pengelasan

2.3.2.1 Metode pengelasan: Pengelasan manual, pengelasan kutub tungsten berpelindung gas, atau pengelasan otomatis kutub leleh dapat digunakan.
2.3.2.2 Bahan las: dapat memilih kawat las WE690 atau batang las.

Pemilihan material pengelasan:
(1) Pengelasan baja yang sama – jika pengelasan manual dapat digunakan untuk membuat batang las manual CM-9Cb, pengelasan berpelindung gas tungsten dapat digunakan untuk membuat TGS-9Cb, pengelasan otomatis tiang leleh dapat digunakan untuk membuat kawat MGS-9Cb;
(2) pengelasan baja yang berbeda – seperti pengelasan dengan baja tahan karat austenitik tersedia bahan habis pakai las ERNiCr-3.

2.3.2.3 Titik-titik proses pengelasan:
(1) pilihan suhu pemanasan awal sebelum pengelasan
Titik Ms baja T91 sekitar 400 ℃; suhu pemanasan awal umumnya dipilih pada 200 ~ 250 ℃. Suhu pemanasan awal tidak boleh terlalu tinggi. Jika tidak, laju pendinginan sambungan berkurang, yang dapat disebabkan oleh pengendapan karbida dan pembentukan organisasi ferit pada sambungan las pada batas butir, sehingga secara signifikan mengurangi ketangguhan impak sambungan las baja pada suhu ruangan. Jerman menyediakan suhu pemanasan awal 180 ~ 250 ℃; USCE menyediakan suhu pemanasan awal 120 ~ 205 ℃.

(2) pilihan saluran pengelasan / suhu interlayer
Suhu interlayer tidak boleh lebih rendah dari batas bawah suhu pemanasan awal. Namun, seperti halnya pemilihan suhu pemanasan awal, suhu interlayer tidak boleh terlalu tinggi. Suhu interlayer pengelasan T91 umumnya dikontrol pada 200 ~ 300 ℃. Peraturan Prancis: suhu interlayer tidak melebihi 300 ℃. Peraturan AS: suhu interlayer dapat berada di antara 170 ~ 230 ℃.

(3) pilihan suhu awal perlakuan panas pasca pengelasan
T91 memerlukan pendinginan pasca-las hingga di bawah titik Ms dan ditahan selama periode tertentu sebelum perlakuan tempering, dengan laju pendinginan pasca-las 80 ~ 100 ℃ / jam. Jika tidak diisolasi, susunan austenitik sambungan mungkin tidak sepenuhnya berubah; pemanasan tempering akan mendorong presipitasi karbida di sepanjang batas butir austenitik, yang membuat susunannya sangat getas. Namun, T91 tidak dapat didinginkan hingga suhu ruangan sebelum tempering setelah pengelasan karena retak dingin berbahaya saat sambungan lasnya didinginkan hingga suhu ruangan. Untuk T91, suhu awal perlakuan panas pasca-las terbaik 100 ~ 150 ℃ dan ditahan selama satu jam dapat memastikan transformasi susunan yang lengkap.

(4) suhu temper perlakuan panas pasca pengelasan, waktu penahanan, pemilihan laju pendinginan temper
Temperatur temper: Kecenderungan retak dingin baja T91 lebih signifikan, dan dalam kondisi tertentu, rentan terhadap Retak tertunda, sehingga sambungan las harus ditempa dalam waktu 24 jam setelah pengelasan. Keadaan pasca-pengelasan T91 dari organisasi martensit bubut, setelah temper, dapat diubah menjadi martensit temper; kinerjanya lebih unggul daripada martensit bubut. Temperatur temper rendah; efek temper tidak terlihat; logam las mudah menua dan rapuh; suhu temper terlalu tinggi (lebih dari garis AC1), sambungan dapat diaustenisasi lagi, dan dalam proses pendinginan berikutnya untuk dipadamkan kembali. Pada saat yang sama, seperti yang dijelaskan sebelumnya dalam makalah ini, menentukan suhu temper juga harus mempertimbangkan pengaruh lapisan pelunakan sambungan. Secara umum, suhu temper T91 730 ~ 780 ℃.
Waktu penahanan: T91 memerlukan waktu penahanan temper pasca pengelasan minimal satu jam untuk memastikan organisasinya sepenuhnya berubah menjadi martensit temper.
Laju pendinginan temper: Untuk mengurangi tegangan sisa sambungan las baja T91, laju pendinginan harus kurang dari lima ℃/menit.
Secara keseluruhan proses pengelasan baja T91 pada proses pengendalian suhu dapat diringkas pada gambar dibawah ini:

Proses kontrol suhu dalam proses pengelasan tabung baja T91

III. Pemahaman tentang ASME SA213 T91

3.1 Baja T91, berdasarkan prinsip paduan, terutama menambahkan sejumlah kecil niobium, vanadium, dan elemen jejak lainnya, secara signifikan meningkatkan kekuatan suhu tinggi dan ketahanan oksidasi dibandingkan dengan baja 12 Cr1MoV, tetapi kinerja pengelasannya buruk.
Baja 3.2 T91 memiliki kecenderungan lebih besar terhadap retak dingin selama pengelasan dan perlu dipanaskan terlebih dahulu hingga 200 ~ 250 ℃, menjaga suhu interlayer pada 200 ~ 300 ℃, yang secara efektif dapat mencegah retak dingin.
3.3 Perlakuan panas pasca pengelasan baja T91 harus didinginkan hingga 100~150℃, isolasi satu jam, suhu pemanasan dan temper hingga 730~780℃, waktu isolasi tidak kurang dari satu jam, dan terakhir, kecepatan pendinginan hingga suhu ruangan tidak lebih dari 5℃/menit.

IV. Proses Pembuatan ASME SA213 T91

Proses pembuatan SA213 T91 memerlukan beberapa metode, termasuk peleburan, penusukan, dan penggulungan. Proses peleburan harus mengendalikan komposisi kimia untuk memastikan pipa baja memiliki ketahanan korosi yang sangat baik. Proses penusukan dan penggulungan memerlukan kontrol suhu dan tekanan yang tepat untuk mendapatkan sifat mekanis dan akurasi dimensi yang dibutuhkan. Selain itu, pipa baja perlu diberi perlakuan panas untuk menghilangkan tekanan internal dan meningkatkan ketahanan korosi.

V. Aplikasi ASME SA213 T91

Bahasa Indonesia: ASME SA213 T91 adalah baja tahan panas kromium tinggi, terutama digunakan dalam pembuatan superheater dan reheater suhu tinggi dan bagian bertekanan lainnya dari boiler pembangkit listrik subkritis dan superkritis dengan suhu dinding logam tidak melebihi 625°C, dan juga dapat digunakan sebagai bagian bertekanan suhu tinggi dari bejana tekan dan tenaga nuklir. SA213 T91 memiliki ketahanan mulur yang sangat baik dan dapat mempertahankan ukuran dan bentuk yang stabil pada suhu tinggi dan di bawah beban jangka panjang. Aplikasi utamanya meliputi boiler, superheater, penukar panas, dan peralatan lainnya dalam industri tenaga listrik, kimia, dan minyak bumi. Ini banyak digunakan dalam dinding berpendingin air industri petrokimia dari boiler bertekanan tinggi, tabung ekonomizer, superheater, reheater, dan tabung.

NACE MR0175 ISO 15156 vs NACE MR0103 ISO 17495-1

NACE MR0175/ISO 15156 dibandingkan dengan NACE MR0103/ISO 17495-1

14 Oktober 2024/di dalam Knowledge/oleh Baja Energi

Perkenalan

Dalam industri minyak dan gas, khususnya di lingkungan lepas pantai dan darat, memastikan keawetan dan keandalan material yang terpapar kondisi agresif adalah yang terpenting. Di sinilah standar seperti NACE MR0175/ISO 15156 vs NACE MR0103/ISO 17495-1 berperan. Kedua standar tersebut memberikan panduan penting untuk pemilihan material di lingkungan layanan asam. Namun, memahami perbedaan di antara keduanya sangat penting untuk memilih material yang tepat untuk operasi Anda.

Dalam posting blog ini, kita akan membahas perbedaan utama antara NACE MR0175/ISO 15156 dibandingkan dengan NACE MR0103/ISO 17495-1, dan menawarkan saran praktis bagi para profesional minyak dan gas yang mempelajari standar-standar ini. Kami juga akan membahas aplikasi, tantangan, dan solusi spesifik yang disediakan oleh standar-standar ini, terutama dalam konteks lingkungan ladang minyak dan gas yang keras.

Apa itu NACE MR0175/ISO 15156 dan NACE MR0103/ISO 17495-1?

Standar NACE MR0175/ISO 15156:
Standar ini diakui secara global untuk mengatur pemilihan material dan pengendalian korosi di lingkungan gas asam, tempat hidrogen sulfida (H₂S) hadir. Standar ini memberikan pedoman untuk desain, pembuatan, dan pemeliharaan material yang digunakan dalam operasi minyak dan gas lepas pantai dan darat. Tujuannya adalah untuk mengurangi risiko yang terkait dengan keretakan yang disebabkan hidrogen (HIC), keretakan tegangan sulfida (SSC), dan keretakan korosi tegangan (SCC), yang dapat membahayakan integritas peralatan penting seperti jaringan pipa, katup, dan kepala sumur.

Standar Nasional Indonesia (NACE) MR0103/ISO 17495-1:
Di sisi lain, Standar Nasional Indonesia (NACE) MR0103/ISO 17495-1 terutama difokuskan pada material yang digunakan dalam lingkungan penyulingan dan pemrosesan kimia, tempat paparan layanan asam dapat terjadi, tetapi dengan cakupan yang sedikit berbeda. Ini mencakup persyaratan untuk peralatan yang terpapar pada kondisi korosif ringan, dengan penekanan pada memastikan material dapat menahan sifat agresif dari proses penyulingan tertentu seperti distilasi atau perengkahan, tempat risiko korosi relatif lebih rendah daripada dalam operasi hulu minyak dan gas.

NACE MR0175 ISO 15156 vs NACE MR0103 ISO 17495-1

Perbedaan Utama: NACE MR0175/ISO 15156 vs NACE MR0103/ISO 17495-1

Setelah kita mengetahui gambaran umum masing-masing standar, penting untuk menyoroti perbedaan yang dapat memengaruhi pemilihan material di lapangan. Perbedaan ini dapat memengaruhi kinerja material dan keselamatan operasi secara signifikan.

1. Ruang Lingkup Aplikasi

Perbedaan utama antara NACE MR0175/ISO 15156 dibandingkan dengan NACE MR0103/ISO 17495-1 terletak pada ruang lingkup penerapannya.

Standar NACE MR0175/ISO 15156 dirancang khusus untuk peralatan yang digunakan di lingkungan layanan asam tempat hidrogen sulfida hadir. Sangat penting dalam kegiatan hulu seperti eksplorasi, produksi, dan transportasi minyak dan gas, terutama di ladang lepas pantai dan darat yang menangani gas asam (gas yang mengandung hidrogen sulfida).

Standar Nasional Indonesia (NACE) MR0103/ISO 17495-1, meski masih membahas layanan asam, lebih fokus pada industri penyulingan dan kimia, khususnya yang melibatkan gas asam dalam proses seperti penyulingan, penyulingan, dan perengkahan.

2. Tingkat Keparahan Lingkungan

Kondisi lingkungan juga merupakan faktor kunci dalam penerapan standar ini. Standar NACE MR0175/ISO 15156 mengatasi kondisi layanan asam yang lebih parah. Misalnya, hal ini mencakup konsentrasi hidrogen sulfida yang lebih tinggi, yang lebih korosif dan menimbulkan risiko lebih tinggi terhadap degradasi material melalui mekanisme seperti keretakan akibat hidrogen (HIC) dan keretakan akibat tekanan sulfida (SSC).

Sebaliknya, Standar Nasional Indonesia (NACE) MR0103/ISO 17495-1 mempertimbangkan lingkungan yang mungkin tidak terlalu parah dalam hal paparan hidrogen sulfida, meskipun masih kritis dalam lingkungan kilang dan pabrik kimia. Komposisi kimia dari cairan yang terlibat dalam proses penyulingan mungkin tidak seagresif yang ditemui di ladang gas asam tetapi masih menimbulkan risiko korosi.

3. Persyaratan Materi

Kedua standar tersebut menyediakan kriteria khusus untuk pemilihan material, tetapi berbeda dalam persyaratan ketatnya. Standar NACE MR0175/ISO 15156 lebih menekankan pada pencegahan korosi yang berhubungan dengan hidrogen pada material, yang dapat terjadi bahkan pada konsentrasi hidrogen sulfida yang sangat rendah. Standar ini mengharuskan material yang tahan terhadap SSC, HIC, dan kelelahan korosi di lingkungan asam.

Di sisi lain, Standar Nasional Indonesia (NACE) MR0103/ISO 17495-1 kurang preskriptif dalam hal perengkahan terkait hidrogen tetapi membutuhkan bahan yang dapat menangani agen korosif dalam proses pemurnian, sering kali lebih berfokus pada ketahanan korosi umum daripada risiko spesifik terkait hidrogen.

4. Pengujian dan Verifikasi

Kedua standar tersebut memerlukan pengujian dan verifikasi untuk memastikan bahan akan berfungsi di lingkungannya masing-masing. Namun, Standar NACE MR0175/ISO 15156 menuntut pengujian yang lebih ekstensif dan verifikasi kinerja material yang lebih terperinci dalam kondisi layanan asam. Pengujian tersebut mencakup pedoman khusus untuk SSC, HIC, dan mode kegagalan lain yang terkait dengan lingkungan gas asam.

Standar Nasional Indonesia (NACE) MR0103/ISO 17495-1, meskipun juga memerlukan pengujian material, sering kali lebih fleksibel dalam hal kriteria pengujian, dengan fokus memastikan bahwa material memenuhi standar ketahanan korosi umum daripada berfokus secara khusus pada risiko terkait hidrogen sulfida.

Mengapa Anda Harus Peduli Tentang NACE MR0175/ISO 15156 vs NACE MR0103/ISO 17495-1?

Memahami perbedaan ini dapat membantu mencegah kegagalan material, memastikan keselamatan operasional, dan mematuhi peraturan industri. Baik Anda bekerja di anjungan minyak lepas pantai, proyek jaringan pipa, atau di kilang minyak, penggunaan material yang tepat menurut standar ini akan melindungi dari kegagalan yang mahal, waktu henti yang tidak terduga, dan potensi bahaya lingkungan.

Untuk operasi minyak dan gas, terutama di lingkungan layanan asam lepas pantai dan darat, Standar NACE MR0175/ISO 15156 adalah standar yang harus dipenuhi. Standar ini memastikan bahwa material dapat bertahan terhadap lingkungan yang paling keras, mengurangi risiko seperti SSC dan HIC yang dapat menyebabkan kegagalan yang fatal.

Sebaliknya, untuk operasi penyulingan atau pemrosesan kimia, Standar Nasional Indonesia (NACE) MR0103/ISO 17495-1 menawarkan panduan yang lebih sesuai. Hal ini memungkinkan material digunakan secara efektif di lingkungan dengan gas asam tetapi dengan kondisi yang tidak terlalu agresif dibandingkan dengan ekstraksi minyak dan gas. Fokus di sini lebih pada ketahanan korosi umum di lingkungan pemrosesan.

Panduan Praktis untuk Profesional Minyak dan Gas

Saat memilih material untuk proyek di kategori mana pun, pertimbangkan hal berikut:

Pahami Lingkungan Anda: Evaluasi apakah operasi Anda terlibat dalam ekstraksi gas asam (hulu) atau penyulingan dan pemrosesan kimia (hilir). Ini akan membantu Anda menentukan standar mana yang akan diterapkan.

Pemilihan Bahan: Pilih material yang sesuai dengan standar yang relevan berdasarkan kondisi lingkungan dan jenis layanan (gas asam vs. penyulingan). Baja tahan karat, material paduan tinggi, dan paduan tahan korosi sering direkomendasikan berdasarkan tingkat keparahan lingkungan.

Pengujian dan Verifikasi: Pastikan semua material diuji sesuai dengan standar masing-masing. Untuk lingkungan gas asam, pengujian tambahan untuk SSC, HIC, dan kelelahan korosi mungkin diperlukan.

Konsultasikan dengan Ahlinya:Selalu merupakan ide yang baik untuk berkonsultasi dengan spesialis korosi atau insinyur material yang akrab dengan NACE MR0175/ISO 15156 dibandingkan dengan NACE MR0103/ISO 17495-1 untuk memastikan kinerja material yang optimal.

Kesimpulan

Sebagai kesimpulan, memahami perbedaan antara NACE MR0175/ISO 15156 dibandingkan dengan NACE MR0103/ISO 17495-1 sangat penting untuk membuat keputusan yang tepat tentang pemilihan material untuk aplikasi minyak dan gas hulu dan hilir. Dengan memilih standar yang tepat untuk operasi Anda, Anda memastikan integritas jangka panjang peralatan Anda dan membantu mencegah kegagalan fatal yang dapat timbul dari material yang tidak ditentukan dengan benar. Baik Anda bekerja dengan gas asam di ladang lepas pantai atau pemrosesan kimia di kilang, standar ini akan memberikan pedoman yang diperlukan untuk melindungi aset Anda dan menjaga keselamatan.

Jika Anda tidak yakin standar mana yang harus diikuti atau memerlukan bantuan lebih lanjut dengan pemilihan material, hubungi ahli material untuk mendapatkan saran khusus tentang NACE MR0175/ISO 15156 dibandingkan dengan NACE MR0103/ISO 17495-1 dan memastikan proyek Anda aman dan mematuhi praktik terbaik industri.

Boiler dan Penukar Panas: Panduan Pemilihan Tabung Seamless

13 Oktober 2024/di dalam Knowledge/oleh Baja Energi

Perkenalan

Dalam industri seperti pembangkit listrik, minyak dan gas, petrokimia, dan kilang, pipa tanpa sambungan merupakan komponen penting, terutama dalam peralatan yang harus tahan terhadap suhu ekstrem, tekanan tinggi, dan lingkungan yang keras dan korosif. Boiler, penukar kalor, kondensor, superheater, preheater udara, dan ekonomizer menggunakan pipa ini. Setiap aplikasi ini membutuhkan sifat material tertentu untuk memastikan kinerja, keamanan, dan keawetan. Pemilihan pipa tanpa sambungan untuk boiler dan penukar kalor bergantung pada suhu, tekanan, ketahanan korosi, dan kekuatan mekanis tertentu.

Panduan ini memberikan tinjauan mendalam mengenai berbagai material yang digunakan untuk pipa tanpa sambungan, termasuk baja karbon, baja paduan, baja tahan karat, paduan titanium, paduan berbasis nikel, paduan tembaga, dan paduan zirkonium. Kami juga akan membahas standar dan mutu yang relevan, sehingga membantu Anda membuat keputusan yang lebih tepat untuk proyek Boiler dan Penukar Panas Anda.

Tinjauan Umum CS, AS, SS, Paduan Nikel, Paduan Titanium dan Zirkonium, Tembaga & Paduan Tembaga

1. Sifat Tahan Korosi

Setiap material yang digunakan untuk pipa seamless memiliki sifat ketahanan korosi spesifik yang menentukan kesesuaiannya untuk lingkungan yang berbeda.

Baja karbon: Ketahanan korosi terbatas, biasanya digunakan dengan lapisan pelindung atau pelapis. Mudah berkarat jika terkena air dan oksigen kecuali jika diolah.
Baja Paduan: Ketahanan sedang terhadap oksidasi dan korosi. Penambahan logam paduan seperti kromium dan molibdenum meningkatkan ketahanan terhadap korosi pada suhu tinggi.
Besi tahan karat: Ketahanan yang sangat baik terhadap korosi umum, retak akibat korosi tegangan, dan pengelupasan karena kandungan kromiumnya. Mutu yang lebih tinggi, seperti 316L, memiliki ketahanan yang lebih baik terhadap korosi yang disebabkan oleh klorida.
Paduan Berbasis Nikel: Ketahanan yang luar biasa terhadap lingkungan agresif seperti lingkungan yang asam, basa, dan kaya klorida. Aplikasi yang sangat korosif menggunakan paduan seperti Inconel 625, Hastelloy C276, dan Alloy 825.
Titanium dan Zirkonium: Ketahanan yang unggul terhadap air garam laut, dan media lain yang sangat korosif. Titanium sangat tahan terhadap lingkungan klorida dan asam, sedangkan paduan zirkonium unggul dalam kondisi yang sangat asam.
Tembaga dan Paduan Tembaga: Ketahanan yang sangat baik terhadap korosi di air tawar dan air laut, dengan paduan tembaga-nikel yang menunjukkan ketahanan yang luar biasa di lingkungan laut.

2. Sifat Fisik dan Termal

Baja karbon:
Kepadatan: 7,85 g/cm³
Titik Leleh: 1.425-1.500°C
Konduktivitas Termal: ~50 W/m·K
Baja Paduan:
Kepadatan: Sedikit bervariasi berdasarkan unsur paduan, biasanya sekitar 7,85 g/cm³
Titik Leleh: 1.450-1.530°C
Konduktivitas Termal: Lebih rendah dari baja karbon karena adanya unsur paduan.
Besi tahan karat:
Kepadatan: 7,75-8,0 g/cm³
Titik Leleh: ~1.400-1.530°C
Konduktivitas Termal: ~16 W/m·K (lebih rendah dari baja karbon).
Paduan Berbasis Nikel:
Kepadatan: 8,4-8,9 g/cm³ (tergantung pada paduan)
Titik Leleh: 1.300-1.400°C
Konduktivitas Termal: Biasanya rendah, ~10-16 W/m·K.
titanium:
Kepadatan: 4,51 g/cm³
Titik Leleh: 1.668°C
Konduktivitas Termal: ~22 W/m·K (relatif rendah).
Tembaga:
Kepadatan: 8,94 g/cm³
Titik Leleh: 1.084°C
Konduktivitas Termal: ~390 W/m·K (konduktivitas termal yang sangat baik).

3. Komposisi Kimia

Baja karbon: Terutama besi dengan karbon 0,3%-1,2% dan sejumlah kecil mangan, silikon, dan sulfur.
Baja Paduan: Meliputi unsur-unsur seperti kromium, molibdenum, vanadium, dan tungsten untuk meningkatkan kekuatan dan ketahanan suhu.
Besi tahan karat: Biasanya mengandung kromium 10.5%-30%, bersama dengan nikel, molibdenum, dan unsur lain tergantung pada mutunya.
Paduan Berbasis Nikel: Terutama nikel (40%-70%) dengan kromium, molibdenum, dan elemen paduan lainnya untuk meningkatkan ketahanan terhadap korosi.
titanium: Kelas 1 dan 2 adalah titanium murni komersial, sedangkan Kelas 5 (Ti-6Al-4V) mencakup aluminium 6% dan vanadium 4%.
Paduan Tembaga: Paduan tembaga mengandung berbagai unsur seperti nikel (10%-30%) untuk ketahanan terhadap korosi (misalnya, Cu-Ni 90/10).

4. Sifat Mekanik

Baja karbon: Kekuatan Tarik: 400-500 MPa, Kekuatan Luluh: 250-350 MPa, Perpanjangan: 15%-25%
Baja Paduan: Kekuatan Tarik: 500-900 MPa, Kekuatan Luluh: 300-700 MPa, Perpanjangan: 10%-25%
Besi tahan karat: Kekuatan Tarik: 485-690 MPa (304/316), Kekuatan Luluh: 170-300 MPa, Perpanjangan: 35%-40%
Paduan Berbasis Nikel: Kekuatan Tarik: 550-1.000 MPa (Inconel 625), Kekuatan Luluh: 300-600 MPa, Perpanjangan: 25%-50%
titanium: Kekuatan Tarik: 240-900 MPa (bervariasi berdasarkan mutu), Kekuatan Luluh: 170-880 MPa, Perpanjangan: 15%-30%
Paduan Tembaga: Kekuatan Tarik: 200-500 MPa (tergantung pada paduan), Kekuatan Luluh: 100-300 MPa, Perpanjangan: 20%-35%

5. Perlakuan Panas (Kondisi Pengiriman)

Baja Karbon dan Baja Paduan: Dikirim dalam kondisi anil atau normal. Perlakuan panas meliputi pendinginan dan tempering untuk meningkatkan kekuatan dan ketangguhan.
Besi tahan karat: Dikirim dalam kondisi anil untuk menghilangkan tekanan internal dan meningkatkan keuletan.
Paduan Berbasis Nikel: Larutan dianil untuk mengoptimalkan sifat mekanik dan ketahanan terhadap korosi.
Titanium dan Zirkonium: Biasanya dikirim dalam kondisi anil untuk memaksimalkan keuletan dan ketangguhan.
Paduan Tembaga: Dikirim dalam kondisi anil lunak, terutama untuk aplikasi pembentukan.

6. Membentuk

Baja Karbon dan Baja Paduan: Dapat dibentuk panas atau dingin, tetapi baja paduan memerlukan upaya lebih besar karena kekuatannya yang lebih tinggi.
Besi tahan karat: Pembentukan dingin umum dilakukan, meskipun tingkat pengerasan kerja lebih tinggi dari baja karbon.
Paduan Berbasis Nikel: Lebih sulit dibentuk karena kekuatannya yang tinggi dan tingkat pengerasan kerja; sering kali memerlukan pengerjaan panas.
titanium: Pembentukan paling baik dilakukan pada suhu tinggi karena kekuatannya yang tinggi pada suhu ruangan.
Paduan Tembaga: Mudah dibentuk karena keuletannya yang baik.

7. Pengelasan

Baja Karbon dan Baja Paduan: Umumnya mudah dilas menggunakan teknik konvensional, tetapi pemanasan awal dan perlakuan panas pasca pengelasan (PWHT) mungkin diperlukan.
Besi tahan karat: Metode pengelasan yang umum meliputi pengelasan TIG, MIG, dan busur. Kontrol masukan panas yang cermat diperlukan untuk menghindari sensitisasi.
Paduan Berbasis Nikel: Sulit untuk dilas karena ekspansi termal yang tinggi dan kerentanan terhadap retak.
titanium: Dilas dalam lingkungan terlindung (gas inert) untuk menghindari kontaminasi. Tindakan pencegahan diperlukan karena reaktivitas titanium pada suhu tinggi.
Paduan Tembaga: Mudah dilas, terutama paduan tembaga-nikel, tetapi pemanasan awal mungkin diperlukan untuk mencegah retak.

8. Korosi pada Las

Besi tahan karat: Dapat mengalami korosi lokal (misalnya, pengelupasan, korosi celah) pada zona yang terkena panas las jika tidak dikontrol dengan benar.
Paduan Berbasis Nikel: Rentan terhadap retak korosi tegangan jika terkena klorida pada suhu tinggi.
titanium: Lasan harus dilindungi dengan baik dari oksigen untuk menghindari kerapuhan.

9. Pembersihan Kerak, Pengasinan, dan Pembersihan

Baja Karbon dan Baja Paduan: Pengasinan menghilangkan oksida permukaan setelah perlakuan panas. Asam yang umum digunakan meliputi asam klorida dan asam sulfat.
Baja Tahan Karat dan Paduan Nikel: Pengawetan dengan asam nitrat/hidrofluorida digunakan untuk menghilangkan warna panas dan mengembalikan ketahanan korosi setelah pengelasan.
titanium: Larutan pengawetan asam ringan digunakan untuk membersihkan permukaan dan menghilangkan oksida tanpa merusak logam.
Paduan Tembaga: Pembersihan asam digunakan untuk menghilangkan noda dan oksida pada permukaan.

10. Proses Permukaan (AP, BA, MP, EP, dll.)

AP (Anil dan Acar): Hasil akhir standar untuk sebagian besar logam paduan nikel dan baja tahan karat setelah proses anil dan pengawetan.
BA (Anil Cerah): Dicapai melalui pemanasan dalam atmosfer terkendali untuk menghasilkan permukaan halus dan reflektif.
MP (Dipoles Secara Mekanis): Pemolesan mekanis meningkatkan kehalusan permukaan, mengurangi risiko kontaminasi dan timbulnya korosi.
EP (Dipoles secara elektrik): Proses elektrokimia yang menghilangkan material permukaan untuk menghasilkan hasil akhir yang sangat halus, mengurangi kekasaran permukaan dan meningkatkan ketahanan terhadap korosi.

Penukar Panas Tahan Karat

I. Memahami Tabung Seamless

Pipa tanpa sambungan berbeda dari pipa las karena pipa ini tidak memiliki sambungan las, yang dapat menjadi titik lemah dalam beberapa aplikasi bertekanan tinggi. Pipa tanpa sambungan awalnya dibentuk dari billet padat, yang kemudian dipanaskan, dan selanjutnya, billet tersebut diekstrusi atau ditarik melalui mandrel untuk membuat bentuk pipa. Tidak adanya sambungan memberikan kekuatan dan keandalan yang unggul, sehingga pipa ini ideal untuk lingkungan bertekanan tinggi dan bersuhu tinggi.

Aplikasi Umum:

Ketel: Tabung tanpa sambungan sangat penting dalam konstruksi ketel pipa air dan ketel pipa api, yang memiliki suhu dan tekanan tinggi.
Penukar panas: Digunakan untuk memindahkan panas antara dua fluida, tabung tanpa sambungan dalam penukar kalor harus tahan terhadap korosi dan mempertahankan efisiensi termal.
Kondensor: Tabung tanpa sambungan membantu mengembunkan uap menjadi air dalam sistem pembangkit listrik dan pendinginan.
Superheater: Tabung tanpa sambungan digunakan untuk memanaskan uap dalam ketel uap, sehingga meningkatkan efisiensi turbin di pembangkit listrik.
Pemanas Awal Udara: Tabung ini memindahkan panas dari gas buang ke udara, sehingga meningkatkan efisiensi ketel.
Penghemat: Tabung tanpa sambungan dalam ekonomizer memanaskan awal air umpan menggunakan panas buangan dari gas buang boiler, sehingga meningkatkan efisiensi termal.

Boiler, penukar kalor, kondensor, superheater, preheater udara, dan ekonomizer merupakan komponen integral dalam beberapa industri, khususnya yang terlibat dalam perpindahan kalor, produksi energi, dan manajemen fluida. Secara khusus, komponen-komponen ini banyak digunakan dalam industri berikut:

1. Industri Pembangkit Listrik

Boiler: Digunakan dalam pembangkit listrik untuk mengubah energi kimia menjadi energi panas, sering kali untuk pembangkitan uap.
Superheater, Ekonomizer, dan Preheater Udara: Komponen-komponen ini meningkatkan efisiensi dengan memanaskan terlebih dahulu udara pembakaran, memulihkan panas dari gas buang, dan selanjutnya memanaskan uap.
Penukar Panas dan Kondensor: Digunakan untuk pendinginan dan pemulihan panas di pembangkit listrik termal, khususnya pada turbin penggerak uap dan siklus pendinginan.

2. Industri Minyak & Gas

Penukar Panas: Penting dalam proses penyulingan, di mana panas dipindahkan antara fluida, seperti dalam penyulingan minyak mentah atau di anjungan lepas pantai untuk pemrosesan gas.
Boiler dan Ekonomizer: Ditemukan di kilang minyak dan pabrik petrokimia untuk pembangkitan uap dan pemulihan energi.
Kondensor: Digunakan untuk mengembunkan gas menjadi cairan selama proses distilasi.

3. Industri Kimia

Penukar Panas: Digunakan secara luas untuk memanaskan atau mendinginkan reaksi kimia, dan untuk memulihkan panas dari reaksi eksotermik.
Boiler dan Superheater: Digunakan untuk menghasilkan uap yang dibutuhkan untuk berbagai proses kimia, dan menyediakan energi untuk langkah distilasi dan reaksi.
Pemanas Awal dan Ekonomizer Udara: Meningkatkan efisiensi dalam proses kimia yang membutuhkan banyak energi dengan memulihkan panas dari gas buang dan mengurangi konsumsi bahan bakar.

4. Industri Kelautan

Boiler dan Penukar Panas: Penting dalam kapal laut untuk sistem pembangkit uap, pemanas, dan pendingin. Penukar panas laut sering digunakan untuk mendinginkan mesin kapal dan menghasilkan listrik.
Kondensor: Digunakan untuk mengubah uap buangan kembali menjadi air untuk digunakan kembali dalam sistem ketel kapal.

5. Industri Makanan dan Minuman

Penukar Panas: Umumnya digunakan untuk proses pasteurisasi, sterilisasi, dan penguapan.
Boiler dan Ekonomizer: Digunakan untuk menghasilkan uap untuk operasi pengolahan makanan dan untuk memulihkan panas dari pembuangan untuk menghemat konsumsi bahan bakar.

6. HVAC (Pemanas, Ventilasi, dan Pendingin Udara)

Penukar Panas dan Pemanas Awal Udara: Digunakan dalam sistem HVAC untuk perpindahan panas yang efisien antara cairan atau gas, menyediakan pemanasan atau pendinginan untuk bangunan dan fasilitas industri.
Kondensor: Digunakan dalam sistem pendingin udara untuk membuang panas dari refrigeran.

7. Industri Pulp dan Kertas

Boiler, Penukar Panas, dan Ekonomizer: Menyediakan pemulihan uap dan panas dalam proses seperti pembuatan pulp, pengeringan kertas, dan pemulihan kimia.
Superheater dan Air Preheater: Meningkatkan efisiensi energi dalam boiler pemulihan dan keseimbangan panas keseluruhan pabrik kertas.

8. Industri Metalurgi dan Baja

Penukar Panas: Digunakan untuk mendinginkan gas dan cairan panas dalam produksi baja dan proses metalurgi.
Boiler dan Ekonomizer: Menyediakan panas untuk berbagai proses seperti pengoperasian tanur tinggi, perlakuan panas, dan penggulungan.

9. Industri Farmasi

Penukar Panas: Digunakan untuk mengontrol suhu selama produksi obat, proses fermentasi, dan lingkungan steril.
Boiler: Menghasilkan uap yang dibutuhkan untuk sterilisasi dan pemanasan peralatan farmasi.

10. Pembangkit Listrik Tenaga Sampah

Boiler, Kondensor, dan Ekonomizer: Digunakan untuk mengubah limbah menjadi energi melalui pembakaran, sekaligus memulihkan panas untuk meningkatkan efisiensi.

Sekarang, mari kita selami material yang membuat pipa tanpa sambungan cocok untuk aplikasi yang menantang ini.

II. Pipa Baja Karbon untuk Boiler dan Penukar Panas

Baja karbon merupakan salah satu material yang paling banyak digunakan untuk pipa tanpa sambungan dalam aplikasi industri, terutama karena kekuatannya yang luar biasa, serta harganya yang terjangkau dan ketersediaannya yang luas. Pipa baja karbon menawarkan ketahanan terhadap suhu dan tekanan sedang, sehingga cocok untuk berbagai aplikasi.

Sifat-sifat Baja Karbon:
Kekuatan Tinggi: Tabung baja karbon dapat menahan tekanan dan tegangan yang signifikan, membuatnya ideal untuk digunakan dalam boiler dan penukar panas.
Hemat Biaya: Dibandingkan dengan material lain, baja karbon relatif murah, yang menjadikannya pilihan populer dalam aplikasi industri berskala besar.
Ketahanan Korosi Sedang: Meskipun baja karbon tidak tahan korosi seperti baja tahan karat, baja karbon dapat diberi pelapis atau lapisan untuk meningkatkan keawetannya di lingkungan korosif.

Standar dan Nilai Utama:

ASTM A179: Standar ini mencakup pipa baja karbon rendah yang ditarik dingin dan tanpa sambungan yang digunakan untuk aplikasi penukar panas dan kondensor. Pipa ini memiliki sifat perpindahan panas yang sangat baik dan umumnya digunakan dalam aplikasi suhu dan tekanan rendah hingga sedang.
ASTM A192: Tabung boiler baja karbon tanpa sambungan yang dirancang untuk layanan bertekanan tinggi. Tabung ini digunakan dalam pembangkitan uap dan lingkungan bertekanan tinggi lainnya.
ASTM A210: Standar ini mencakup pipa baja karbon sedang tanpa sambungan untuk aplikasi boiler dan superheater. Kelas A-1 dan C menawarkan berbagai tingkat kekuatan dan ketahanan suhu.
Bahan Baku A334 (Tingkat 1, 3, 6): Tabung baja karbon tanpa sambungan dan dilas yang dirancang untuk penggunaan suhu rendah. Tingkat ini digunakan dalam penukar panas, kondensor, dan aplikasi suhu rendah lainnya.
ID 10216-2 (P235GH, P265GH TC1/TC2): Standar Eropa untuk tabung baja mulus yang digunakan dalam aplikasi tekanan, khususnya pada boiler dan layanan suhu tinggi.

Pipa baja karbon merupakan pilihan yang sangat baik untuk aplikasi Boiler dan Penukar Panas yang membutuhkan kekuatan tinggi dan ketahanan korosi sedang. Namun, untuk aplikasi yang melibatkan suhu yang sangat tinggi dan lingkungan korosif yang keras, pipa baja paduan atau baja tahan karat sering kali lebih disukai karena ketahanan dan daya tahannya yang unggul.

III. Tabung Baja Paduan untuk Boiler dan Penukar Panas

Tabung baja paduan dirancang untuk aplikasi Boiler dan Heat Exchanger bersuhu dan bertekanan tinggi. Tabung ini dicampur dengan unsur-unsur seperti kromium, molibdenum, dan vanadium untuk meningkatkan kekuatan, kekerasan, dan ketahanannya terhadap korosi dan panas. Tabung baja paduan banyak digunakan dalam aplikasi kritis, seperti superheater, ekonomizer, dan heat exchanger bersuhu tinggi, karena kekuatan dan ketahanannya yang luar biasa terhadap panas dan tekanan.

Sifat Baja Paduan:
Tahan Panas Tinggi: Elemen paduan seperti kromium dan molibdenum meningkatkan kinerja tabung ini pada suhu tinggi, membuatnya cocok untuk aplikasi dengan suhu ekstrem.
Ketahanan Korosi yang Lebih Baik: Tabung baja paduan menawarkan ketahanan yang lebih baik terhadap oksidasi dan korosi dibandingkan dengan baja karbon, terutama di lingkungan bersuhu tinggi.
Kekuatan yang Ditingkatkan: Elemen paduan juga meningkatkan kekuatan tabung ini, sehingga mampu menahan tekanan tinggi pada boiler dan peralatan penting lainnya.

Standar dan Nilai Utama:

ASTM A213 (Tingkat T5, T9, T11, T22, T91, T92): Standar ini mencakup pipa baja paduan feritik dan austenitik tanpa sambungan untuk digunakan dalam boiler, superheater, dan penukar panas. Tingkat-tingkat tersebut berbeda dalam komposisi paduannya dan dipilih berdasarkan persyaratan suhu dan tekanan tertentu.
T5 dan T9: Cocok untuk layanan suhu sedang hingga tinggi.
T11 dan T22: Umumnya digunakan dalam aplikasi suhu tinggi, menawarkan peningkatan ketahanan panas.
T91 dan T92: Paduan kekuatan tinggi canggih yang dirancang untuk layanan suhu sangat tinggi di pembangkit listrik.
ID 10216-2 (16Mo3, 13CrMo4-5, 10CrMo9-10, 15NiCuMoNb5-6-4, X20CrMoV11-1): Standar Eropa untuk tabung baja paduan tanpa sambungan yang digunakan dalam aplikasi suhu tinggi. Tabung ini umumnya digunakan dalam boiler, superheater, dan ekonomizer di pembangkit listrik.
16Mo3: Baja paduan dengan sifat suhu tinggi yang baik, cocok untuk digunakan dalam boiler dan bejana tekan.
13CrMo4-5 dan 10CrMo9-10: Paduan kromium-molibdenum yang menawarkan ketahanan panas dan korosi yang sangat baik untuk aplikasi suhu tinggi.

Tabung baja paduan adalah pilihan tepat untuk lingkungan bersuhu dan bertekanan tinggi di mana baja karbon mungkin tidak memberikan kinerja yang memadai untuk Boiler dan Penukar Panas.

IV. Tabung Stainless Steel untuk Boiler dan Penukar Panas

Tabung baja tahan karat menawarkan ketahanan korosi yang luar biasa, sehingga ideal untuk aplikasi Boiler dan Penukar Panas yang melibatkan cairan korosif, suhu tinggi, dan lingkungan yang keras. Tabung ini banyak digunakan dalam penukar panas, superheater, dan boiler, yang selain tahan korosi, juga membutuhkan kekuatan suhu tinggi untuk kinerja yang optimal.

Sifat-sifat Baja Tahan Karat:
Ketahanan Korosi: Ketahanan baja tahan karat terhadap korosi berasal dari kandungan kromiumnya, yang membentuk lapisan oksida pelindung pada permukaannya.
Kekuatan Tinggi pada Temperatur Tinggi: Baja tahan karat mempertahankan sifat mekanisnya bahkan pada temperatur tinggi, membuatnya cocok untuk superheater dan aplikasi intensif panas lainnya.
Daya Tahan Jangka Panjang: Ketahanan baja tahan karat terhadap korosi dan oksidasi memastikan masa pakai yang panjang, bahkan di lingkungan yang keras.

Standar dan Nilai Utama:

ASTM A213 / ASTM A249: Standar ini mencakup pipa baja tahan karat yang dilas dan tanpa sambungan untuk digunakan dalam boiler, superheater, dan penukar panas. Mutu umum meliputi:
TP304 / TP304L (EN 1.4301 / 1.4307): Jenis baja tahan karat austenitik banyak digunakan karena ketahanan terhadap korosi dan kekuatannya.
TP310S / TP310MoLN (EN 1.4845 / 1.4466): Mutu baja tahan karat suhu tinggi dengan ketahanan oksidasi yang sangat baik.
TP316 / TP316L (EN 1.4401 / 1.4404): Mutu yang mengandung molibdenum dengan ketahanan korosi yang ditingkatkan, terutama di lingkungan klorida.
TP321 (EN 1.4541): Kelas baja tahan karat yang distabilkan digunakan dalam lingkungan suhu tinggi untuk mencegah korosi intergranular.
TP347H / TP347HFG (EN 1.4550 / 1.4961): Mutu karbon tinggi yang distabilkan untuk aplikasi suhu tinggi seperti superheater dan boiler.
UNS N08904 (904L) (EN 1.4539): Baja tahan karat super austenitik dengan ketahanan korosi yang sangat baik, terutama di lingkungan asam.
ASTM A269: Meliputi tabung baja tahan karat austenitik yang mulus dan dilas untuk layanan tahan korosi umum.
ASTM A789: Standar untuk tabung baja tahan karat dupleks, menawarkan kombinasi ketahanan korosi yang sangat baik dan kekuatan tinggi.
UNS S31803, S32205, S32750, S32760: Jenis baja tahan karat dupleks dan super dupleks, menawarkan ketahanan korosi yang unggul, terutama di lingkungan yang mengandung klorida.
ID 10216-5:Standar Eropa yang mencakup pipa baja tahan karat tanpa sambungan, termasuk jenis-jenis berikut:
1.4301 / 1.4307 (TP304 / TP304L)
1.4401 / 1.4404 (TP316 / TP316L)
1.4845 (TP310S)
1.4466 (TP310MoLN)
1.4539 (UNS Nomor 08904/904L)

Tabung baja tahan karat sangat serbaguna dan digunakan dalam berbagai aplikasi, termasuk penukar panas, boiler, dan superheater, di mana ketahanan terhadap korosi dan kekuatan suhu tinggi tidak hanya dibutuhkan tetapi juga penting untuk kinerja optimal.

V. Paduan berbasis nikel untuk Boiler dan Penukar Panas

Paduan berbasis nikel merupakan salah satu material yang paling tahan korosi dan umum digunakan dalam aplikasi Boiler dan Heat Exchanger yang melibatkan suhu ekstrem, lingkungan korosif, dan kondisi tekanan tinggi. Paduan nikel memberikan ketahanan yang luar biasa terhadap oksidasi, sulfidasi, dan karburisasi, sehingga ideal untuk heat exchanger, boiler, dan superheater di lingkungan yang keras.

Sifat Paduan Berbasis Nikel:
Ketahanan Korosi yang Luar Biasa: Paduan nikel tahan terhadap korosi di lingkungan asam, basa, dan klorida.
Stabilitas Suhu Tinggi: Paduan nikel mempertahankan kekuatan dan ketahanan korosinya bahkan pada suhu tinggi, membuatnya cocok untuk aplikasi suhu tinggi.
Ketahanan Terhadap Oksidasi dan Sulfidasi: Paduan nikel tahan terhadap oksidasi dan sulfidasi, yang dapat terjadi di lingkungan bersuhu tinggi yang melibatkan senyawa yang mengandung sulfur.

Standar dan Nilai Utama:

ASTM B163 / ASTM B407 / ASTM B444: Standar ini mencakup paduan berbasis nikel untuk pipa tanpa sambungan yang digunakan dalam boiler, penukar panas, dan superheater. Mutu umum meliputi:
Inconel 600 / 601: Ketahanan yang sangat baik terhadap oksidasi dan korosi suhu tinggi, membuat paduan ini ideal untuk superheater dan penukar panas suhu tinggi.
Inconel 625: Menawarkan ketahanan unggul terhadap berbagai lingkungan korosif, termasuk lingkungan asam dan kaya klorida.
Incoloy 800 / 800H / 800HT: Digunakan dalam aplikasi suhu tinggi karena ketahanannya yang sangat baik terhadap oksidasi dan karburisasi.
Hastelloy C276 / C22: Paduan nikel-molibdenum-kromium ini dikenal karena ketahanan korosi yang luar biasa di lingkungan yang sangat korosif, termasuk media asam dan yang mengandung klorida.
ASTM B423: Meliputi pipa mulus yang terbuat dari paduan nikel-besi-kromium-molibdenum seperti Paduan 825, yang menawarkan ketahanan yang sangat baik terhadap retak korosi tegangan dan korosi umum di berbagai lingkungan.
EN 10216-5: Standar Eropa untuk paduan berbasis nikel yang digunakan dalam tabung tanpa sambungan untuk aplikasi suhu tinggi dan korosif, termasuk jenis seperti:
2.4816 (Inconel 600)
2.4851 (Inconel 601)
2.4856 (Inconel 625)
2.4858 (Paduan 825)

Paduan berbasis nikel sering dipilih untuk aplikasi kritis di mana ketahanan korosi dan kinerja suhu tinggi sangat penting, seperti pada pembangkit listrik, pemrosesan kimia, serta Boiler dan Penukar Panas kilang minyak dan gas.

VI. Paduan Titanium dan Zirkonium untuk Boiler dan Penukar Panas

Paduan titanium dan zirkonium menawarkan kombinasi unik antara kekuatan, ketahanan terhadap korosi, dan sifat ringan, menjadikannya ideal untuk aplikasi spesifik pada penukar panas, kondensor, dan boiler.

Sifat Paduan Titanium:
Rasio Kekuatan terhadap Berat yang Tinggi: Titanium sama kuatnya dengan baja tetapi secara signifikan lebih ringan, membuatnya cocok untuk aplikasi yang sensitif terhadap berat.
Ketahanan Korosi yang Sangat Baik: Paduan titanium sangat tahan terhadap korosi di air laut, lingkungan asam, dan media yang mengandung klorida.
Ketahanan Panas yang Baik: Paduan titanium mempertahankan sifat mekanisnya pada suhu tinggi, membuatnya cocok untuk tabung penukar panas di pembangkit listrik dan pemrosesan kimia.
Sifat Paduan Zirkonium:
Ketahanan Korosi yang Luar Biasa: Paduan zirkonium sangat tahan terhadap korosi di lingkungan asam, termasuk asam sulfat, asam nitrat, dan asam klorida.
Stabilitas Suhu Tinggi: Paduan zirkonium mempertahankan kekuatan dan ketahanan korosinya pada suhu tinggi, menjadikannya ideal untuk aplikasi penukar panas suhu tinggi.

Standar dan Nilai Utama:

ASTM B338: Standar ini mencakup tabung paduan titanium yang dilas dan tanpa sambungan untuk digunakan dalam penukar panas dan kondensor. Mutu umum meliputi:
Kelas 1/Kelas 2: Kelas titanium murni komersial dengan ketahanan korosi yang sangat baik.
Kelas 5 (Ti-6Al-4V): Paduan titanium dengan kekuatan yang ditingkatkan dan kinerja suhu tinggi.
ASTM B523: Meliputi tabung paduan zirkonium yang dilas dan tanpa sambungan untuk digunakan dalam penukar panas dan kondensor. Mutu umum meliputi:
Zirkonium 702: Paduan zirkonium murni komersial dengan ketahanan korosi yang luar biasa.
Zirkonium 705: Jenis zirkonium paduan dengan sifat mekanis yang ditingkatkan dan stabilitas suhu tinggi.

Paduan titanium dan zirkonium umumnya digunakan di lingkungan yang sangat korosif seperti pabrik desalinasi air laut, industri pengolahan kimia, serta Boiler dan Penukar Panas pembangkit listrik tenaga nuklir karena ketahanan korosi dan sifatnya yang ringan.

VII. Tembaga dan Paduan Tembaga untuk Boiler dan Penukar Panas

Tembaga dan paduannya, termasuk kuningan, perunggu, dan tembaga-nikel, banyak digunakan dalam penukar panas, kondensor, dan boiler karena konduktivitas termal dan ketahanan korosinya yang sangat baik.

Sifat Paduan Tembaga:
Konduktivitas Termal yang Sangat Baik: Paduan tembaga dikenal karena konduktivitas termalnya yang tinggi, membuatnya ideal untuk penukar panas dan kondensor.
Ketahanan Terhadap Korosi: Paduan tembaga tahan terhadap korosi dalam air, termasuk air laut, sehingga cocok untuk aplikasi kelautan dan desalinasi.
Sifat Antimikroba: Paduan tembaga memiliki sifat antimikroba alami, membuatnya cocok untuk aplikasi di bidang perawatan kesehatan dan pengolahan air.

Standar dan Nilai Utama:

ASTM B111: Standar ini mencakup pipa tembaga dan paduan tembaga tanpa sambungan untuk digunakan dalam penukar panas, kondensor, dan evaporator. Mutu umum meliputi:
C44300 (Admiralty Brass): Paduan tembaga-seng dengan ketahanan korosi yang baik, terutama pada aplikasi air laut.
C70600 (Tembaga-Nikel 90/10): Paduan tembaga-nikel dengan ketahanan korosi yang sangat baik di air laut dan lingkungan laut.
C71500 (Tembaga-Nikel 70/30): Paduan tembaga-nikel lain dengan kandungan nikel lebih tinggi untuk meningkatkan ketahanan terhadap korosi.

Tembaga dan paduan tembaga banyak digunakan dalam aplikasi Boiler dan Penukar Panas laut, pembangkit listrik, dan sistem HVAC karena konduktivitas termalnya yang sangat baik dan ketahanannya terhadap korosi air laut.

Selain boiler dan penukar panas, kondensor, superheater, preheater udara, dan ekonomizer juga merupakan komponen penting yang mengoptimalkan efisiensi energi secara signifikan. Misalnya, kondensor mendinginkan gas buang dari boiler dan penukar panas, sementara superheater, di sisi lain, meningkatkan suhu uap untuk meningkatkan kinerja. Sementara itu, preheater udara memanfaatkan gas buang untuk memanaskan udara yang masuk, sehingga semakin meningkatkan efisiensi keseluruhan sistem boiler dan penukar panas. Terakhir, ekonomizer memainkan peran penting dengan memulihkan panas buangan dari gas buang untuk memanaskan air, yang pada akhirnya mengurangi konsumsi energi dan meningkatkan efisiensi boiler dan penukar panas.

VIII. Kesimpulan: Pemilihan Material yang Tepat untuk Boiler dan Heat Exchanger

Pipa tanpa sambungan merupakan bagian integral dari kinerja boiler, penukar panas, kondensor, superheater, preheater udara, dan ekonomizer dalam industri seperti pembangkit listrik, minyak dan gas, serta pemrosesan kimia. Pemilihan material untuk pipa tanpa sambungan bergantung pada persyaratan aplikasi tertentu, termasuk suhu, tekanan, ketahanan korosi, dan kekuatan mekanis.

Baja karbon menawarkan keterjangkauan dan kekuatan untuk aplikasi suhu dan tekanan sedang.
Baja paduan memberikan kinerja dan kekuatan suhu tinggi yang unggul dalam boiler dan superheater.
Baja tahan karat memberikan ketahanan korosi dan daya tahan yang sangat baik pada penukar panas dan superheater.
Paduan berbasis nikel adalah pilihan terbaik untuk lingkungan yang sangat korosif dan bersuhu tinggi.
Paduan titanium dan zirkonium ideal untuk aplikasi ringan dan sangat korosif.
Tembaga dan paduan tembaga lebih disukai karena konduktivitas termal dan ketahanan korosi pada penukar panas dan kondensor.

Sistem boiler dan penukar panas memainkan peran penting dalam berbagai industri dengan mentransfer panas secara efisien dari satu media ke media lainnya. Boiler dan penukar panas bekerja sama untuk menghasilkan dan mentransfer panas, menyediakan panas penting untuk produksi uap di pembangkit listrik dan proses manufaktur.

Dengan memahami sifat dan aplikasi material ini, teknisi dan desainer dapat membuat keputusan yang tepat, memastikan pengoperasian peralatan mereka yang aman dan efisien. Saat memilih material untuk Boiler dan Penukar Panas, penting untuk mempertimbangkan persyaratan khusus aplikasi Anda. Selain itu, Anda harus berkonsultasi dengan standar yang relevan untuk memastikan kompatibilitas dan kinerja yang optimal.

Cara Memilih Material: Panduan Pemilihan Material

12 Oktober 2024/di dalam Knowledge/oleh Baja Energi

Perkenalan

Pemilihan material merupakan langkah penting dalam memastikan keandalan, keamanan, dan kinerja peralatan di berbagai industri seperti minyak dan gas, pemrosesan kimia, teknik kelautan, kedirgantaraan, dan masih banyak lagi. Material yang tepat dapat mencegah korosi, menahan suhu ekstrem, dan menjaga integritas mekanis di lingkungan yang keras. Baja dan paduan seperti baja karbon, baja paduan, baja tahan karat, nikel, titanium, dan berbagai paduan super berkinerja tinggi seperti Inconel, Monel, dan Hastelloy menawarkan keunggulan khusus yang membuatnya ideal untuk aplikasi yang menuntut ini. Blog ini memberikan gambaran umum yang komprehensif tentang pedoman pemilihan material, dengan fokus pada material utama dan kesesuaiannya berdasarkan ketahanan terhadap korosi, sifat mekanis, dan kemampuan suhu. Dengan memahami sifat-sifat ini, teknisi dan pengambil keputusan dapat mengoptimalkan pemilihan material untuk memastikan kinerja jangka panjang dan efisiensi operasional.

Pedoman Pemilihan Material: Tabel 1 – Daftar Singkatan

Singkatan
API	Institut Perminyakan Amerika
ASTM	Masyarakat Amerika untuk Pengujian dan Material
Bahasa Inggris Raya	Tunjangan Korosi
Belanja Modal	Belanja Modal
CO2	Karbon Dioksida
Bahasa Indonesia: CMM	Manual Pemantauan Korosi
Bahasa Inggris: CRA	Paduan Tahan Korosi
KDRT	Studi Penilaian Risiko Korosi
Baja Cr	Baja Tahan Karat Krom
22Kr	Baja Tahan Karat Dupleks tipe 2205 (misalnya UNS S31803/S32205)
25Kr	Baja tahan karat super dupleks 2507 (misalnya UNS S32750)
Bahasa Inggris	Baja karbon
CTOD	Perpindahan Pembukaan Ujung Retak
Sistem Penyiaran Digital (DSS)	Baja Tahan Karat Dupleks
Bahasa Inggris ENP	Pelapisan Nikel Tanpa Listrik
EPC	Teknik, Pengadaan, dan Konstruksi
GRP	Plastik yang Diperkuat Kaca
HAZ	Zona Terkena Panas
TTV	Kekerasan Vickers
HIC	Retakan Akibat Hidrogen
Gas H2S	Hidrogen Sulfida
Bahasa Indonesia	Organisasi Standarisasi Internasional
LTC	Baja Karbon Suhu Rendah
MCA	Audit Material dan Korosi
MSD (Masalah Kepentingan Medis)	Diagram Pemilihan Material
MSR	Laporan Pemilihan Material
Bahasa Indonesia	Tidak Berlaku
NACE	Asosiasi Nasional Insinyur Korosi
Biaya operasional	Pengeluaran Operasional
PFD (Pekerjaan FFD)	Diagram Alir Proses
Tingkat keasaman (pH)	Nomor Hidrogen
PMI	Identifikasi Material Positif
SEBELUM	Angka Ekuivalen Tahanan Pitting = %Cr + 3,3 (%Mo + 0,5 %W) + 16 %N
(C-)PVC	Polivinil Klorida (Terklorinasi)
PWHT	Perlakuan Panas Pasca Pengelasan
Tanya Jawab	Jaminan Kualitas
pengendalian mutu	Kontrol Kualitas
Bank Sentral Republik Indonesia	Inspeksi berbasis risiko
GERGAJI	Las busur terendam
SDSS	Baja Tahan Karat Super Dupleks
MENYESAL	Pernyataan Persyaratan
MENABUR	Ruang Lingkup Pekerjaan
Bahasa Inggris	Besi tahan karat
Bahasa Indonesia: WPQR	Catatan Kualifikasi Prosedur Pengelasan
UFD (Udara Ultra Cepat)	Diagram Alir Utilitas

Pedoman Pemilihan Material: Tabel 2 – Acuan Normatif

Ref.	Nomor Dokumen.	Judul
(1)	ASTM A262	Praktik standar untuk mendeteksi kerentanan terhadap serangan intergranular
(2)	Standar NACE MR0175/ISO 15156	Industri minyak bumi, petrokimia dan gas alam – Bahan untuk digunakan di lingkungan yang mengandung H2S dalam produksi minyak dan gas
(3)	NACE SP0407	Format, konten, dan pedoman untuk mengembangkan diagram pemilihan material
(4)	Standar ISO 21457	Industri perminyakan, petrokimia dan gas alam – Pemilihan material pengendalian korosi untuk sistem produksi minyak dan gas
(5)	NACE TM0177	Pengujian laboratorium logam untuk ketahanan terhadap retak tegangan sulfida dan korosi tegangan
(6)	NACE TM0316	Pengujian tekukan empat titik pada material untuk aplikasi minyak dan gas
(7)	NACE TM0284	Metode uji standar – evaluasi baja pipa dan bejana tekan untuk ketahanan terhadap retak yang disebabkan oleh hidrogen
(8)	API 6DSS	Spesifikasi katup pipa bawah laut
(9)	API RP 945	Menghindari retak lingkungan di unit Amina
(10)	API RP 571	Mekanisme kerusakan yang mempengaruhi peralatan tetap dalam industri penyulingan
(11)	ASTM A263	Spesifikasi standar untuk pelat baja berlapis kromium tahan karat
(12)	ASTM A264	Spesifikasi standar untuk pelat baja berlapis kromium-nikel tahan karat
(13)	Bahan Baku A265	Spesifikasi standar untuk pelat baja berlapis nikel dan paduan berbasis nikel
(14)	Bahan Baku A578	Spesifikasi standar untuk pemeriksaan ultrasonik sinar lurus pada pelat baja canai untuk aplikasi khusus
(15)	ASTM A153	Spesifikasi Standar Pelapisan Seng (hot-dip) pada perangkat keras besi dan baja
(16)	Standar NACE MR0103/ISO 17945	Industri perminyakan, petrokimia dan gas alam – Material logam yang tahan terhadap retak tegangan sulfida di lingkungan penyulingan minyak yang korosif
(17)	ASTM A672	Spesifikasi standar untuk pipa baja las fusi listrik untuk layanan tekanan tinggi pada suhu sedang
(18)	NACE SP0742	Metode dan pengendalian untuk mencegah retak lingkungan pada pengelasan baja karbon di lingkungan penyulingan minyak bumi yang korosif
(19)	API 5L	Spesifikasi Pipa Saluran
(20)	NACE SP0304	Perancangan, pemasangan, dan pengoperasian liner termoplastik untuk pipa ladang minyak
(21)	DNV RP O501	Keausan erosif pada sistem perpipaan

Pedoman Pemilihan Material: Tabel 5 – Parameter yang Digunakan untuk Evaluasi Korosi

Parameter	Satuan
Desain Kehidupan	Bertahun-tahun
Kisaran Suhu Operasional	suhu udara
Diameter Pipa	mm
Tekanan Desain	MPa
Suhu Titik Embun	suhu udara
Rasio Gas terhadap Minyak (GOR)	SCF / SBO
Laju Aliran Gas, Minyak & Air	ton/hari
Kandungan CO2 dan tekanan parsial	Mol % / ppm
Kandungan H2S dan tekanan parsial	Mol % / ppm
Kadar air	%
Tingkat keasaman (pH)	Bahasa Indonesia
Kandungan Klorida	ppm
Oksigen	ppm/ppb
Sulfur	wt% / ppm
Air raksa	wt% / ppm
Konsentrasi Asam Asetat	mg/liter
Konsentrasi Bikarbonat	mg/liter
Konsentrasi Kalsium	mg/liter
Kandungan Pasir/Partikel Padat (Erosi)	kg/jam
Potensi Korosi yang Disebabkan oleh Mikroba (MIC)	Bahasa Indonesia

Merupakan kebijakan PERUSAHAAN untuk menggunakan Baja Karbon (CS) bila memungkinkan untuk konstruksi sistem produksi, peralatan pemrosesan, dan jaringan pipa. Kelonggaran Korosi (CA), yang memadai agar aset mencapai masa pakai yang dibutuhkan, disediakan untuk mengakomodasi korosi (Bagian 11.2), dan bila memungkinkan, penghambatan korosi (Bagian 11.4) disediakan untuk mengurangi risiko pengelupasan dan mengurangi laju korosi.

Bila penggunaan CS bukan merupakan opsi teknis dan ekonomis dan/atau bila kegagalan akibat korosi akan menimbulkan risiko yang dapat diterima bagi personel, lingkungan, atau aset PERUSAHAAN, Paduan Tahan Korosi (CRA) dapat digunakan. Atau, bila masa pakai korosi CS dengan perlakuan inhibitor melebihi 6 mm, CRA akan dipilih (CRA Padat atau Clad). Pemilihan CRA harus memastikan bahwa paduan optimum dipilih berdasarkan kriteria biaya-kinerja. Diagram alir pemilihan material ditunjukkan pada Gambar 1 untuk menguraikan proses di mana pemilihan material alternatif untuk CS dapat dibenarkan.

Gambar 1 – Diagram Alir Pemilihan Material

Pedoman Pemilihan Material: Kelonggaran Korosi

CA, untuk CS, harus ditentukan berdasarkan laju korosi yang diantisipasi atau laju degradasi material di bawah kombinasi parameter proses yang paling parah. Penetapan CA harus direkayasa dengan baik dan dibenarkan dengan memperhatikan bahwa ketika kinerja material jangka pendek atau kondisi sementara diantisipasi akan meningkatkan risiko korosi umum atau lokal, durasi gangguan harus diperkirakan berdasarkan laju korosi prorata. Berdasarkan hal ini, kelonggaran korosi tambahan mungkin diperlukan. Oleh karena itu, CRAS perlu dilakukan pada tahap awal proyek.

CA sendiri tidak boleh dianggap sebagai tindakan pengendalian korosi yang pasti. CA hanya dianggap sebagai tindakan untuk menyediakan waktu guna mendeteksi dan menilai laju korosi.

Bergantung pada persyaratan dan kondisi Proyek, CA yang diizinkan dapat ditingkatkan di atas 6 mm jika laju korosi yang diperkirakan melebihi 0,25 mm/tahun. Namun, hal ini akan dibahas berdasarkan kasus per kasus. Jika toleransi korosi berlebihan, peningkatan material harus dipertimbangkan dan dievaluasi. Pemilihan CRA harus memastikan bahwa paduan yang optimal dipilih berdasarkan kriteria biaya-kinerja.

Pedoman berikut akan digunakan untuk menentukan tingkat CA:

CA merupakan hasil perkalian laju korosi estimasi material yang dipilih dengan umur desain (termasuk kemungkinan perpanjangan umur), dibulatkan ke 3,0, 4,5 atau 6,0 mm terdekat.
Korosi akibat CO2 dapat dinilai menggunakan model korosi yang disetujui PERUSAHAAN seperti ECE-4 & 5, Predict 6.
Laju korosi yang digunakan untuk memperkirakan CA harus didasarkan pada pengalaman pabrik sebelumnya dan data terbitan yang tersedia untuk kondisi proses yang harus mencakup:
- Korosivitas cairan, misalnya keberadaan air yang dikombinasikan dengan hidrogen sulfida (korosi asam), CO2 (korosi manis), oksigen, aktivitas bakteriologis, suhu dan tekanan;
Kecepatan fluida yang menentukan rezim aliran dalam pipa;
Pengendapan padatan yang dapat mencegah perlindungan yang memadai oleh inhibitor dan menciptakan kondisi untuk pertumbuhan bakteri; dan
Kondisi yang dapat menyebabkan dinding pipa
CS dan baja paduan rendah dari bagian bertekanan harus memiliki minimal 3,0 mm. Dalam kasus khusus, 1,5 mm dapat ditetapkan dengan persetujuan PERUSAHAAN; dengan mempertimbangkan masa pakai desain barang yang dipertimbangkan. Contoh layanan ringan atau non-korosif, di mana CA 5 mm dapat ditetapkan, adalah uap, air umpan boiler yang telah dideaerasi (< 10 ppb O2), air pendingin segar yang diolah (non-korosif, terkontrol klorida, bebas bakteri), udara kering bertekanan, hidrokarbon yang tidak mengandung air, LPG, LNG, gas alam kering, dll. Nozel dan leher lubang got harus memiliki CA yang sama seperti yang ditetapkan untuk peralatan yang mengandung tekanan.
CA maksimum adalah 6,0 mm. Bergantung pada persyaratan dan kondisi Proyek, CA yang diizinkan dapat ditingkatkan di atas 6 mm jika laju korosi yang diperkirakan melebihi 0,25 mm/tahun. Namun, hal ini akan dibahas berdasarkan kasus per kasus. Jika toleransi korosi berlebihan, peningkatan material harus dipertimbangkan dan Pemilihan CRA harus memastikan bahwa paduan yang optimal dipilih berdasarkan kriteria biaya-kinerja.
Tata letak instalasi dan pengaruhnya terhadap laju aliran (termasuk kaki mati).
Probabilitas kegagalan, mode kegagalan, dan konsekuensi kegagalan bagi kesehatan manusia, lingkungan, keselamatan, dan aset material, semuanya ditentukan dengan melakukan penilaian risiko tidak hanya untuk Material tetapi juga untuk disiplin ilmu lainnya.
Akses terhadap pemeliharaan dan

Untuk pemilihan material akhir, faktor tambahan berikut akan disertakan dalam evaluasi:

Prioritas diberikan kepada material yang ketersediaannya di pasaran bagus dan memiliki dokumentasi kinerja fabrikasi dan layanan, misalnya, kemampuan las, dan kemampuan inspeksi;
Jumlah material yang berbeda harus diminimalkan dengan mempertimbangkan stok, biaya, pertukaran, dan ketersediaan suku cadang yang relevan;
Kekuatan terhadap berat (untuk lepas pantai); dan
Frekuensi pembersihan/pengurangan. Tidak diperlukan CA untuk:
Bahan pendukung barang dengan pelapis paduan atau las
Pada bagian gasket yang menghadap
Untuk CRA. Namun, untuk CRA yang mengalami erosi, CA 1 mm harus ditetapkan. Hal ini harus ditangani dan didukung oleh pemodelan erosi melalui DNV RP O501 [Ref. (e)(21)] (atau model serupa jika disetujui untuk digunakan oleh PERUSAHAAN).

Catatan: Bila kondisi jangka pendek atau sementara diantisipasi akan meningkatkan risiko korosi umum atau lokal, durasi gangguan akan diestimasikan berdasarkan laju korosi prorata. Berdasarkan hal ini, toleransi korosi yang lebih tinggi mungkin diperlukan. Selain itu, pipa CRA atau pipa berlapis/berlapis CRA harus digunakan untuk area dengan kecepatan fluida tinggi dan korosi erosi yang diharapkan.

Pedoman Pemilihan Material: Pelapis Metalik

Untuk mengurangi risiko korosi jika laju korosi lebih dari 6 mm CA, mungkin cocok untuk menentukan bahan induk CS dengan lapisan pelapis CRA atau bahan pelapis las. Jika ada keraguan, penentu bahan harus meminta saran dari PERUSAHAAN. Jika pelapis CRA pada bejana ditentukan atau pelapis CRA diaplikasikan dengan ikatan las eksplosif, ikatan rol logam, atau pelapis las, pelat dasar berkualitas tahan SSC diperlukan, tetapi pelat dasar tahan HIC tidak diperlukan.

Jika opsi yang dipilih adalah ikatan ledakan atau ikatan rol, ketebalan minimum 3 mm harus dicapai pada 100% bahan induk. Jika opsi yang dipilih adalah lapisan atas, harus ada minimal 2 lintasan dan ketebalan minimum 3 mm harus dicapai. Jika ada masalah kemampuan las, maka ikatan ledakan dapat dipertimbangkan.

Bahan pelapis yang umum meliputi:

316SS (tipe 317SS dapat ditentukan jika terdapat risiko lebih tinggi terhadap korosi klorida);
Paduan 904;
Paduan 825 (terbatas pada ikatan gulungan karena pengelasan dapat mengakibatkan ketahanan korosi yang lebih rendah pada pelat berlapis); dan
Paduan

Jika ketebalan bejana relatif tipis (hingga 20 mm), analisis biaya siklus hidup harus digunakan untuk memutuskan apakah pemilihan material CRA padat lebih layak secara komersial. Hal ini harus dipertimbangkan berdasarkan kasus per kasus.

Pipa berlapis atau berlapis dapat digunakan untuk saluran aliran yang mengangkut cairan yang sangat korosif. Persyaratan API 5LD berlaku. Untuk alasan ekonomi, pipa ini akan berdiameter sedang dan panjang pendek. Pipa berlapis dibentuk dari pelat baja yang memiliki lapisan CRA setebal 3 mm yang terikat pada permukaan internalnya. Pipa berlapis CRA dapat diikat secara metalurgi, diekstrusi bersama, atau dilapisi las, atau untuk aplikasi bawah laut, ikatan proses/mekanis dapat digunakan saat risiko depresurisasi rendah. Untuk spesifikasi pipa las, pipa berlapis CRA dibentuk ke pipa dan jahitannya dilas dengan bahan habis pakai CRA.

KONTRAKTOR harus menerbitkan spesifikasi terpisah berdasarkan spesifikasi khusus PERUSAHAAN yang ada untuk pelapisan paduan atau pelapisan las pada CS, yang mencakup persyaratan untuk desain, fabrikasi, dan pemeriksaan pelapisan yang diaplikasikan dan pelapisan integral untuk bejana tekan dan penukar panas. Spesifikasi ASTM A263, A264, A265, A578, dan E164, dan NACE MR0175/ISO 15156 dapat digunakan sebagai referensi.

Pedoman Pemilihan Material: Aplikasi Inhibitor Korosi

Pemilihan dan evaluasi inhibitor korosi harus sesuai dengan Prosedur Perusahaan. Untuk tujuan desain, efisiensi penghambatan korosi 95% harus diasumsikan untuk kondensat gas dan 90% untuk minyak. Selain itu, selama desain, ketersediaan inhibitor harus didasarkan pada ketersediaan 90%, selama fase operasional ketersediaan inhibitor minimum harus >90%. Ketersediaan inhibitor harus ditentukan selama tahap FEED berdasarkan proyek ke proyek. Namun, penggunaan inhibitor korosi tidak boleh menggantikan persyaratan pemilihan material layanan asam NACE MR0175/ISO 15156.

Untuk memungkinkan efektivitas sistem penghambatan dapat diverifikasi selama pengoperasian, hal-hal berikut harus disertakan dalam desain:

Lokasi potensi korosi tertinggi
Aksesibilitas lokasi laju korosi potensial tinggi untuk pengukuran ketebalan dinding selama
Kemampuan untuk mengambil sampel padatan/puing-puing
Peralatan pengukuran korosi harus digunakan untuk memantau efektivitas penghambatan
Fasilitas untuk memungkinkan penghitungan zat besi harus disertakan dalam desain untuk memantau penghambatan

Ketentuan harus dibuat dalam desain sehingga Indikator Kinerja Utama (KPI) berikut dapat diukur dan di trenkan untuk sistem yang terhambat:

Jumlah jam sistem penghambatan tidak
Konsentrasi aktual yang disuntikkan dibandingkan dengan injeksi target
Konsentrasi residu inhibitor dibandingkan dengan target
Rata-rata laju korosi dibandingkan dengan target korosi yang dihambat
Perubahan laju korosi atau tingkat zat besi terlarut sebagai fungsi
Tidak tersedianya pemantauan korosi

Pedoman Pemilihan Material: Material untuk Layanan Asam

Pemilihan material untuk perpipaan dan peralatan yang akan digunakan di lingkungan yang mengandung H2S harus mematuhi Spesifikasi PERUSAHAAN terbaru untuk Material di Lingkungan Asam dan diverifikasi sesuai dengan NACE MR0175/ISO15156 untuk proses hulu dan NACE MR0103/ISO 17945 untuk proses hilir.

316L SS harus dipertimbangkan untuk sebagian besar layanan asam kecuali jika suhu yang lebih tinggi >60 °C terjadi bersamaan dengan kandungan H2S dan klorida yang tinggi pada cairan, namun, ini akan dipertimbangkan berdasarkan kasus per kasus. Untuk kondisi pengoperasian di luar batasan ini, bahan paduan yang lebih tinggi dapat dipertimbangkan sesuai dengan NACE MR0175/ISO15156. Selain itu, pertimbangan harus diberikan pada pemisahan uap di mana kandungan klorida yang terbawa akan berkurang.

Pelapis 316L SS dapat dipertimbangkan untuk kapal jika mengikuti batasan lingkungan dan material dari Tabel A2 dalam ISO 15156, bagian 3. Kapal yang dilapisi 316L harus didinginkan di bawah 60 °C sebelum dibuka karena ada risiko retak akibat tekanan klorida pada pelapis saat terkena oksigen. Untuk kondisi pengoperasian di luar batasan ini, material paduan yang lebih tinggi dapat dipertimbangkan sesuai dengan NACE MR0175/ISO15156. Pelapis harus diperiksa untuk memastikan bahwa pelapis tersebut kontinu pada 100% dari seluruh permukaan termasuk nosel dan semua sambungan lainnya.

Baja untuk pipa layanan asam harus tahan HIC, memiliki kandungan sulfur <0,01% dan diolah sekunder dengan kalsium untuk pengendalian bentuk inklusi. Baja untuk pipa yang dilas secara longitudinal harus memiliki kandungan sulfur <0,003% dan diolah sekunder dengan kalsium untuk pengendalian bentuk inklusi.

Pedoman khusus untuk pemasangan baut di lingkungan layanan asam dapat ditemukan di bagian pemasangan baut dalam pedoman ini; Bagian 12.8.

Bila persyaratan layanan asam ditetapkan oleh pembeli, maka hal berikut akan berlaku:

Semua bahan harus diberi tanda untuk memastikan ketertelusuran penuh terhadap lelehan dan perlakuan panas.
Perlakuan panas Untuk kondisi temper, suhu temper harus dinyatakan.
Sufiks tambahan 'S' akan digunakan untuk menunjukkan material yang dikirim sesuai dengan MDS ditambah persyaratan tambahan untuk layanan asam tidak termasuk pengujian HIC dan pemeriksaan UT.
Akhiran tambahan 'SH' akan digunakan untuk menunjukkan material yang dikirim sesuai dengan MDS termasuk persyaratan tambahan untuk layanan asam ditambah pengujian HIC dan UT.
Produsen material harus memiliki sistem mutu yang disertifikasi sesuai dengan ISO 9001 atau standar persyaratan mutu lain yang diterima oleh pembeli.
Dokumen inspeksi harus diterbitkan sesuai dengan ISO 10474/EN 10204 Tipe 1 dan harus mengonfirmasi kepatuhan terhadap spesifikasi ini.
Bahan yang sudah dibunuh sepenuhnya harus
Untuk pipa dengan daya hantar asam, bahan harus mematuhi persyaratan API 5L Lampiran H – PSL2. Untuk daya hantar asam yang parah, mutu normalisasi kekuatan rendah ditetapkan, dibatasi hingga mutu X65.
Pengujian ketahanan asam diperlukan pada material dasar dan las dan pengujian rutin untuk SSC dan HIC harus sesuai dengan NACE TM0177 dan NACE TM0284. Pengujian untuk SOHIC dan retak zona lunak mungkin memerlukan pengujian cincin penuh dengan las yang diproduksi menggunakan las pabrikasi aktual. Pengujian tekukan empat titik harus dilakukan sesuai dengan NACE TM0316.
Kekerasan sesuai ISO 15156 untuk hulu, dan NACE MR0173/NACE SP0742 untuk

Pedoman Pemilihan Material: Pertimbangan Khusus

Daftar berikut berisi pertimbangan pemilihan material spesifik yang tidak spesifik untuk sistem tertentu dan akan diterapkan ke semua Proyek PERUSAHAAN:

KONTRAKTOR harus bertanggung jawab penuh atas pemilihan material yang dilakukan oleh PEMBERI LISENSI I dalam peralatan yang dikemas. KONTRAKTOR harus menyediakan semua informasi termasuk MSD, filosofi pemilihan material, CRAS, RBI, dan MCA sesuai dengan spesifikasi ini untuk mendapatkan persetujuan PERUSAHAAN. Setiap perubahan material akan dijamin oleh KONTRAKTOR.
Perhatian harus diberikan pada sifat ketangguhan retak bahan pipa untuk mencegah kemungkinan retak getas.
Material perunggu aluminium tidak boleh digunakan pada bagian yang dilas karena sifat lasnya yang buruk dan adanya masalah pemeliharaan.
Pelapisan Nikel Tanpa Listrik (ENP) tidak boleh digunakan kecuali disetujui oleh
Bahan untuk sistem Lube and Seal Oil harus SS316L jika kesesuaiannya adalah
Lapisan karet dalam kotak air kondensor permukaan dan penukar lainnya tidak boleh digunakan tanpa persetujuan PERUSAHAAN.
Penggunaan material GRE/HDPE untuk minyak dan gas bertekanan rendah, air, minyak, dan air hujan, saluran pembuangan dengan parameter layanan yang dapat diterima dan batas beban (ketika terkubur) oleh pabrikan diizinkan dengan persetujuan PERUSAHAAN.
Desain penukar panas apa pun harus didasarkan pada persyaratan prosesnya. Oleh karena itu, pemilihan material disesuaikan untuk semua penukar panas dan tidak dapat/tidak boleh distandarisasi.
Baja tahan karat 304, 304L tidak boleh digunakan sebagai material aplikasi luar jika tidak cocok dengan atmosfer lembap di UEA.

Pipa berlapis FBE

Pedoman Pemilihan Material: Aplikasi dan Sistem Spesifik

Bagian ini memberikan pedoman material untuk sistem tertentu yang ada dalam berbagai fasilitas PERUSAHAAN termasuk aset hulu (baik di darat maupun di lepas pantai) dan hilir (kilang). Tinjauan umum

Dari unit-unit yang ditemukan dalam fasilitas ini, pilihan material, mekanisme kerusakan potensial, dan mitigasi untuk mekanisme tersebut diberikan dalam tabel berikut. Rincian lebih lanjut untuk setiap unit diberikan di seluruh bagian yang tersisa dari Bagian ini. Untuk rincian lebih lanjut tentang mekanisme korosi yang tercantum, lihat API RP 571.

Catatan: Pilihan material yang diberikan dalam bagian ini hanya akan dianggap sebagai pedoman. KONTRAKTOR bertanggung jawab atas pemilihan material khusus proyek di setiap fase Proyek melalui hasil akhir yang ditentukan dalam Bagian 10.

Pedoman Pemilihan Material: Tabel 6 – Rekomendasi Material untuk Peralatan Proses Hulu dan Perpipaan

Melayani	Opsi Material	Mekanisme Kerusakan	Mitigasi
Kumparan kaku kepala sumur/Jumper dan Manifold	Pelapis CS+CRA, CRA, CS+CA	Korosi CO2, Kerusakan H2S Basah, Retak Korosi Tegangan Klorida (CSCC)	Pemilihan Material. (Ketika Penghambatan Korosi dianggap tidak efektif di lokasi tersebut/layanan yang sangat korosif/opsi pelapisan CRA direkomendasikan) Desain untuk layanan asam. Opsi berpakaian UNS N06625/UNS N08825. Persyaratan layanan asam NACE MR0175/ISO 15156 berlaku untuk layanan asam.
Pipa/Jalur Aliran	CS+CA	Kerapuhan hidrogen, korosi CO2, kerusakan H2S basah, CSCC, MIC	Perlindungan katodik dan pelapisan untuk melindungi bagian logam yang terkubur. Penggunaan penghambat korosi biosida dan pig/scrapper. Pemeriksaan Inline Berkala (Intelligent Pigging) untuk mengukur ketebalan dinding dan pembersihan berkala menggunakan pig pembersih yang tepat.
Gas Hidrokarbon Basah	CS+CA (+Pelapis CA/CRA), 316SS, DSS, SDSS	Korosi CO2, Kerusakan H2S Basah, CSCC, korosi klorida,	Pemilihan Bahan Desain untuk layanan asam Korosi TOL harus dinilai, dan mitigasi harus menentukan pelapis CRA bila kelonggaran korosi melebihi 6 mm. Penggunaan persyaratan layanan asam inhibitor korosi NACE MR0175/ISO 15156 berlaku untuk layanan asam. Pemilihan di saluran masuk terutama didasarkan pada persyaratan layanan asam
Gas Hidrokarbon Kering	CS+CA (+Pelapis CRA), 316SS	Korosi CO2, Kerusakan H2S Basah.	Pemilihan Bahan Pastikan operasi berada dalam kondisi yang ditentukan Pemantauan korosi sangat penting untuk memastikan gas tetap kering. CA mungkin diperlukan jika terjadi periode basah.
Kondensat yang Distabilkan	CS+CA	Korosi CO2, Kerusakan H2S Basah, MIC	Pemilihan Bahan Pemantauan aktivitas bakteri
Air yang Diproduksi	CS+CA, 316SS, DSS, SDSS. Pelapis CS+CRA, CS+CRA (terikat secara metalurgi)	Korosi CO2, Kerusakan H2S Basah, CSCC, MIC, Korosi O2	Pemilihan material Desain untuk mencegah masuknya oksigen Penggunaan biosida, pemulung O2, dan penghambat korosi Lapisan internal CS + dapat dipilih untuk bejana. Spesifikasi material pipa sangat bergantung pada kondisi proses/fluida. Persyaratan layanan asam NACE MR0175/ISO 15156 berlaku untuk layanan asam.
Ekspor Minyak/Gas Ekspor/Gas Pakan	CS+CA	Korosi CO2, Kerusakan H2S Basah, MIC	Pemilihan Bahan Untuk ekspor gas Pemantauan suhu titik embun Jika ekspor gas dianggap 'basah', peningkatan ke material CRA (clad/solid) mungkin diperlukan berdasarkan hasil penilaian korosi.
Dehidrasi Gas (TEG)	CS+CA, 316SS, CS+CRA	Korosi akibat kondensasi asam di kolom atas	Pemilihan material ditentukan oleh pemberi lisensi; namun, tanggung jawab berada di tangan KONTRAKTOR.
Bahan Kimia Injeksi (misalnya penghambat korosi)	CS(+CA), 316SS, PVC	Kompatibilitas kimia, korosi.	Pemilihan material harus didiskusikan dengan VENDOR/SUPPLIER dalam hal kompatibilitas kimia.
Penghapusan Merkuri	CS+CA	Korosi CO2, Kerusakan H2S Basah, CSCC, Pengikisan Klorida *Kerapuhan logam cair	Pemilihan material *Paduan titanium yang mengandung aluminium atau tembaga tidak boleh digunakan jika terdapat risiko merkuri cair.
Amina	Pelapis CS+CA/CRA, 316SS	Korosi CO2, kerusakan akibat H2S basah, Amine Stress Corrosion Cracking (ASCC), korosi amina, erosi (dari garam yang tahan panas)	Kecepatan operasi yang sesuai, suhu untuk sistem yang dirancang, dan pengambilan sampel rutin untuk memeriksa garam amina. Amina kaya adalah 316SS. Bagian dalam kapal harus 316SS. Batas kecepatan. PWHT harus ditentukan untuk CS guna mencegah ASCC saat suhu desain > 53°C. Suhu PWHT yang digunakan harus sesuai dengan API RP945.
Suar	CS+CA, 316SS *310SS, 308SS, Paduan 800, Paduan 625	Fraktur suhu rendah, korosi atmosfer, pecahnya creep (kelelahan termal), CSCC.	CS + lining adalah pilihan untuk flare drum Desain untuk suhu desain minimum dan maksimum Masalah patah getas suhu rendah harus diatasi. Mekanisme korosi internal lebih mungkin terjadi di lingkungan laut. * bahan untuk ujung suar.
PLR (Penerima Peluncur PIG)	Pelapis CS+Weld untuk penyegelan permukaan	Korosi CO2, Kerusakan H2S Basah, korosi under-deposit, MIC, Korosi Kaki Mati	Pemilihan material Inspeksi berkala Penggunaan biosida dan penghambat korosi.

Tabel 7 – Rekomendasi Material untuk Peralatan Proses Hilir dan Perpipaan

Melayani	Opsi Material	Mekanisme Kerusakan	Mitigasi
Unit Minyak Mentah	CS, 5Cr-1/2 Mo, 9Cr-1Mo, 12Cr, 317L, 904L, atau paduan lain dengan Mo lebih tinggi (untuk menghindari NAC), CS+SS Clad	Serangan sulfur, sulfidasi, korosi asam naftenat (NAC), kerusakan H2S basah, korosi HCL	Pemilihan Material Desalinasi Batas kecepatan aliran. Penggunaan inhibitor korosi
Perengkahan Katalitik Fluida	Baja CS + CA, 1Cr-1/2Mo, 2-1/4Cr-1Mo, 5Cr dan 9Cr, SS 12Cr, SS seri 300, 405/410SS, paduan 625 Lapisan tahan api erosi/isolasi internal	Erosi Katalis Sulfidasi Suhu Tinggi, Karburisasi Suhu Tinggi, Creep, Embrittlement creep, Retak korosi tegangan Asam Poliotionik. Grafitisasi suhu tinggi, Oksidasi suhu tinggi. 885°F Kerapuhan.	Pemilihan material Lapisan tahan erosi Desain turbulensi katalis minimum dan carryover katalis
Pemulihan Ujung Cahaya FCC	CS + CA (+ Pelapis 405/410SS), DSS, paduan C276, paduan 825	Korosi yang disebabkan oleh kombinasi H2S berair, amonia, dan hidrogen sianida (HCN), Kerusakan H2S basah-SSC, SOHIC, retak korosi tegangan amonium HIC, retak korosi tegangan karbonat	Pemilihan material Penyuntikan polisulfida ke dalam air cucian untuk menurunkan kandungan HCN. Batas kecepatan Injeksi inhibitor korosi. Pencegahan masuknya oksigen
Asam Sulfat Alkilasi	CS + CA, Baja Paduan Rendah, paduan 20, 316SS, C-276	Korosi asam sulfat, Alur hidrogen, pengenceran asam, pengotoran, CUI.	Pemilihan material – namun paduan yang lebih tinggi jarang ditemukan Kontrol kecepatan (CS- 0,6m/s – 0,9m/s, 316L dibatasi hingga 1,2m/detik) Tangki Asam sesuai dengan NACE SP0294 Injeksi anti-fouling
Pengolahan hidro	CS, 1Cr-1/2Mo, 2-1/4Cr-1Mo, 18Cr-8Ni SS, 316SS, 321, 347SS, 405/410SS, paduan 20, paduan 800/825, Monel 400	Serangan Hidrogen Suhu Tinggi (HTHA), Sulfidasi oleh campuran Hidrogen-H2S, Kerusakan H2S basah, CSCC, korosi asam naftenat, korosi amonium bisulfida.	Pemilihan material sesuai API 941-HTHA. Kontrol kecepatan (cukup tinggi untuk mempertahankan distribusi cairan) PWHT sesuai dengan ASME VIII / B31.3
Reformasi Katalitik	1-1/4Cr-0,5Mo, 2-1/4Cr-0,5Mo,	Retak merayap, HTHA, SSC- Amonia, SSC- klorida, kerapuhan hidrogen, korosi amonium klorida, pecahnya rangkap	Pemilihan material sesuai dengan API 941-HTHA. Kontrol kekerasan, PWHT
Coker yang tertunda	1-1/4Cr-.0.5Mo dilapisi dengan baja 410S atau 405SS, 5Cr-Mo atau 9Cr-Mo, 316L, 317L	Korosi sulfur suhu tinggi, korosi asam naftenik, oksidasi/karburisasi/sulfidasi suhu tinggi, korosi erosi, korosi air (HIC, SOHIC, SSC, Amonium klorida/bisulfit, CSCC), CUI, Kelelahan termal (siklus termal)	Meminimalkan pembangkit tegangan, Baja Cr-Mo berbutir halus, Sifat ketangguhan baik.
Amina	CS + CA / Pelapis CS+ 316L, 316SS	Korosi CO2, kerusakan akibat H2S basah, Amine Stress Corrosion Cracking (ASCC), korosi amina kaya, erosi (dari garam yang tahan panas)	Lihat Amina pada Tabel 6.
Pemulihan Sulfur (Unit Berlisensi)	CS, 310SS, 321SS, 347SS,	Sulfidasi baja karbon, Kerusakan/retak H2S basah, (SSC, HIC, SOHIC), korosi asam lemah,	Mengoperasikan perpipaan di atas suhu titik embun untuk menghindari korosi parah pada CS. PWHT las untuk menghindari retak Kontrol kekerasan Baja tahan HIC.

Saluran pipa

Material pipa akan sesuai dengan Spesifikasi Material Pipa khusus PERUSAHAAN yang berlaku. Baja karbon + toleransi korosi akan menjadi material standar. Kelonggaran korosi harus setinggi mungkin sebagai pertimbangan untuk pengoperasian jauh melampaui masa pakai desain dan akan diputuskan berdasarkan kasus per kasus pada setiap Proyek. Pelapis pipa ditentukan dalam AGES-SP-07-002, Spesifikasi Pelapis Pipa Eksternal.

Penggunaan inhibitor korosi pada sistem perpipaan hidrokarbon dengan air kondensasi direkomendasikan dan akan menjadi pilihan standar untuk perpipaan bawah laut. Yaitu CS + CA + Inhibitor Korosi. Teknik manajemen korosi tambahan seperti Pigging, CP, dll. harus dipertimbangkan. Pemilihan dan evaluasi inhibitor korosi harus sesuai dengan prosedur Perusahaan.

Pemilihan opsi CRA untuk jaringan pipa harus dievaluasi secara menyeluruh melalui analisis Biaya Siklus Hidup. Pertimbangan HSE tentang biaya bahan kimia dan teknik pengelolaan korosi, logistik pengangkutan dan penanganan bahan kimia, semuanya harus dimasukkan ke dalam analisis, serta persyaratan inspeksi.

Pipa Hidrokarbon

Pemilihan material untuk proses perpipaan harus dilakukan oleh KONTRAKTOR sesuai dengan persyaratan Bagian 11. Pedoman material per layanan diberikan untuk fasilitas hulu dan hilir pada tabel 6 dan 7 sebelumnya. Semua pengelasan dan kriteria penerimaan harus dilakukan sesuai dengan persyaratan ASME B31.3. Material perpipaan harus ditentukan berdasarkan perpipaan sesuai dengan spesifikasi material perpipaan ADNOC AGES-SP-09-002.

Pemilihan material yang khusus dan terpisah mungkin diperlukan untuk dead legs sedangkan CRA atau cladding CRA mungkin diperlukan untuk pengendalian korosi di area aliran yang stagnan. Namun, desain perpipaan harus mempertimbangkan untuk menghindari dead legs guna mengurangi kemungkinan dan tingkat keparahan korosi. Jika dead legs tidak dapat dihindari, pelapisan internal, pemberian dosis inhibitor dan biosida, serta pemantauan korosi secara berkala direkomendasikan. Hal ini juga berlaku untuk peralatan statis.

Selama perancangan, perhatian harus diberikan, khususnya dalam hal disiplin perpipaan, agar SS tidak bersentuhan dengan bagian yang digalvanis, untuk menghindari kerapuhan seng. Hal ini menjadi perhatian pada suhu di mana Zn dapat berdifusi, seperti dalam operasi pengelasan.

Sistem Utilitas

Pedoman Pemilihan Material: Tabel 8 – Pedoman Pemilihan Material untuk Layanan Utilitas

Melayani	Opsi Material	Mekanisme Kerusakan	Mitigasi
Bahan Bakar Gas	CS, 316SS	Jika gas bahan bakar basah: korosi CO2, korosi klorida, CSCC, kerusakan H2S basah	Pemilihan Bahan Kondisi operasi yang terkendali selama start-up ketika gas bahan bakar alternatif dapat digunakan.
Gas Inert	CS + min. CA	Kontaminan umum dari produk gas bahan bakar	Pemilihan material (tingkat korosi bergantung pada gas inert yang digunakan, misalnya, gas bahan bakar dari knalpot.)
Solar	CS + CA, 316SS, CS + CA + Lapisan *Besi cor	Risiko kontaminan	CS + Lining cocok untuk tank *Pompa harus terbuat dari besi cor.
Instrumen/Tanaman Udara	Galvanized CS, 316 SS	Korosi atmosfer	Filtrasi terkendali
Nitrogen	Galvanized CS, 316SS	Tidak ada, korosi mungkin berasal dari masuknya O2 selama operasi pelapisan	Tingkatkan spesifikasi di mana ingress lebih mungkin terjadi, atau kebersihan diperlukan
Hipoklorit	Lapisan CS + PTFE, C-PVC, C-276, Ti	Korosi celah, oksidasi	Pemilihan material Kontrol dosis/suhu
Kotoran	316 SS, GRP	Klorida Pitting, CSCC, korosi CO2, korosi O2, MIC	Pemilihan material
Air Tawar	CS berlapis epoksi, CuNi, Tembaga, Non-logam	Korosi O2, MIC	Pemantauan kebersihan/penggunaan biosida jika tidak digunakan untuk air minum
Air Pendingin	CS + CA, Non-logam	Korosi air pendingin	Penggunaan pemulung O2 dan penghambat korosi Sistem pendingin campuran glikol-air yang bersentuhan dengan komponen CS diketahui dapat menyebabkan korosi. Glikol harus dicampur dengan inhibitor korosi.
Air laut	Lapisan CS+, SDSS, Paduan 625, Ti, CuNi, GRP	Korosi Klorida, CSCC, korosi O2, korosi celah, MIC	Pemilihan material Kontrol suhu
Air Demineralisasi	CS berlapis epoksi, 316SS, Non-logam	korosi O2	Pemilihan material
Air Minum	Non-logam (misalnya C-PVC/HDPE), Cu, CuNi, 316 SS	mikrofon	Anoda pengorbanan tidak boleh digunakan dalam sistem air minum.
Minuman keras	CuNi, CS+3mmCA(minimum)+lapisan internal, GRVE, GRE, HDPE	Korosi Klorida, CSCC, korosi O2, korosi celah, MIC	Mekanisme korosi bergantung pada media air api. Pilihan non-logam perlu mempertimbangkan risiko bahaya kebakaran
Saluran Pembuangan Terbuka	Non-logam Lapisan CS + epoksi	Korosi Klorida, CSCC, korosi O2, korosi celah, MIC, korosi atmosfer	Perpipaan dari bejana berlapis haruslah CRA.
Saluran Tertutup	CS + CA, 316SS, DSS, SDSS, CS +CRA Clad	Korosi CO2 Kerusakan H2S Basah, CSCC, korosi celah, korosi O2, ASCC, MIC	Pemilihan material

Bahan Bakar Gas

Gas bahan bakar dipasok sebagai gas kering dari hilir kolom dehidrasi, seperti gas ekspor, atau sebagai gas bertekanan rendah yang dipisahkan yang belum sepenuhnya dikeringkan dan dapat dipanaskan untuk mencegah kondensasi air dalam pipa pengiriman.

Gas kering akan diangkut dalam pipa CS dengan nominal CA 1 mm dan tidak akan terhambat. Suhu depresurisasi harus dianalisis, dan jika lebih rendah dari -29 °C, CS suhu rendah harus ditentukan. Gas bahan bakar yang belum dikeringkan harus diolah dengan cara yang sama seperti gas basah yang diproduksi (apa pun <10 °C di atas titik embun). Jika kebersihan diperlukan, maka 316 SS harus ditentukan.

Gas Inert

Dianggap tidak korosif. Lihat Tabel 8.

Solar

Dianggap tidak korosif dan CS cocok, namun, mungkin mengandung beberapa kontaminasi tergantung pada kualitas solar. Dalam kasus seperti itu, tangki penyimpanan solar yang dibuat dalam CS dengan CA 3 mm harus dilapisi secara internal untuk mencegah korosi dan pengendapan produk korosi ke dalam solar yang dapat mengganggu peralatan. Seluruh tangki harus dilapisi karena kondensasi pada permukaan atas juga dapat menghasilkan produk korosi. Alternatifnya adalah menggunakan tangki yang dibuat dari bahan non-logam seperti GRP.

Instrumen/Tanaman Udara & Nitrogen

Galvanized CS umumnya digunakan untuk sistem udara dan nitrogen berkualitas tinggi untuk pipa berdiameter lebih besar dan 316 SS untuk pipa berdiameter lebih kecil, meskipun sifatnya tidak korosif. Jika ada kemungkinan masuknya uap air, atau diperlukan kebersihan di hilir filter apa pun, opsi alternatif 316 SS harus dipertimbangkan secara menyeluruh. Konektor dan fitting DSS harus digunakan.

Air Tawar

Jika diolah (sebagaimana didefinisikan dalam Bagian 11.2), CS dengan CA diperbolehkan. Jika tidak diolah, sistem air tawar harus ditingkatkan ke CRA atau CS yang sesuai dengan pelapis CRA.

Air minum harus disimpan dalam tangki CS yang dilapisi dengan lapisan yang memenuhi standar kesehatan atau dalam tangki yang terbuat dari GRP. Bila tangki GRP digunakan, tangki harus dilapisi secara eksternal untuk mencegah masuknya cahaya ke dalam tangki dan pertumbuhan alga dalam air yang disimpan. Untuk mencegah degradasi lapisan eksternal, mutu yang tahan UV harus ditentukan. Pipa harus terbuat dari bahan non-logam dan pipa tembaga konvensional bila diameternya sesuai. Atau, 316 SS dapat ditentukan untuk alasan kebersihan.

Air laut

Pemilihan material untuk sistem air laut sangat bergantung pada suhu dan harus dipilih dengan mengacu pada ISO 21457. Material yang direkomendasikan disertakan dalam Tabel 8. CS dengan lapisan internal hanya boleh dipilih untuk sistem air laut tanpa aerasi sesuai dengan API 15LE dan NACE SP0304.

Untuk sistem pemadam kebakaran yang menggunakan air laut sebagai media, lihat Bagian 12.3.8.

Air Demineralisasi

Air yang didemineralisasi bersifat korosif terhadap CS; oleh karena itu sistem ini harus memiliki 316 SS. Bahan non-logam dapat dipilih dengan masukan dari PRODUSEN material dan persetujuan dari PERUSAHAAN diberikan. Tangki dapat berupa CS dengan CA dan lapisan internal yang sesuai.

Minuman keras

Untuk sebagian besar sistem air pemadam kebakaran yang dibasahi secara permanen dengan air laut sebagai medianya, rekomendasi material adalah 90/10 CuNi atau titanium (lihat Tabel Utilitas 8 dalam ISO 21457).

Sistem air pemadam kebakaran dapat berisi dan menyalurkan air tawar yang diangin-anginkan. Pipa utama di atas tanah dapat dibuat dari 90/10CuNi dan pipa utama di bawah tanah dapat dibuat dari GRVE (Glass Reinforced Vinyl Esther) yang tidak memerlukan pelapisan atau perlindungan katodik. Katup yang lebih besar harus CS dengan pelapis CRA untuk permukaan basah internal dan trim CRA. Katup yang kritis harus sepenuhnya dibuat dari bahan CRA. Untuk menghindari masalah korosi galvanik, kumparan isolasi harus ditentukan di mana pun isolasi listrik antara bahan yang berbeda diperlukan.

Katup perunggu NiAl kompatibel dengan perpipaan 90/10CuNi, namun Perunggu NiAl dan CuNi tidak cocok untuk air yang tercemar sulfida.

Pemilihan material akan bergantung pada kualitas air dan suhunya. Suhu benda hitam harus dipertimbangkan dalam desain.

Pipa baja karbon berlapis epoksi internal untuk sistem air pemadam kebakaran harus mendapat persetujuan PERUSAHAAN.

Saluran Pembuangan Terbuka

Pemilihan material untuk peralatan saluran terbuka harus CS dengan lapisan internal. Rekomendasi untuk perpipaan adalah non-logam yang sesuai sambil menunggu persetujuan PERUSAHAAN. Sebagai alternatif, CS dengan CA 6 mm dapat ditentukan ketika layanan memiliki kekritisan rendah. Tangki saluran terbuka harus dilapisi secara internal oleh sistem pelapis organik yang memenuhi syarat dan dilengkapi dengan sistem Perlindungan Katodik.

Saluran Tertutup

Pemilihan material untuk saluran tertutup harus mempertimbangkan kondisi potensi hidrokarbon dalam sistem. Jika saluran tertutup menerima hidrokarbon asam, persyaratan untuk layanan asam (sebagaimana menurut Bagian 11.5) harus berlaku. Desain sistem pelapis untuk semua drum dan tangki harus mempertimbangkan kemungkinan adanya oksigen sisa, dan oleh karena itu harus dipertimbangkan dalam pemilihan material.

Katup

Pemilihan material untuk katup harus sesuai dengan kelas perpipaan yang diklasifikasikan dan sesuai dengan persyaratan ASME B16.34. Rincian lebih lanjut tentang material katup dapat ditemukan di AGES-SP-09-003, Spesifikasi Katup Perpipaan & Pipa.

Katup untuk aplikasi bawah laut akan dipilih sesuai dengan API 6DSS. Katup akan dipilih sesuai dengan spesifikasi ADNOC AGES-SP-09-003.

Peralatan Statis

Pedoman material untuk bejana tekan diberikan dalam Tabel 6 dan 7 di atas. Umumnya berupa CS dengan lapisan dalam atau pelapis CRA. Pedoman untuk pemilihan antara CS dengan pelapis versus opsi CRA padat diberikan dalam Bagian 11.3 tetapi harus dipertimbangkan berdasarkan kasus per kasus. Pengelasan dan persyaratan penerimaan harus sesuai dengan ASME IX.

Jika pemilihan material layanan asam berlaku untuk kapal, rujuk ke Bagian 11.5. Jika di luar batasan NACE MR0175 / ISO 15156-3 untuk 316 SS, kapal harus dilapisi/dilas secara internal dengan Paduan 625.

Seperti disebutkan dalam Bagian 11.6, desain, dan pemilihan material, penukar kalor bergantung pada persyaratan layanannya. Namun, dalam semua kasus, material harus mengikuti pedoman berikut:

Bahan yang harus dipilih untuk memenuhi persyaratan umur desain
Pemilihan material akan didorong oleh desain
Titanium ASTM B265 Kelas 2 adalah kelas yang direkomendasikan untuk aplikasi penukar panas yang mengandung air laut dan glikol yang kaya. Potensi hidridasi titanium harus dipertimbangkan dalam desain semua penukar panas titanium, dengan memastikan kondisinya tidak melebihi 80 °C, pH di bawah 3 atau di atas 12 (atau di atas 7 dengan kandungan H2S yang tinggi), dan tidak ada mekanisme yang tersedia untuk menghasilkan hidrogen; misalnya, kopling galvanik.
CA secara umum tidak tersedia untuk CS dalam penukar panas; oleh karena itu, mungkin memerlukan peningkatan spesifikasi ke CRA yang sesuai.
Jika menggunakan CuNi untuk tabung dalam desain cangkang dan tabung, kecepatan minimum dan maksimum pada Tabel 9 harus dipatuhi. Namun, nilai-nilai ini akan berubah seiring dengan diameter pipa dan harus dirancang berdasarkan kasus per kasus.

Pedoman Pemilihan Material: Tabel 9 – Kecepatan Aliran Maksimum dan Minimum untuk Tabung Penukar Panas CuNi

Bahan Tabung	Kecepatan (m/s)
Bahan Tabung	Maksimum	Minimum
90/10 CuNi	2.4	0.9
70/30 CuNi	3.0	1.5

Rincian lebih lanjut tentang desain dapat ditemukan di AGES-SP-06-003, Spesifikasi Penukar Panas Selongsong dan Tabung. Peralatan/Pompa Berputar
Pemilihan kelas material pompa harus dilakukan oleh KONTRAKTOR berdasarkan kasus per kasus untuk setiap Proyek PERUSAHAAN yang menggunakan AGES-SP-05-001, Spesifikasi Pompa Sentrifugal (API 610). Di bawah ini, pada Tabel 10, diberikan panduan tentang pemilihan kelas material untuk pompa per sistem. Rincian material lebih lanjut, termasuk kapan peningkatan spesifikasi diperlukan untuk kondisi operasi tertentu, dapat ditemukan di AGES-SP-05-001.

Pedoman Pemilihan Material: Tabel 10 – Klasifikasi Material untuk Pompa

Melayani	Kelas Material
Hidrokarbon Asam	S-5, A-8
Hidrokarbon non-korosif	S-4
Hidrokarbon Korosif	Sebuah-8
Kondensat, tidak berudara	S-5
Kondensat, aerasi	Pesawat C-6, A-8
Propana, butana, gas minyak cair, amonia, etilena, layanan suhu rendah	S-1, A-8
Minyak solar, bensin, nafta, minyak tanah, minyak gas, minyak pelumas ringan, sedang dan berat, bahan bakar minyak, residu, minyak mentah, aspal, dasar minyak mentah sintetis	S-1, S-6, C-6
Xilena, toluena, aseton, benzena, furfural, MEK, kumena	S-1
Produk minyak yang mengandung senyawa sulfur	Pesawat C-6, A-8
Produk minyak yang mengandung fase air korosif	Sebuah-8
Sulfur cair	S-1
Sulfur Dioksida Cair, kering (berat maks. 0,3% H2O), dengan atau tanpa hidrokarbon	S-5
Sulfur Dioksida Cair, semua konsentrasi	Sebuah-8
Sulfolane (pelarut kimia milik Shell)	S-5
Residu pendek yang mengandung asam naftenat (nomor asam di atas 0,5 mg KOH/g)	Pesawat C-6, A-8
Natrium karbonat	saya-1
Natrium hidroksida, konsentrasi < 20%	S-1
Glikol	Ditentukan oleh Pemberi Lisensi
Larutan DEA, MEA, MDEA, TEA, ADIP, atau Sulfinol yang mengandung H2S atau CO2 dengan lebih dari 1% H2S	S-5
Larutan DEA, MEA, MDEA, TEA, ADIP, atau Sulfinol, lemak, mengandung CO2 dengan H2S kurang dari 1% atau ≥120 °C	Sebuah-8
Merebus dan mengolah air	Pesawat C-6, S-5, S-6
Air Umpan Boiler	Pesawat C-6, S-6
Air kotor dan air drum refluks	Pesawat C-6, S-6
Air payau	A-8, D-2
Air laut	Berdasarkan kasus per kasus
Air asam	D-1
Air tawar, berudara	Pesawat C-6
Air buangan, sedikit asam, tidak teraerasi	Sebuah-8

Tabung dan Perlengkapan Instrumen

Secara umum, tabung kecil kurang dari 1' TIDAK untuk Instrumentasi SAYA bahan kimia SAYA Sistem oli pelumas/segel harus terbuat dari material 904L jika tidak ditentukan lain.
Pipa/perlengkapan instrumen pada layanan utilitas tanpa persyaratan layanan asam (udara instrumen, cairan hidrolik, oli pelumas, oli segel, dsb.) untuk fasilitas darat, harus menggunakan 316L SS.
Untuk media gas proses yang melibatkan layanan asam, penerapan material CRA (316L/6Mo/Inconel 825) untuk pipa instrumen harus dipilih sesuai dengan batasan material NACE MR0175/ISO 15156-3 dengan mempertimbangkan klorida, tekanan parsial H2S, pH, dan suhu desain, atau sesuai dengan NACE MR0103/ISO 17495 untuk pipa instrumen yang digunakan di lingkungan penyulingan.
Pemilihan material pipa instrumen juga harus mempertimbangkan risiko retak korosi tegangan akibat klorida eksternal dan risiko korosi lubang dan celah eksternal, terutama di lingkungan yang mengandung klorida. Oleh karena itu, pipa instrumen di fasilitas lepas pantai (terlepas dari layanannya) harus mempertimbangkan pipa SS 316 berlapis PVC (tebal 2 mm) untuk lingkungan laut yang terbuka berdasarkan kasus per kasus. Sebagai alternatif, SS austenitik 6Mo dianggap cocok hingga 120 °C di lingkungan laut, yang penggunaannya akan diputuskan berdasarkan kasus per kasus.

Baut

Semua baut dan mur harus dilengkapi dengan sertifikasi sesuai dengan EN 10204, Tipe 3.1, sebagai minimum, dan Tipe 3.2 untuk layanan suhu rendah.
Bahan-bahan yang dibaut harus sesuai dengan tabel baut untuk logam besi, tanpa paduan dan paduan, yang disediakan dalam Lampiran 1– Standar Bahan Logam Terpilih. Baut yang sesuai untuk rentang suhu yang ditentukan dapat ditemukan dalam Tabel 11, di bawah ini

Pedoman Pemilihan Material: Tabel 11 – Spesifikasi Material untuk Kisaran Suhu Baut

Kisaran Suhu ((°C)	Spesifikasi Material		Batasan Ukuran
Kisaran Suhu ((°C)	Baut	Gila	Batasan Ukuran
-100 hingga +400	Kelas A320 L7	A194 Kelas 4/S3 atau kelas 7/S3	≤ 65
-100 hingga +400	Kelas A320 L43	A194 Kelas 7/S3 atau A194 kelas 4/S3	< 100
-46 hingga + 400⁴	A193 Kelas B7	A194 Kelas 2H	Semua
-29 hingga + 540⁴	A193 Kelas B16¹	A194 Kelas 7	Semua
-196/+ 540	Kelas A193 B8M²	A194 Kelas M/8MA³	Semua

Catatan:

Kelas ini tidak boleh digunakan untuk peralatan yang terendam secara permanen. Kelas B16 ditujukan untuk penggunaan suhu tinggi, di luar kisaran suhu untuk Kelas B7.
Baut dan mur tipe 316 tidak boleh digunakan pada suhu di atas 60°C jika terkena larutan garam basah.
Gunakan 8MA dengan kelas 1
Batasan suhu yang lebih rendah dapat ditafsirkan dan harus dijelaskan untuk setiap

Material baut CS dan/atau paduan rendah harus digalvanisasi celup panas sesuai ASTM A153 atau memiliki perlindungan korosi yang andal. Untuk layanan LNG, harus sangat berhati-hati terhadap kemungkinan SS bersentuhan dengan benda-benda galvanis.
Untuk aplikasi, di mana pelarutan lapisan seng tebal dapat menyebabkan hilangnya pretensi baut, fosfatasi harus digunakan. Baut yang dilapisi dengan poli-tetra-fluoro-etilena (PTFE) misalnya Takecoat & Xylan atau yang setara dapat digunakan tetapi jika baut ini mengandalkan perlindungan katodik maka baut tersebut hanya boleh digunakan jika kontinuitas listrik diverifikasi melalui pengukuran. Baut berlapis kadmium tidak boleh digunakan.
Jika baut, mur, dan spacer eksternal harus dilindungi oleh lapisan non-logam, baut, mur, dan spacer tersebut harus dilapisi dengan lapisan PTFE yang lulus uji semprot garam selama 6.000 jam yang dilakukan di laboratorium pihak ketiga yang terakreditasi ISO 17025 untuk pengujian ini. Sampel harus diambil dari fasilitas Aplikator, bukan dari produsen cat.
Pemasangan baut untuk pelapisan non-logam yang potensial dapat diaplikasikan pada:

Semua sambungan flensa eksternal (yang dirakit di bengkel dan lapangan), termasuk baut flensa berisolasi yang suhu pemakaiannya kurang dari 200 °C.
Pengikatan peralatan yang memerlukan pelepasan untuk perawatan dan pemeriksaan terjadwal. Pelapisan non-logam pada pengikatan tidak berlaku untuk:
Semua baut struktural;
Pengencang/baut yang digunakan dalam perakitan berbagai komponen dalam paket SUPPLIER atau peralatan standar PRODUSEN, berbagai rakitan nilai standar, dan instrumentasi. KONTRAKTOR harus meninjau pelapis standar SUPPLIER/PRODUSEN untuk mengetahui kesesuaiannya berdasarkan kasus per kasus;
Pengencang paduan;
Baut kap dan baut kelenjar untuk katup;
Baut untuk sambungan blow-off Strainer;
Baut untuk item khusus perpipaan standar PRODUSEN (Kaca Penglihatan, Pengukur Level, dan Peredam).

Bahan baut untuk layanan asam harus memenuhi persyaratan Tabel 12.

Pedoman Pemilihan Material: Tabel 12 – Material Baut untuk Layanan Asam

Kondisi Layanan	Bahan	Spesifikasi Material		Komentar
Kondisi Layanan	Bahan	Baut	Gila	Komentar
Suhu sedang dan tinggi > -29 °C	Baja paduan	ASTM A193, Kelas B7M	ASTM A194 Kelas 2, 2H, 2HM	Karena bahaya kerapuhan hidrogen yang disebabkan oleh perlindungan katodik, baut & mur dengan kekerasan yang terkendali diperlukan, karenanya mutu 'M' juga ditentukan.
Suhu rendah (-100°C hingga -29 °C)	Baja paduan	ASTM A320, Kelas L7M atau L43	ASTM A194, Kelas 4 atau 7
Sedang dan Tinggi hingga -50 °C	DSS dan SDSS	ASTM A276; ASTM A479	ASTM A194
Sedang dan tinggi hingga -196 °C Hanya untuk aplikasi tekanan rendah	Baja tahan karat austenitik (316)	ASTM A193 B8M Kelas 1 (Karbida diperlakukan dengan larutan dan kekerasan dikontrol maks. 22HRC)	ASTM A194 Kelas 8M, 8MA (Kekerasan dikontrol hingga maks. 22HRC)
Sedang dan tinggi hingga -196 °C	Baja tahan karat super austenitik	(6%Mo 254 SMO) ASTM A276	ASTM A194
Sedang dan tinggi hingga -196 °C	Paduan dasar nikel	ASTM B164 ASTM B408 (Monel K-500 atau Incoloy 625, Inconel 718, Incoloy 925)	Monel K-500 atau Incoloy 625, Inconel 718, Incoloy 925

Spesifikasi Bahan

Standar material yang ditetapkan pada gambar, lembar permintaan, atau dokumen lain harus ditetapkan sepenuhnya sesuai dengan panduan yang diberikan dalam Bagian 10, 11, dan 12, termasuk semua persyaratan tambahan yang berlaku untuk standar tersebut. Untuk material yang ditetapkan dengan nomor Kode Standar Material dan Peralatan (MESC), persyaratan tambahan yang dinyatakan di dalamnya juga harus dipenuhi.
Edisi terbaru dari standar material yang dipilih harus digunakan. Karena edisi terbaru ini (termasuk amandemennya) selalu berlaku, tahun penerbitan standar tidak perlu dicantumkan.

Batas Suhu Logam
Batas suhu yang ditunjukkan pada Tabel A.1 menunjukkan batas minimum yang diizinkan untuk suhu rata-rata melalui penampang material konstruksi selama operasi normal.
Tabel A.1 – Batas Suhu Minimum untuk Baja Perpipaan dan Peralatan

Suhu suhu udara	Barang	Bahan
Hingga -29	Perpipaan/ Peralatan	Bahasa Inggris
-29 hingga -46	Perpipaan/ Peralatan	LTC
< -46	Perpipaan	Baja tahan karat austenitik
Hingga -60	Kapal Tekanan	LTCS (pengelasan WPQR, spesimen HAZ harus diuji benturan pada suhu desain minimum. Kriteria penerimaan minimum 27J. Selain itu, LTCS dengan CTOD dan penilaian kekritisan teknik harus dilakukan.)
< -60	Kapal Tekanan	Baja tahan karat austenitik
-101°C hingga -196°C	Perpipaan/Peralatan	Baja SS/Ni austenitik dengan pengujian benturan

Perlu diperhatikan bahwa batasan suhu yang tertera tidak serta merta menghalangi penerapan material di luar batasan tersebut, khususnya untuk bagian yang tidak menahan tekanan seperti bagian dalam kolom, penyekat penukar panas, dan struktur pendukung.
Batas suhu maksimum disajikan di bagian 2, 3, dan 4, suhu yang ditunjukkan dalam tanda kurung, misalnya (+400), tidak biasa untuk aplikasi yang ditunjukkan tetapi dibolehkan dari sudut pandang material, jika diperlukan.
Perhatian khusus harus diberikan pada spesifikasi dan penerapan logam untuk layanan pada suhu rendah. Untuk aplikasi suhu rendah, lihat lampiran Spesifikasi 'Pengelasan, NDE, dan Pencegahan Retak Rapuh pada Bejana Tekan dan Penukar Panas' dan 'Pengelasan, NDE, dan Pencegahan Retak Rapuh pada Perpipaan.'
Kategori Logam

Kategori logam berikut tercakup dalam spesifikasi ini:

Logam besi – tidak dicampur
Logam besi – paduan
Logam non-ferrous

Dalam setiap kategori, produk-produk berikut ditangani:

Pelat, lembaran dan strip;
Tabung dan pipa;
Pipa;
Tempa, flensa dan alat penyambung;
Coran;
Batang, bagian dan kawat;

Urutan Bahan
Urutan bahan dalam kolom 'Penunjukan' di Bagian 2, 3, dan 4 secara umum sedemikian rupa sehingga nomor berikutnya menunjukkan bahan dengan peningkatan dalam kandungan dan/atau jumlah elemen paduan.
Komposisi kimia
Persyaratan komposisi kimia yang ditunjukkan pada Bagian 2, 3, dan 4 berkaitan dengan analisis produk. Komposisi persentase yang tercantum pada Bagian 2, 3, dan 4 adalah berdasarkan massa.
Batasan Tambahan pada Material
Persyaratan berikut harus dipenuhi kecuali persetujuan PERUSAHAAN untuk penyimpangan diperoleh:

Baja karbon kelas 70 tidak boleh digunakan, kecuali SA-516 Kelas 70 (tergantung persetujuan PERUSAHAAN untuk aplikasi tertentu, ketentuan yang berlaku untuk Kelas 65, dan ketentuan tambahan a dan b yang tercantum di bawah ini), ASTM A350 LF2, jika ditentukan, dan ASTM A537 Cl.1 untuk tangki. Bahan atau aplikasi kelas 70 lainnya memerlukan persetujuan PERUSAHAAN kecuali untuk baja karbon tempa dan cor standar misalnya ASTM A105, A216 WCB, A350 LF2, dan A352 LCC.
Pembuat baja akan menyediakan data kemampuan las untuk SA-516, Grade 70 yang digunakan pada proyek-proyek sukses sebelumnya
Kondisi perlakuan panas: Dinormalisasi, terlepas dari
Setara karbon dan kandungan karbon maksimum untuk semua komponen baja karbon dalam layanan non-asam harus sesuai dengan tabel berikut:

Tabel A.2 – Kandungan Karbon Maksimum dan Setara untuk Komponen Baja

Komponen	Kandungan Karbon Maksimum (%)	Setara Karbon Maksimum (%)
Pelat, lembaran, strip, pipa, dan fitting tempa yang menahan tekanan	0.23%	0.43%
Pelat, batang, bentuk struktural, dan komponen lain yang tidak mengandung tekanan untuk dilas	0.23%	Tidak tersedia
Tempa dan coran yang menahan tekanan	0.25%	0.43%

Catatan:

Berbagai layanan dan material memerlukan persyaratan tambahan untuk normalisasi dan/atau. Ini tercakup dalam spesifikasi peralatan dan perpipaan, atau dengan mengacu pada Spesifikasi DGS-MW-004, 'Persyaratan Material dan Fabrikasi untuk Perpipaan Baja Karbon dan Peralatan dalam Layanan Berat.'
Semua material baja tahan karat seri 300 yang distabilkan secara kimia yang akan digunakan dalam aplikasi dengan suhu operasi di atas 425°C harus diberikan perlakuan panas stabilisasi pada suhu 900°C selama 4 jam berikutnya dengan perlakuan panas larutan.
Lapisan karet dalam kotak air kondensor permukaan dan penukar lainnya tidak boleh digunakan tanpa persetujuan PERUSAHAAN.
Pipa baja tahan karat seri 300 tidak boleh digunakan untuk pembangkitan uap atau pemanasan berlebih uap.
Besi cor tidak boleh digunakan di air laut
Bilamana 'SS' atau 'Stainless Steel' tertera pada spesifikasi atau dokumen Proyek lainnya tanpa mengacu pada mutu tertentu, maka yang dimaksud adalah 316L SS.
Penggantian material 9Cr-1Mo-V, kelas '91' untuk aplikasi di mana 9Cr-1Mo, kelas '9' telah ditetapkan tidak diizinkan.
- Semua pipa dan fitting SS, terutama yang bersertifikasi ganda 316/316L dan 321 harus distandarisasi sebagai pipa tanpa sambungan hingga 6' NPS (ASTM A312) dan dilas kelas 1 untuk 8' NPS dan di atasnya (ASTM A358 Kelas 1).

Bagaimana memilih material, material apa yang harus dipilih, mengapa memilih material ini dan pertanyaan-pertanyaan lain seperti itu selalu mengganggu kita. Pedoman Pemilihan Material adalah asisten komprehensif yang dapat membantu Anda memilih pipa, fitting, flensa, katup, pengencang, pelat baja, batang, strip, batang, tempaan, coran, dan material lain untuk proyek Anda dengan benar dan efisien. Mari gunakan Pedoman Pemilihan Material untuk memilih material yang tepat untuk Anda dari material logam besi dan non-besi untuk penggunaan Anda dalam minyak dan gas, petrokimia, pemrosesan kimia, teknik kelautan dan lepas pantai, bioteknologi, teknik farmasi, energi bersih, dan bidang lainnya.

Pedoman Pemilihan Material: Logam Besi – Tanpa Paduan

Plat, Lembaran dan Strip

Penamaan	Suhu Logam (°C)	ASTM	Perkataan	Persyaratan Tambahan
Lembaran baja karbon kualitas struktural, galvanis	100	Sebuah 446 – A/ G165	Untuk penggunaan umum	Kandungan C 0,23% maks.
Pelat baja karbon dengan kualitas struktural	(+350)	Sebuah 283 – C	Untuk bagian yang tidak menahan tekanan hingga ketebalan 50 mm	Dibunuh atau setengah terbunuh
Plat baja karbon (dimatikan atau setengah mati)	400	Sebuah 285 – C	Untuk komponen penahan tekanan. Untuk ketebalan hingga 50 mm (Gunakan sesuai persetujuan PERUSAHAAN tertentu)	Kandungan C 0,23% maks.
Plat baja karbon (Si-killed) – kekuatan rendah/sedang	400	Sebuah 515 – 60/65	Untuk bagian yang menahan tekanan (Gunakan sesuai dengan persetujuan PERUSAHAAN tertentu)	Kandungan C 0,23% maks.
Plat baja C-Mn (Si-killed) – kekuatan sedang/tinggi	400	Sebuah 515-70	Untuk lembaran tabung yang tidak dilas ke rangka dan/atau tabung. Untuk lembaran tabung yang akan dilas ke rangka, lihat 8.4.3.
Plat baja C-Mn (dibunuh atau setengah dibunuh) – kekuatan tinggi	400	Sebuah 299	Untuk bagian penahan tekanan dan untuk lembaran tabung yang akan dilas ke tabung	Kandungan C 0,23% maks. Kandungan Mn 1,30% maks.
Baja C-Mn berbutir halus – kekuatan rendah	400	Sebuah 516 55/60, Sebuah 662 – Sebuah	Untuk bagian yang menahan tekanan juga pada suhu rendah	Kandungan C 0,23% maks. Tentukan V+Ti+Nb<0,15%
Baja C-Mn berbutir halus – kekuatan sedang	400	Sebuah 516 – 65/70	Untuk bagian yang menahan tekanan juga pada suhu rendah	Kandungan C 0,23% maks. Tentukan V+Ti+Nb<0,15%
Baja C-Mn berbutir halus – kekuatan rendah (dinormalisasi)	400	A 537 – Kelas 1	Untuk bagian yang menahan tekanan juga pada suhu rendah (Gunakan sesuai dengan persetujuan khusus)	Tentukan V+Ti+Nb<0.15%
Baja C-Mn berbutir halus – kekuatan sangat tinggi (Q+T)	400	A 537 – Kelas 2	Untuk bagian yang menahan tekanan (Gunakan sesuai dengan persetujuan khusus)	Tentukan V+Ti+Nb<0.15%
Lembaran dan strip baja karbon	—	A1011/A1011M	Untuk tujuan struktural
Pelat lantai baja	—	Sebuah 786	Untuk tujuan struktural

Tabung dan Pipa

Penamaan	Suhu Logam (°C)	ASTM	Perkataan	Persyaratan Tambahan
Tabung baja karbon yang dilas dengan resistansi listrik	400	Sebuah 214	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dipanaskan	Untuk dibunuh. Uji listrik non-destruktif sesuai dengan ASTM A450 atau yang setara harus dilakukan sebagai tambahan terhadap uji hidrostatik.
Tabung baja karbon dingin tanpa sambungan	400	Sebuah 179	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dipanaskan	Untuk dibunuh. Hanya untuk Aplikasi ASME VIII – Div 1.
Tabung baja karbon yang dilas dengan resistansi listrik	400	Sebuah 178 – Sebuah	Untuk pipa boiler dan superheater dengan diameter luar sampai dengan 102 mm.	Uji listrik non-destruktif sesuai dengan ASTM A450 atau yang setara harus dilakukan sebagai tambahan pada uji hidrostatik. Harus dimatikan atau setengah dimatikan. Sifat suhu tinggi (Kekuatan luluh sesuai ASME II Bagian-D).
Tabung baja karbon yang dilas dengan resistansi listrik (Si-killed)	400	Sebuah 226	Untuk tabung boiler dan superheater pada tekanan kerja tinggi hingga dan termasuk diameter luar 102 mm.	Uji listrik non-destruktif sesuai dengan ASTM A450 atau yang setara harus dilakukan sebagai tambahan terhadap uji hidrostatik. Sifat suhu tinggi (Kekuatan luluh sesuai dengan ASME II Bagian-D).
Tabung baja karbon tanpa sambungan (Si-killed)	400	Sebuah 192	Untuk pendingin udara, boiler, dan superheater dengan tekanan kerja tinggi.	Uji listrik non-destruktif sesuai dengan spesifikasi material harus dilakukan sebagai tambahan terhadap uji hidrostatik. Sifat suhu tinggi (Kekuatan luluh sesuai ASME II Bagian-D).
Tabung baja karbon tanpa sambungan (Si-killed)	400	334-6 (Tanpa jahitan)	Untuk peralatan pemindah panas yang tidak dipanaskan dan beroperasi pada suhu layanan rendah.	Kandungan C 0,23% maks. Uji listrik non-destruktif sesuai dengan spesifikasi material harus dilakukan sebagai tambahan terhadap uji hidrostatik.
Tabung baja karbon tanpa sambungan (Si-killed)	400	Kelas A-1 210	Untuk pendingin udara, boiler, dan superheater dengan tekanan kerja tinggi.	Kandungan C 0,23% maks. Untuk boiler dan superheater dengan sifat suhu tinggi (kekuatan luluh harus memenuhi persyaratan ASME II Bagian-D).

Pipa

Penamaan	Suhu Logam (°C)	ASTM	Perkataan	Persyaratan Tambahan
Pipa baja karbon tanpa sambungan atau las busur	400	API 5L-B	Hanya untuk saluran udara dan air. Hanya pipa galvanis dengan sambungan berulir.	Tentukan pipa API 5L-B tanpa sambungan dengan sambungan berulir NPT, digalvanisasi sesuai ASTM A53, paragraf 17. Pipa tanpa sambungan harus dinormalisasi atau diberi lapisan akhir panas. Pipa SAW harus dinormalisasi atau PWHT setelah pengelasan.
Pipa baja karbon las fusi listrik	400	A 672 – C 65 Kelas 32/22	Untuk lini produk di dalam plot. Untuk ukuran lebih besar dari NPS 16.	Kandungan C 0,23% maks.
Pipa baja karbon tanpa sambungan	400	ASTM A106 kelas B	Untuk sebagian besar saluran utilitas di dalam petak. Biasanya saluran tanpa sambungan tidak tersedia dalam ukuran lebih besar dari NPS 16.	Kandungan C 0,23% maks. Mn dapat ditingkatkan hingga 1,30% maks. Untuk dibunuh atau setengah dibunuh.
Pipa baja C-Mn tanpa sambungan (Si-killed)	400	Sebuah 106-B	Untuk sebagian besar proses perpipaan plot dalam, termasuk senyawa hidrokarbon + hidrogen, hidrokarbon + sulfur.	Kandungan C 0,23% maks. Mn dapat ditingkatkan hingga 1,30% maks.
Pipa baja C-Mn berbutir halus tanpa sambungan (Si-killed)	(+400)	A 333 – Kelas 1 atau 6	Untuk jalur proses pada suhu layanan rendah. Biasanya tidak dapat diperoleh dalam ukuran yang lebih besar dari NPS 16.	Kandungan C 0,23% maks. Mn dapat ditingkatkan hingga 1,30% maks. Tentukan V+Ti+Nb < 0,15%.
Pipa baja C-Mn berbutir halus yang dilas fusi listrik (Si-killed)	(+400)	Sebuah 671 C65 Kelas 32	Untuk lini proses pada suhu layanan sedang atau rendah dengan ukuran lebih besar dari NPS 16.	Kandungan C 0,23% maks. Mn dapat ditingkatkan hingga 1,30% maks. Tentukan V+Ti+Nb < 0,15%.
Pipa baja karbon	—	Sebuah 53	Hanya untuk penggunaan struktural sebagai pegangan tangan.

Tempa, Flensa dan Perlengkapan

PENAMAAN	Suhu Logam (°C)	ASTM	PERKATAAN	PERSYARATAN TAMBAHAN
Sambungan pipa las butt baja karbon	400	A 234 – WPB atau WPBW	Untuk penggunaan umum. Ukuran hingga NPS 16 termasuk harus tanpa sambungan. Ukuran lebih besar dari NPS 16 dapat tanpa sambungan atau dilas.	Kandungan C 0,23% maks. Mn dapat ditingkatkan hingga 1,30% maks. Dinormalisasi atau dengan finishing panas. Bahan pelat untuk A 234 WPB-W untuk memenuhi persyaratan layanan asam: Kandungan C 0,23% maks., Karbon Setara 0,43 maks.
Sambungan pipa las butt baja karbon	(+400)	420 – WPL6 atau WPL6W	Untuk suhu layanan rendah. Ukuran hingga NPS 16 termasuk harus tanpa sambungan. Ukuran lebih besar dari NPS 16 dapat tanpa sambungan atau dilas.	Kandungan C 0,23% maks. Mn dapat ditingkatkan hingga 1,30% maks.
Tempa baja karbon	400	Sebuah 105	Untuk komponen perpipaan, termasuk flensa, fitting, katup, dan bagian penahan tekanan lainnya serta untuk lembaran pipa yang akan dilas ke cangkang.	Kandungan C 0,23% maks. Mn dapat ditingkatkan hingga 1,20% maks. Harus dinormalkan dalam layanan H2S basah, amina, kaustik, dan Criticality 1. Perlakuan panas yang dipersyaratkan oleh spesifikasi ASTM berdasarkan peringkat.
Tempa baja karbon	400	A 266 – Kelas 2	Untuk komponen bejana tekan dan peralatan penahan tekanan terkait, termasuk lembaran tabung.	Kandungan C 0,25% maks.
Tempa baja karbon-mangan	(+400)	Kelas 1 350 – LF2	Untuk komponen perpipaan, termasuk flensa, fitting, katup, dan bagian penahan tekanan lainnya pada suhu servis rendah.	Kandungan C 0,23% maks. Dinormalisasi.
Tempa baja karbon-mangan	350	A 765 – Kelas II	Untuk komponen bejana tekan dan peralatan penahan tekanan terkait, termasuk lembaran tabung, pada suhu layanan rendah.	Kandungan C 0,23% maks.

Pengecoran

PENAMAAN	Suhu Logam (°C)	ASTM	PERKATAAN	PERSYARATAN TAMBAHAN
Coran besi abu-abu	300	A 48 – Kelas 30 atau 40	Untuk bagian yang tidak menahan tekanan (internal).
Coran besi abu-abu	650	A 319 – Kelas II	Untuk bagian (internal) yang tidak menahan tekanan pada suhu tinggi.
Coran besi abu-abu	350	A 278 – Kelas 40	Untuk komponen penahan tekanan dan saluran pendingin. Besi tuang tidak boleh digunakan dalam pekerjaan berbahaya atau di atas 10 bar.
Pengecoran besi ulet	400	Sebuah 395	Untuk bagian penahan tekanan termasuk fitting dan katup.	Pemeriksaan metalografi sesuai dengan ASTM A395 harus dilakukan sebagai tambahan uji tarik.
Pengecoran baja	(+400)	216 – WCA, WCB*, atau WCC	Untuk bagian yang menahan tekanan.	*Kandungan C 0,25% maks.
Pengecoran baja	(+400)	352 – LCB* atau LCC	Untuk komponen penahan tekanan pada suhu servis rendah.	*Kandungan C 0,25% maks.

Batang, Bagian dan Kawat

PENAMAAN	Suhu Logam (°C)	ASTM	PERKATAAN	PERSYARATAN TAMBAHAN
Batang baja karbon, bagian dan pelat tapak timbul dengan kualitas struktural	350	Sebuah 36	Untuk tujuan struktural umum.	Kandungan C maks. 0,23%. Untuk barang yang tidak dilas, dan untuk barang yang tidak akan dilas, pembatasan kandungan C dapat diabaikan. Akan dimusnahkan atau setengah dimusnahkan.
Batang baja karbon rendah	400	576 – 1022 atau 1117	Untuk komponen mesin.	Dibunuh atau setengah dibunuh. Jika kualitas free-machining diperlukan, sebutkan Grade 1117.
Batang baja karbon sedang	400	Tahun 576 – 1035, 1045, 1055, 1137	Untuk komponen mesin.	Dibunuh atau setengah dibunuh. Jika kualitas free-machining diperlukan, sebutkan Grade 1137.
Batang baja karbon tinggi	230	Nomor 689/A 576 – 1095	Untuk pegas.	Dibunuh atau setengah terbunuh.
Kualitas pegas musik kawat baja	230	Sebuah 228	Untuk pegas.
Batang dan bagian baja karbon	(+230)	Sebuah 36	Untuk mengangkat lug, menggeser bar, dsb.	Kandungan C 0,23% maks. Untuk barang yang tidak dilas, dan untuk barang yang tidak akan dilas, pembatasan kandungan C dapat diabaikan.
Kawat baja las, kain	—	—
Tabung struktural baja karbon	—	Sebuah 500	Hanya untuk penggunaan struktural.
Batang baja	—	Sebuah 615	Untuk perkuatan beton.

Baut

PENAMAAN	Suhu Logam (°C)	ASTM	PERKATAAN	PERSYARATAN TAMBAHAN
Baut baja karbon	230	Sebuah 307 – B	Untuk keperluan struktural. Kualitas pengerjaan bebas yang disetujui dapat diterima.
Mur baja karbon	230	Sebuah 563 – Sebuah	Untuk baut yang ditentukan pada 8.7.1
Mur baja karbon sedang	450	Sebuah 194 – 2H	Untuk baut yang ditentukan pada 8.7.1
Baut struktural berkekuatan tinggi	—	ASTM F3125	Untuk tujuan struktural.
Baut struktural baja yang diberi perlakuan panas	—	Sebuah 490	Untuk tujuan struktural.
Mesin cuci baja yang diperkeras	—	F 436	Untuk tujuan struktural.

Pelat, Lembaran dan Strip

PENAMAAN	Suhu Logam (°C)	ASTM	PERKATAAN	PERSYARATAN TAMBAHAN
Plat baja 1 Cr – 0,5 Mo	600	A387 – 12 Kelas 2	Untuk suhu layanan tinggi dan/atau ketahanan terhadap serangan hidrogen.	Tentukan untuk dinormalisasi dan diredakan atau dipadamkan dan diredakan.
Pelat baja 1,25 Cr – 0,5 Mo	600	Kelas 2 387 – 11	Untuk suhu layanan tinggi dan/atau ketahanan terhadap serangan hidrogen.	Tentukan untuk dinormalisasi dan ditempa atau dipadamkan dan ditempa. Tentukan P 0,005% maks. Pelat yang akan dianil dengan larutan.
Pelat baja 2,25 Cr – 1 Mo	625	Kelas 2 387 – 22	Untuk suhu layanan tinggi dan/atau ketahanan terhadap serangan hidrogen.	Tentukan untuk dinormalisasi dan diredakan atau dipadamkan dan diredakan.
Plat baja 3 Cr – 1 Mo	625	Kelas 2 387 – 21	Untuk suhu layanan yang tinggi memerlukan ketahanan mulur yang optimal dan/atau ketahanan terhadap serangan hidrogen.	Tentukan untuk dinormalisasi dan diredakan atau dipadamkan dan diredakan.
Plat baja 5 Cr – 0,5 Mo	650	Kelas 387 – 5 2	Untuk suhu layanan tinggi dan/atau ketahanan terhadap korosi sulfur.	Tentukan untuk dinormalisasi dan ditempa atau dipadamkan dan ditempa. Pelat harus dianil dengan larutan.
Pelat baja Ni 3,5	(+400)	Sebuah 203 – D	Untuk komponen penahan tekanan pada suhu servis rendah.	Tentukan: C 0,10% maks., Si 0,30% maks., P 0,002% maks., S 0,005% maks.
9 pelat baja Ni	-200	Sebuah 353	Untuk komponen penahan tekanan pada suhu servis rendah.	Tentukan: C 0,10% maks., Si 0,30% maks., P 0,002% maks., S 0,005% maks.
Plat, lembaran dan strip baja 13 Cr	540	240 – Tipe 410S atau 405	Untuk pelapisan bagian yang menahan tekanan dalam kondisi korosif tertentu. Tipe 405 tidak boleh digunakan di atas 400°C.
18 pelat, lembaran dan strip baja Cr-8 Ni	-200 (+400)	A 240 – Tipe 304 atau 304N	Untuk bagian yang tidak dilas, menahan tekanan pada suhu servis rendah atau untuk mencegah kontaminasi produk.	Bahan tersebut harus mampu melewati uji korosi intergranular Practice E yang ditentukan dalam ASTM A262. Pelat harus dianil dengan larutan.
18 pelat, lembaran dan strip baja Cr-8 Ni	-0.4	A 240 – Tipe 304L	Untuk bagian penahan tekanan pada kondisi korosif tertentu dan/atau suhu servis rendah dan sedang.	Bahan tersebut harus mampu lulus uji korosi intergranular Praktik E sebagaimana ditetapkan dalam ASTM A262.
18 pelat, lembaran dan strip baja Cr-8 Ni	(-100) / +600	A 240 – Tipe 321 atau 347	Untuk bagian penahan tekanan pada kondisi korosif tertentu dan/atau suhu servis tinggi.	Untuk ketahanan optimal terhadap korosi intergranular saat suhu operasi >426°C, terapkan perlakuan panas stabilisasi pada suhu 900°C selama 4 jam, setelah perlakuan panas larutan. Material tersebut harus mampu lulus uji korosi intergranular Practice E sebagaimana ditentukan dalam ASTM A262.
18 pelat, lembaran dan strip baja Cr-10 Ni-2 Mo	-0.4	A 240 – Tipe 316 atau 316L	Untuk bagian penahan tekanan pada kondisi korosif tertentu dan/atau suhu servis tinggi.	Tipe 316L harus digunakan untuk semua komponen yang dilas. Material tersebut harus mampu lulus uji korosi intergranular Practice E sebagaimana ditentukan dalam ASTM A262. Pelat harus dianil dengan larutan.
18 pelat, lembaran dan strip baja stabil Cr-10 Ni-2 Mo	(-200) / +500	A 240 – Tipe 316Ti atau 316Cb	Untuk bagian penahan tekanan pada kondisi korosif tertentu dan/atau suhu servis tinggi.	Untuk ketahanan optimal terhadap korosi intergranular, tentukan perlakuan panas stabilisasi pada suhu 900°C selama 4 jam, setelah perlakuan panas larutan. Material tersebut harus mampu lulus uji korosi intergranular Practice E sebagaimana ditentukan dalam ASTM A262.
18 pelat, lembaran dan strip baja Cr-10 Ni-3 Mo	(-200) / +500	A 240 – Tipe 317 atau 317L	Untuk bagian penahan tekanan pada kondisi korosif tertentu dan/atau suhu servis tinggi.	Bahan tersebut harus mampu lulus uji korosi intergranular Praktik E sebagaimana ditetapkan dalam ASTM A262.
Pelat, lembaran dan strip baja Cr-20 Ni 25	1000	A 240 – Tipe 310S	Untuk bagian penahan tekanan pada kondisi korosif tertentu dan/atau suhu servis ekstrem.
18 pelat, lembaran dan strip baja Cr-8 Ni	700	A 240 – Tipe 304H	Untuk bagian penahan tekanan pada suhu servis ekstrem dalam kondisi korosif tertentu.	Tentukan C 0,06% maks. dan Mo+Ti+Nb 0,4% maks.
22 pelat, lembaran dan strip baja Ni-Mo-N Cr-5	(-30) / +300	Sebuah 240 – S31803	Untuk bagian yang menahan tekanan pada kondisi korosif tertentu.	Tentukan N 0,15% min. Tentukan uji besi klorida sesuai dengan Metode A ASTM G 48. Pelat harus diberi perlakuan panas larutan dan didinginkan dengan air.
25 pelat, lembaran dan strip baja Ni-Mo-N Cr-7	(-30) / +300	Sebuah 240 – S32750	Untuk bagian yang menahan tekanan pada kondisi korosif tertentu.	Tentukan uji besi klorida sesuai dengan ASTM G 48 Metode A. Pelat harus diberi perlakuan panas larutan dan didinginkan dengan air.
20 pelat, lembaran dan strip baja Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N	-0.5	Sebuah 240 – S31254	Untuk bagian yang menahan tekanan pada kondisi korosif tertentu.	Pelat akan diberi perlakuan panas larutan dan didinginkan dengan air.
Pelat baja karbon atau baja paduan rendah dengan pelapis baja tahan karat feritik	—	Sebuah 263	Untuk suhu layanan tinggi dan/atau kondisi korosif tertentu.	Tentukan logam dasar dan pelapis.
Pelat baja karbon atau baja paduan rendah dengan pelapis baja tahan karat austenitik	400	Sebuah 264	Untuk suhu penggunaan tinggi dan/atau kondisi korosif tertentu. Tentukan logam dasar dan pelapisnya.
Tabung baja Ni Mo-N 25Cr – 5 tanpa sambungan untuk layanan korosif tertentu			Untuk dianil dan didinginkan dengan air. Untuk dipasivasi secara kimia. Tentukan uji ferri klorida sesuai dengan Metode ASTM G 48.

Tabung dan Pipa

Penamaan	Suhu Logam (°C)	ASTM	Perkataan	Persyaratan Tambahan
Tabung baja 1 Cr-0,5 Mo tanpa sambungan	600	Sebuah 213 – T12	Untuk boiler, superheater, dan peralatan perpindahan panas yang tidak dipanaskan pada suhu layanan tinggi dan/atau memerlukan ketahanan terhadap serangan hidrogen.	Tentukan untuk dinormalisasi dan ditempa atau dipadamkan dan ditempa. Untuk ketahanan terhadap serangan hidrogen, rujuk API 941.
Tabung baja 1,25 Cr-0,5 Mo tanpa sambungan	600	Sebuah 213 – T11	Untuk boiler, superheater, dan peralatan perpindahan panas yang tidak dipanaskan pada suhu layanan tinggi dan/atau memerlukan ketahanan terhadap serangan hidrogen.	Tentukan untuk dinormalisasi dan ditempa atau dipadamkan dan ditempa. Tentukan P 0,005% maks.
Tabung baja 2,25 Cr-1 Mo tanpa sambungan	625	Sebuah 213 – T22	Untuk boiler, tungku, superheater, dan peralatan perpindahan panas yang tidak dipanaskan pada suhu layanan tinggi yang memerlukan ketahanan mulur yang optimal dan/atau ketahanan terhadap serangan hidrogen.	Tentukan untuk dinormalisasi dan diredakan atau dipadamkan dan diredakan.
Tabung baja 5 Cr-0,5 Mo tanpa sambungan	650	Sebuah 213 – T5	Untuk suhu layanan tinggi dan/atau ketahanan terhadap korosi sulfur, misalnya tabung tungku.	Tentukan untuk dinormalisasi dan diredakan atau dipadamkan dan diredakan.
Tabung baja 9 Cr-1 Mo tanpa sambungan	650	Sebuah 213 – T9	Untuk suhu layanan tinggi dan/atau ketahanan terhadap korosi sulfur, misalnya tabung tungku.	Tentukan untuk dinormalisasi dan diredakan atau dipadamkan dan diredakan.
Tabung baja Ni 3,5 tanpa sambungan	(+400)	–	Untuk suhu layanan rendah.	–
Tabung baja Ni 9 tanpa sambungan	-200	–	Untuk suhu layanan rendah.	–
Tabung baja 12 Cr tanpa sambungan	540	A 268 – TP 405 atau 410	Untuk peralatan pemindah panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu.	TP 405 tidak boleh digunakan di atas 400°C. TP 410 harus ditentukan dengan C maks. 0,08.
Tabung baja 18 Cr-10 N-2Mo yang mulus dan dilas	(-200) +500	A 269 – TP 316 atau TP 316L atau TP 317 atau TP 317L	Untuk aplikasi umum tertentu.	Untuk pipa yang dimaksudkan untuk digunakan dengan fitting kompresi, kekerasannya tidak boleh melebihi 90 HRB. Untuk pipa yang akan dilas, ditekuk, atau diberi pelepas tegangan, harus digunakan TP316L atau TP 317L.
Dilas 18 tabung baja Cr-8 Ni	-200 (+400)	249 – TP 304 atau TP 304L	Untuk superheater dan peralatan pemindah panas yang belum dipanaskan guna mencegah kontaminasi produk atau untuk suhu layanan rendah.	Karena tabung dilas tanpa penambahan logam pengisi, diameter dalam dan ketebalan dinding tabung akan dibatasi masing-masing pada NPS 4 maks. dan 5,5 mm maks.
Tabung baja stabilisasi Ni Cr-8 18 yang dilas	(-100) +600	249 – TP 321 atau TP 347	Untuk superheater dan peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu.	Karena tabung dilas tanpa penambahan logam pengisi, diameter dalam dan ketebalan dinding tabung akan dibatasi masing-masing pada NPS 4 maks. dan 5,5 mm maks. Uji listrik nondestruktif sesuai dengan ASTM A450 harus dilakukan sebagai tambahan uji hidrostatik. Bahan tersebut harus mampu lulus uji korosi intergranular Praktik E sebagaimana ditetapkan dalam ASTM A262.
Dilas 18 tabung baja Cr-10 Ni-2 Mo	300	249 – TP 316 atau TP 316L	Untuk superheater dan peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu.	Karena tabung dilas tanpa penambahan logam pengisi, diameter dalam dan ketebalan dinding tabung harus dibatasi hingga NPS maks. 4 dan maks. 5,5 mm. Uji listrik nondestruktif sesuai dengan ASTM A450 harus dilakukan sebagai tambahan terhadap uji hidrostatik. Material harus mampu lulus uji korosi intergranular Practice E sebagaimana ditentukan dalam ASTM A262.
Tabung baja 20 Cr-18 Ni-6 Mo Cu-N yang dilas	(-200) (+400)	Sebuah 249 – S31254	Untuk superheater dan peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu.	Karena tabung dilas tanpa penambahan logam pengisi, diameter dalam dan ketebalan dinding tabung harus dibatasi hingga NPS maks. 4 dan maks. 5,5 mm. Uji listrik nondestruktif sesuai dengan ASTM A450 harus dilakukan sebagai tambahan terhadap uji hidrostatik.
Tabung baja Ni 18 Cr-8 tanpa sambungan	200	A 213 – TP 304 atau TP 304L	Untuk peralatan pemindah panas yang belum dibakar guna mencegah kontaminasi produk atau untuk suhu layanan yang rendah.	Bahan tersebut harus mampu lulus uji korosi intergranular Praktik E sebagaimana ditetapkan dalam ASTM A262.

Penamaan	Suhu Logam (°C)	ASTM	Perkataan	Persyaratan Tambahan
Tabung baja Ni 18 Cr-8 yang distabilkan tanpa sambungan	(-100) +600	Sebuah 213 – TP 321, TP 347	Untuk superheater dan peralatan pemindah panas yang tidak dipanaskan dalam kondisi korosif tertentu dan/atau pada suhu layanan tinggi.	Material tersebut harus mampu melewati uji korosi intergranular Practice E sebagaimana ditentukan dalam ASTM A262. Untuk ketahanan optimal terhadap korosi intergranular, tentukan perlakuan panas stabilisasi setelah perlakuan panas larutan.
Tabung baja Ni 18 Cr-8 tanpa sambungan	815	Sebuah 213 – TP 304H	Untuk boiler, superheater, dan peralatan perpindahan panas yang tidak dipanaskan pada suhu layanan ekstrem dalam kondisi korosif tertentu.	Tentukan C 0,06% maks. dan Mo+Ti+Nb 0,4% maks.
Tabung baja Ni 18 Cr-8 yang distabilkan tanpa sambungan	815	A 213 – TP 321H atau TP 347H	Untuk boiler, superheater, dan peralatan perpindahan panas yang tidak dipanaskan pada suhu layanan ekstrem dalam kondisi korosif tertentu.	Tentukan C 0,06% maks. dan Mo+Ti+Nb 0,4% maks.
Tabung baja Ni-2 Mo 18 Cr-10 tanpa sambungan	300	A 213 – TP 316 atau TP 316L	Untuk superheater dan peralatan pemindah panas yang tidak dipanaskan dalam kondisi korosif tertentu dan/atau pada suhu layanan tinggi.	TP 316 hanya boleh digunakan untuk barang yang tidak dilas. Material tersebut harus mampu lulus uji korosi intergranular Practice E sebagaimana ditentukan dalam ASTM A262.
Tabung baja Ni 18 Cr-8 tanpa sambungan	815	A 271 – TP 321H atau TP 347H	Untuk tungku dalam kondisi korosif tertentu dengan ketebalan dinding maksimum 25mm.	–
Tabung baja Ni-Mo 25 Cr-5 tanpa sambungan	300	Sebuah 789 – S31803	Untuk kondisi korosif tertentu.	Tentukan mulus.
Tabung baja Ni-Mo-N 25 Cr-7 tanpa sambungan	300	Sebuah 789 – S32750	Untuk kondisi korosif tertentu.	Tentukan mulus.
Tabung baja 20 Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N yang mulus	(-200) (+400)	Sebuah 269 – S31254	Untuk kondisi korosif tertentu.	Tentukan mulus.
Tabung baja Ni Mo-N 25 Cr-5 tanpa sambungan	300	Sebuah 789 – S32550	Untuk layanan korosif tertentu.	Tentukan mulus.

Pipa

Penamaan	Suhu Logam (°C)	ASTM	Perkataan	Persyaratan Tambahan
Pipa baja 1 Cr-0,5 Mo yang dilas fusi listrik dalam ukuran NPS 16 dan lebih besar	600	A 691 1Cr Kelas 22 atau 42	Untuk suhu layanan tinggi, memerlukan ketahanan mulur optimal dan/atau ketahanan terhadap serangan hidrogen	Untuk Kelas 22, bahan dasar harus dalam kondisi N&T atau Q&T, dengan tempering minimal 730°C. Pengelasan harus PWHT dalam kisaran 680-780°C. Untuk Kelas 42, suhu temper harus 680°C min. Tentukan P 0,01% maks
Pipa baja 1,25 Cr-0,5 Mo yang dilas fusi listrik dalam ukuran NPS 16 dan lebih besar	600	A 691 – 1.25Cr Kelas 22 atau 42	Untuk suhu layanan tinggi, memerlukan ketahanan mulur optimal dan/atau ketahanan terhadap serangan hidrogen	Untuk Kelas 22, bahan dasar harus dalam kondisi N&T atau Q&T, dengan tempering minimal 730°C. Pengelasan harus PWHT dalam kisaran 680-780°C. Untuk Kelas 42, suhu temper harus 680°C min. Tentukan P 0,01% maks.
Pipa baja 2,25 Cr yang dilas fusi listrik dalam ukuran NPS 16 dan lebih besar	625	A 691 – 2,25 Cr Kelas 22 atau 42	Untuk suhu layanan tinggi, memerlukan ketahanan mulur optimal dan/atau ketahanan terhadap serangan hidrogen	Untuk Kelas 22, bahan dasar harus dalam kondisi N&T atau Q&T, dengan tempering minimal 730°C. Pengelasan harus PWHT dalam kisaran 680-780°C. Untuk Kelas 42, suhu temper harus 680°C min. Tentukan P 0,01% maks.
Pipa baja 5 Cr-0,5 Mo yang dilas fusi listrik dalam ukuran NPS 16 dan lebih besar	650	A 691 – 5 Cr Kelas 22 atau 42	Untuk suhu layanan tinggi dan/atau ketahanan terhadap korosi sulfur	Untuk Kelas 22, bahan dasar harus dalam kondisi N&T atau Q&T, dengan tempering minimal 730°C. Pengelasan harus PWHT dalam kisaran 680-780°C. Untuk Kelas 42, suhu temper harus 680°C min. Tentukan P 0,01% maks.
Pipa baja Ni 18 Cr-8 yang dilas fusi listrik dalam ukuran di atas NPS 12	-200 hingga +400	A 358 – Kelas 304 atau 304L Kelas 1	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau suhu layanan tinggi	Bahan tersebut harus mampu lulus uji korosi intergranular Praktik E sebagaimana ditetapkan dalam ASTM A262.
Pipa baja stabil Ni 18 Cr-8 yang dilas fusi listrik dalam ukuran di atas NPS 12	-100 hingga +600	A 358 – Kelas 321 atau 347 Kelas 1	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau suhu layanan tinggi	Untuk ketahanan optimal terhadap korosi intergranular, tentukan perlakuan panas stabilisasi pada suhu 900°C selama 4 jam setelah perlakuan panas larutan, sebagaimana dirinci dalam ASTM A358. Persyaratan Tambahan S6. Material harus mampu lulus uji korosi intergranular Praktik E sebagaimana ditentukan dalam ASTM A262.
Pipa baja Ni-2 Mo 18 Cr-10 yang dilas fusi listrik dalam ukuran di atas NPS 12	-200 hingga +500	A 358 – Kelas 316 atau 316L Kelas 1	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau suhu layanan tinggi	Bahan tersebut harus mampu lulus uji korosi intergranular Praktik E sebagaimana ditetapkan dalam ASTM A262.
Pipa baja Ni 18 Cr-8 yang dilas fusi listrik dalam ukuran di atas NPS 12	-200 hingga +500	A 358 – Kelas 304L Kelas 1	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau suhu layanan tinggi	Tentukan C 0,06% maks dan Mo+Ti+Nb 0,04% maks.
Pipa baja 0,3 Mo tanpa sambungan	500		BUKAN untuk layanan hidrogen. Untuk suhu layanan tinggi	Tentukan total kandungan Al 0,012% maks.
Pipa baja 0,5 Mo tanpa sambungan	500	Sebuah 335 – P1	BUKAN untuk layanan hidrogen. Untuk suhu layanan tinggi	Tentukan total kandungan Al 0,012% maks.
Pipa baja 1 Cr-0,5 Mo tanpa sambungan	500	Sebuah 335 – P12	Untuk suhu layanan tinggi dan/atau ketahanan terhadap serangan hidrogen	Tentukan untuk dinormalisasi dan diredakan. Untuk ketahanan terhadap serangan hidrogen rujuk API 941. Pembeli harus memberi tahu produsen jika layanan tersebut suhu harus lebih dari 600°C
Pipa baja 1,25 Cr-0,5 Mo tanpa sambungan	600	Sebuah 335 – P11	Untuk suhu layanan tinggi dan/atau ketahanan terhadap serangan hidrogen Seamless biasanya tidak tersedia dalam ukuran lebih besar dari NPS 16. Untuk ukuran yang lebih besar gunakan ASTM A691 – 1,25 CR-Kelas 22 atau 42 (9.3.2).	Tentukan untuk dinormalisasi dan diredakan. Tentukan P 0,005% maks. Untuk ketahanan terhadap serangan hidrogen rujuk API 941 Pembeli harus memberi tahu produsen jika layanan tersebut suhu harus lebih dari 600°C
Pipa baja 2,25 Cr-1 Mo tanpa sambungan	625	Sebuah 335 – P22	Untuk suhu layanan tinggi, memerlukan ketahanan mulur optimal dan/atau ketahanan terhadap serangan hidrogen Tanpa sambungan biasanya tidak dapat diperoleh dalam ukuran lebih besar dari NPS 16. Untuk ukuran lebih besar gunakan ASTM A691 – 2.25 Cr-Kelas 22 atau 42 (lihat 9.3.3).	Tentukan untuk dinormalisasi dan diredakan. Untuk ketahanan terhadap serangan hidrogen rujuk API 941. Pembeli harus memberi tahu produsen jika layanan tersebut suhu harus lebih dari 600°C
Pipa baja 5 Cr-0,5 Mo tanpa sambungan	650	Sebuah 335 – P5	Untuk suhu layanan tinggi dan/atau ketahanan terhadap korosi sulfur Seamless biasanya tidak dapat diperoleh dalam ukuran lebih besar dari NPS 16. Untuk ukuran lebih besar gunakan ASTM A691 – 5 Cr-Kelas 22 atau 42 (lihat 9.3.4).	Tentukan untuk dinormalisasi dan diredakan atau dipadamkan dan diredakan.
Pipa baja 9 Cr-1 Mo tanpa sambungan	650	Sebuah 335 – P9	Untuk suhu layanan tinggi dan/atau ketahanan terhadap korosi sulfur	Tentukan untuk dinormalisasi dan diredakan. Pembeli harus memberi tahu produsen jika layanan tersebut suhu harus lebih dari 600°C
Pipa baja Ni 3,5 tanpa sambungan	400	A 333 – Kelas 3 Tanpa Sambungan	Untuk suhu layanan rendah
Pipa baja Ni 9 tanpa sambungan	-200	A 333 – Kelas 8 Tanpa Sambungan	Untuk suhu layanan rendah	Tentukan: C 0,10% maks. S 0,002% maks. P 0,005% maks.
Pipa baja Ni 18 Cr-8 tanpa sambungan dan dilas dalam ukuran hingga NPS 12 termasuk.	-200 hingga +400	Sebuah 312 – TP 304	Untuk suhu layanan rendah atau untuk mencegah kontaminasi produk	Pipa las dapat digunakan hingga ketebalan dinding 5,5 mm. Bahan-bahan tersebut harus mampu lulus Ujian Praktik E uji korosi intergranular seperti yang ditentukan dalam ASTM A 262
Pipa baja Ni 18 Cr-8 tanpa sambungan dan dilas dalam ukuran hingga NPS 12 termasuk.	-200 hingga +400	Sebuah 312 – TP 304L	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau suhu layanan tinggi	Pipa las dapat digunakan hingga ketebalan dinding 5,5 mm. Bahan-bahan tersebut harus mampu lulus uji korosi intergranular Praktik E sebagaimana ditentukan dalam ASTM A 262
Pipa baja stabil 18 Cr-8 Ni yang dilas dan tanpa sambungan dalam ukuran hingga NPS 12 termasuk.	-100 hingga +600	312 – TP 321 atau TP 347	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau suhu layanan tinggi	Pipa las dapat digunakan hingga ketebalan dinding 5,5 mm. Untuk ketahanan optimal terhadap korosi intergranular, tentukan perlakuan panas stabilisasi pada suhu 900°C selama 4 jam setelah perlakuan panas larutan, seperti yang dirinci dalam Persyaratan Tambahan ASTM A358 S5 Bahan harus mampu lulus uji korosi intergranular Praktik E seperti yang ditentukan dalam ASTM A 262
Pipa baja stabil 18 Cr-8 Ni yang dilas dan tanpa sambungan dalam ukuran hingga NPS 12 termasuk.	815	312 – TP 321H atau TP 347H	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau suhu layanan ekstrim	Pipa las dapat digunakan hingga ketebalan dinding 5,5 mm.
	815	312 – TP 321H atau TP 347H		Penggunaan grade ini bergantung pada persetujuan Perusahaan.
Pipa baja 18 Cr-10 Ni-2 Mo yang mulus dan dilas dalam ukuran hingga NPS 12 termasuk.	-200 hingga +500	312 – TP 316 atau TP 316L	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau suhu layanan tinggi	Pipa las dapat digunakan hingga ketebalan dinding 5,5 mm.
	-200 hingga +500	312 – TP 316 atau TP 316L	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau suhu layanan tinggi	Bahan tersebut harus mampu lulus uji korosi intergranular Praktik E sebagaimana ditetapkan dalam ASTM A262.
Pipa baja Ni 18 Cr-8 tanpa sambungan dan dilas dalam ukuran hingga NPS 12 termasuk.	+500 (+815)	Sebuah 312 – TP 304H	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau suhu layanan tinggi	Tentukan C 0,06% maks. dan Mo+Ti+Nb 0,4% maks.
Pipa baja Ni-Mo-N 22 Cr-5 tanpa sambungan dan dilas	300	Sebuah 790 – S 31803	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan N 0,15% min.
				Pipa las dapat digunakan hingga ketebalan dinding 5,5 mm.
				Tentukan dalam kondisi anil larutan dan pendinginan air.
Pipa baja Ni-Mo-N 25 Cr-7 yang mulus dan dilas	300	Sebuah 790 – S 32750	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan N 0,15% min.
				Pipa las dapat digunakan hingga ketebalan dinding 5,5 mm.
				Tentukan dalam kondisi anil larutan dan pendinginan air.
Pipa baja 20 Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N yang mulus dan dilas	-200 (+400)	Sebuah 312 – S31254	Untuk kondisi korosif tertentu	Pipa las dapat digunakan hingga ketebalan dinding 5,5 mm.

Tempa, Flensa dan Perlengkapan

Penamaan	Suhu Logam (°C)	ASTM	Perkataan	Persyaratan Tambahan
Sambungan las butt baja 0,5 Mo	500	234 – WP1 atau WP1W	BUKAN untuk layanan hidrogen. Untuk suhu layanan tinggi.	Ukuran sampai dengan NPS 16 termasuk harus tanpa sambungan. Ukuran yang lebih besar bisa tanpa sambungan atau dilas. Tentukan total kandungan Al 0,012% maks.
1 Fitting Las Butt Baja Cr-0,5 Mo	600	A 234 – WP12 Kelas 2 atau WP12W Kelas 2	Untuk suhu layanan tinggi dan/atau ketahanan terhadap serangan hidrogen.	Ukuran sampai dengan NPS 16 termasuk harus tanpa sambungan. Ukuran yang lebih besar bisa tanpa sambungan atau dilas. Tentukan untuk dinormalisasi dan diredakan atau dipadamkan dan diredakan. Tentukan P 0,005% maks. Untuk ketahanan terhadap serangan hidrogen rujuk API 941.
Sambungan las butt baja 1,25Cr-0,5Mo	600	A 234 – WP11 Kelas 2 atau WP11W Kelas 2	Untuk suhu layanan tinggi dan/atau ketahanan terhadap serangan hidrogen.	Ukuran sampai dengan NPS 16 termasuk harus tanpa sambungan. Tentukan P 0,005% maks. Untuk logam sumur, tentukan 10P+55Pb+5Sn+As (1400 ppm).
2.25 Sambungan las butt baja Cr-1 Mo	625	A 234 – WP22 Kelas 3 atau WP22W Kelas 3	Untuk suhu layanan ekstrem dan/atau ketahanan terhadap korosi sulfur.	Ukuran sampai dengan NPS 16 termasuk harus tanpa sambungan. Ukuran yang lebih besar bisa tanpa sambungan atau dilas. Tentukan untuk dinormalisasi dan diredakan atau dipadamkan dan diredakan. Untuk ketahanan terhadap serangan hidrogen rujuk API 941.
Sambungan las butt baja Cr-0,5 Mo 5 buah	650	234 – WP5 atau WP5W	Untuk suhu layanan tinggi dan/atau ketahanan terhadap korosi sulfur.	Ukuran sampai dengan NPS 16 termasuk harus tanpa sambungan. Ukuran yang lebih besar bisa tanpa sambungan atau dilas. Tentukan untuk dinormalisasi dan diredakan atau dipadamkan dan diredakan.
Sambungan las butt baja Ni 3,5	(+400)	420 – WPL3 atau WPL3W	Untuk suhu layanan rendah.	Ukuran sampai dengan NPS 16 termasuk harus tanpa sambungan. Ukuran yang lebih besar bisa tanpa sambungan atau dilas. Tentukan untuk dinormalisasi.
9 Fitting las butt baja Ni	-200	420 – WPL8 atau WPL8W	Untuk suhu layanan rendah.	Ukuran sampai dengan NPS 16 termasuk harus tanpa sambungan. Ukuran yang lebih besar bisa tanpa sambungan atau dilas. Tentukan untuk dinormalisasi ganda atau dipadamkan dan diredakan. Tentukan C 0,10% maks., S 0,002% maks., P 0,005% maks.
18 Fitting Las Butt Baja Ni Cr-8	-200 hingga +400	Sebuah 403 – WP304-S/WX/WU	Untuk suhu layanan rendah atau untuk mencegah kontaminasi produk.	Ukuran sampai dengan NPS 16 termasuk harus tanpa sambungan. Ukuran yang lebih besar bisa tanpa sambungan atau dilas. Material harus lulus uji korosi intergranular Praktik E sebagaimana ditetapkan dalam ASTM A262. Uji semua las jahitan baja tahan karat austenitik.
18 Fitting Las Butt Baja Ni Cr-8	-200 hingga +400	Sebuah 403 – WP304L-S/WX/WU	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau suhu layanan tinggi.	Ukuran sampai dengan NPS 16 termasuk harus tanpa sambungan. Ukuran yang lebih besar bisa tanpa sambungan atau dilas. Bahan tersebut harus mampu lulus uji korosi intergranular Praktik E sebagaimana ditetapkan dalam ASTM A262.
18 Fitting Las Butt Baja Ni Cr-8	815	Sebuah 403 – WP304H-S/WX/WU	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau suhu layanan ekstrem.	Ukuran sampai dengan NPS 16 termasuk harus tanpa sambungan. Ukuran yang lebih besar bisa tanpa sambungan atau dilas. Tentukan: C 0,06% maks dan Mo+Ti+Nb 0,4% maks.
18 Fitting Las Butt Baja Stabil Cr-8 Ni	(-100) hingga +600	403 – WP321-S/WX/WU atau WP347-S/WX/WU	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau suhu layanan ekstrem.	Ukuran sampai dengan NPS 16 termasuk harus tanpa sambungan. Ukuran yang lebih besar bisa tanpa sambungan atau dilas. Untuk ketahanan optimal terhadap korosi intergranular, tentukan perlakuan panas stabilisasi pada suhu 900°C selama 4 jam dengan memperhatikan perlakuan panas larutan.
18 Fitting Las Butt Baja Stabil Cr-8 Ni	815	403 – WP321H-S/WX/WU atau WP347H-S/WX/WU	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau suhu layanan ekstrem.	Penggunaan tingkat ini bergantung pada persetujuan Perusahaan.
18 Sambungan las butt baja Cr-10 Ni-2 Mo	-200 hingga +500	403 – WP316-S/WX/WU atau WP316L-S/WX/WU	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau kondisi layanan tinggi.	Ukuran sampai dengan NPS 16 termasuk harus tanpa sambungan. Ukuran yang lebih besar bisa tanpa sambungan atau dilas. Bahan tersebut harus mampu lulus uji korosi intergranular Praktik E sebagaimana ditetapkan dalam ASTM A262.
22 Fitting las butt baja Ni-Mo-N Cr-5	300	A815 – S31803 Kelas WP-S atau WP-WX	Untuk kondisi korosif tertentu.	Ukuran sampai dengan NPS 16 termasuk harus tanpa sambungan. Ukuran yang lebih besar bisa tanpa sambungan atau dilas. Tentukan N 0,15% min.
25 Fitting las butt baja Ni-Mo-N Cr-7 untuk kondisi korosif	300	A815 – S32750 Kelas WP-S atau WP-WX	Untuk kondisi korosif.	Tentukan Seamless.
20 alat kelengkapan las butt baja Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N	(-200) hingga +400	A403 – WPS 31254-S/WX/WU	Untuk kondisi korosif tertentu.	Ukuran sampai dengan NPS 16 termasuk harus tanpa sambungan. Ukuran yang lebih besar bisa tanpa sambungan atau dilas.
Tempa baja 0,5 Mo	500	Sebuah 182-F1	BUKAN untuk layanan hidrogen. Untuk lembaran tabung, flensa, fitting, katup, dan komponen penahan tekanan lainnya pada tekanan tinggi suhu layanan
Tempa baja 0,5 Mo	+500	Sebuah 336 – F1	Untuk komponen berat, misalnya, tempaan drum, untuk suhu layanan tinggi. BUKAN untuk layanan hidrogen.	Tentukan total kandungan Al 0,012% maks.
Baja tempa 1 Cr-0,5 Mo	+600	A 182 – F12 Kelas 2	Untuk lembaran pipa, flensa, sambungan, katup, dan komponen penahan tekanan pada suhu penggunaan tinggi. Tahan terhadap serangan hidrogen.	Tentukan untuk dinormalisasi dan ditempa. Untuk ketahanan terhadap serangan hidrogen, rujuk API 941.
Baja tempa 1 Cr-0,5 Mo	+600	Sebuah 336 – F12	Untuk komponen berat, misalnya, penempaan drum, untuk suhu servis tinggi dan/atau ketahanan terhadap serangan hidrogen.	Tentukan untuk dinormalisasi dan ditempa. Untuk ketahanan terhadap serangan hidrogen, rujuk API 941.
Baja tempa 1,25 Cr-0,5 Mo	+600	Sebuah 182 – F11	Untuk lembaran pipa, flensa, sambungan, katup, dan komponen penahan tekanan pada suhu penggunaan tinggi. Tahan terhadap serangan hidrogen.	Tentukan untuk dinormalisasi dan ditempa. Tentukan P 0,005% maks. Untuk ketahanan terhadap serangan hidrogen, rujuk API 941.
Baja tempa 1,25 Cr-0,5 Mo	+600	Sebuah 336 – F11	Untuk komponen berat, misalnya, penempaan drum, untuk suhu servis tinggi dan/atau ketahanan terhadap serangan hidrogen.	Tentukan untuk dinormalisasi dan ditempa atau dipadamkan dan ditempa. Penggunaan mutu yang dipadamkan dan ditempa secara cair tergantung pada kesepakatan. Tentukan P 0,005% maks.
Baja tempa 2,25 Cr-1 Mo	+625	Sebuah 182 – F22	Untuk lembaran pipa, flensa, sambungan, katup, dan komponen penahan tekanan pada suhu penggunaan tinggi. Tahan terhadap serangan hidrogen.	Tentukan untuk dinormalisasi dan ditempa. Lihat API 934 untuk persyaratan Material dan Fabrikasi.
Baja tempa 2,25 Cr-1 Mo	+625	Sebuah 336 – F22	Untuk komponen berat, misalnya, penempaan drum, untuk suhu servis tinggi dan/atau ketahanan terhadap serangan hidrogen.	Tentukan untuk dinormalisasi dan ditempa atau dipadamkan dan ditempa. Penggunaan mutu yang dipadamkan dan ditempa secara cair tergantung pada kesepakatan. Lihat API 934.
3 baja tempa Cr-1 Mo	+625	Sebuah 182 – F21	Untuk lembaran pipa, flensa, sambungan, katup, dan komponen penahan tekanan pada suhu penggunaan tinggi. Tahan terhadap serangan hidrogen.	Tentukan untuk dinormalisasi dan ditempa. Lihat API 934 untuk persyaratan Material dan Fabrikasi.
Baja tempa 5 Cr-0,5 Mo	+650	Sebuah 182 – F5	Untuk lembaran pipa, flensa, fitting, katup, dan komponen penahan tekanan pada suhu penggunaan tinggi. Tahan terhadap korosi sulfur.	Tentukan untuk dinormalisasi dan diredakan.
Tempa baja Ni 3,5	(-400)	Sebuah 350 – LF3	Untuk lembaran tabung, flensa, fitting, katup, dan bagian penahan tekanan pada suhu servis rendah.	Tentukan: C 0,10% maks, Si 0,30% maks, Mn 0,90% maks, S 0,005% maks.
9 Tempa baja Ni	(-200)	A 522 – Tipe I	Untuk lembaran tabung, flensa, fitting, katup, dan bagian penahan tekanan pada suhu servis rendah.	Tentukan: C 0,10% maks, Si 0,30% maks, Mn 0,90% maks, S 0,005% maks.
Tempa baja 12 Cr	+540	Sebuah 182 F6a	Untuk kondisi korosif tertentu.
Tempa baja 12 Cr	+540	Sebuah 182 – F6a	Untuk lembaran tabung, flensa, fitting, katup, dan bagian penahan tekanan lainnya dalam kondisi korosif dan/atau suhu servis tinggi.	Bahan tersebut harus mampu lulus uji korosi intergranular Praktik E sebagaimana ditetapkan dalam ASTM A262.
18 baja tempa Cr-8 Ni	-200 / +400	Sebuah 182 – F304	Untuk suhu layanan rendah atau untuk mencegah kontaminasi produk.	Bahan tersebut harus mampu lulus uji korosi intergranular Praktik E sebagaimana ditetapkan dalam ASTM A262.
18 baja tempa Cr-8 Ni	-200 / +400	Sebuah 182 – F304L	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau suhu layanan tinggi.	Bahan tersebut harus mampu lulus uji korosi intergranular Praktik E sebagaimana ditetapkan dalam ASTM A262.
18 baja tempa Cr-8 Ni	-200 / +500	Sebuah 182 – F304L	Untuk lembaran tabung, flensa, fitting, katup, dan bagian penahan tekanan lainnya dalam kondisi korosif dan/atau suhu servis tinggi.	Bahan tersebut harus mampu lulus uji korosi intergranular Praktik E sebagaimana ditetapkan dalam ASTM A262.
18 baja tempa Cr-8 Ni	+815	Sebuah 182 – F304H	Untuk lembaran tabung, flensa, fitting, katup, dan bagian penahan tekanan lainnya pada suhu pemakaian ekstrem.	Tentukan C 0,06% maks. Mo+Ti+Nb 0,4% maks.
18 baja tempa stabil Cr-8 Ni	+600	Sebuah 182 – F321 / F347	Untuk lembaran tabung, flensa, fitting, katup, dan bagian penahan tekanan lainnya dalam kondisi korosif dan/atau suhu servis tinggi.	Untuk ketahanan optimal terhadap korosi intergranular, tentukan perlakuan panas stabilisasi 870-900°C selama 4 jam, diikuti dengan perlakuan panas larutan. Material tersebut harus mampu lulus uji korosi intergranular Practice E sebagaimana ditentukan dalam ASTM A262.
18 baja tempa stabil Cr-8 Ni	+815	Sebuah 182 – F321H / F347H	Untuk lembaran tabung, flensa, fitting, katup, dan bagian penahan tekanan lainnya pada suhu pemakaian ekstrem.	Penggunaan grade ini bergantung pada persetujuan Perusahaan.
18 baja tempa Cr-10 Ni-2 Mo	-200 / +500	Sebuah 182 – F316	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau suhu layanan tinggi.	Bahan tersebut harus mampu lulus uji korosi intergranular Praktik E sebagaimana ditetapkan dalam ASTM A262.
18 baja tempa Cr-10 Ni-2 Mo	-200 / +500	Sebuah 182 – F316L	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau suhu layanan tinggi.	Bahan tersebut harus mampu lulus uji korosi intergranular Praktik E sebagaimana ditetapkan dalam ASTM A262.
18 baja tempa Cr-10 Ni-2 Mo	-200 / +500	Sebuah 182 – F316H	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau suhu layanan tinggi.	Bahan tersebut harus mampu lulus uji korosi intergranular Praktik E sebagaimana ditetapkan dalam ASTM A262.
22 baja tempa Ni-Mo-N Cr-5	-30 / +300	Sebuah 182 – F51	Untuk lembaran tabung, flensa, fitting, katup, dan bagian penahan tekanan lainnya dalam kondisi korosif.	Tentukan N 0,15% min.
25 baja tempa Ni-Mo-N Cr-7	(-30) hingga +300	Sebuah 182 – F53	Untuk lembaran tabung, flensa, fitting, katup, dan bagian penahan tekanan lainnya dalam kondisi korosif tertentu.	–
Tempa baja 20 Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N	(-200) hingga (+400)	Sebuah 182 – F44	Untuk lembaran tabung, flensa, fitting, katup, dan bagian penahan tekanan lainnya dalam kondisi korosif tertentu.	–
Baja tempa 9Cr Mo	+650	ASTM A182-F9	Untuk lembaran tabung, flensa, fitting, katup, dan bagian penahan tekanan lainnya pada suhu servis ekstrem dan/atau memerlukan ketahanan terhadap korosi Sulfur.	Dinormalisasi dan ditempa
Paduan Ni-Cr-Mo-Nb tempa (Paduan 625) untuk kondisi korosif	425	ASTM B366	Dipasifkan secara kimia dan bebas dari kerak atau oksida apa pun. Tentukan kondisi anil dalam larutan.	–
Tempa Paduan Ni-Cr-Fe (Alloy 600) untuk kondisi korosif	+650	Nomor seri ASTM B564 N06600	Tentukan tempaan dalam kondisi anil larutan.	–

Pengecoran

Penamaan	Suhu Logam (°C)	Spesifikasi ASTM	Perkataan	Persyaratan Tambahan
Coran 14,5 Si	+250	Sebuah 518 – 1	Untuk bagian yang tidak menahan tekanan (internal).	Tentukan kandungan Si 14,5% min. Elemen paduan lainnya untuk Mo tertentu.
Coran 18-16-6 Cu-2 Cr-Nb (Tipe 1)	+500	A 436 – Tipe 1	Untuk bagian (internal) yang tidak menahan tekanan dalam kondisi korosif tertentu.	–
Coran 18-20 Cr-2 Ni-Nb-Ti (Tipe D-2).	+500	A 439 – Tipe D-2	Untuk bagian yang menahan tekanan pada kondisi korosif tertentu.	–
22 coran Ni-4 Mn	+500	A 571 – Tipe D2-M	Untuk komponen penahan tekanan pada suhu servis rendah.	–
Pengecoran baja 0,5 Mo	+500	Sebuah 217 – WC1	Tidak untuk layanan hidrogen. Untuk fitting, katup, dan komponen penahan tekanan lainnya pada suhu layanan tinggi dan/atau ketahanan terhadap serangan hidrogen.	Tentukan total kandungan Al 0,012% maks.
Baja cor 1,25 Cr-0,5 Mo	+550	Sebuah 217 – WC6	Untuk perlengkapan, katup, dan bagian penahan tekanan lainnya pada suhu servis tinggi dan/atau memerlukan ketahanan terhadap korosi sulfur.	Tentukan 0,01% maks. Al. Dinormalisasi dan ditempa.
2.25 Coran baja Cr-1 Mo	+650	Sebuah 217 – WC9	Untuk perlengkapan, katup, dan bagian penahan tekanan lainnya pada suhu pemakaian tinggi dan/atau ketahanan terhadap serangan hidrogen.	Tentukan maks. 0,01%. Ketahanan terhadap serangan hidrogen per API 941.
5 coran baja Cr-0,5 Mo	+650	Sebuah 217 – C5	Untuk perlengkapan, katup, dan bagian penahan tekanan lainnya pada suhu pemakaian tinggi dan/atau ketahanan terhadap korosi sulfur.	–
9 coran baja Cr-1 Mo	+650	Sebuah 217 – C12	Untuk perlengkapan, katup, dan bagian penahan tekanan lainnya pada suhu pemakaian tinggi dan/atau ketahanan terhadap korosi sulfur.	–
Pengecoran baja Ni 3,5	(+400)	Sebuah 352 – LC3	Untuk suhu layanan rendah.	–
9 Pengecoran baja Ni	(+400)	Sebuah 352 – LC9	Untuk suhu layanan rendah.	Tentukan: C 0,10% maks, S 0,002% maks, P 0,005% maks.
Pengecoran baja 12 Cr	+540	Sebuah pesawat 743 – CA15	Untuk bagian yang tidak menahan tekanan dalam kondisi korosif.	–
12 coran baja Cr-4 Ni	+540	Sebuah 217 – CA15	Untuk bagian yang menahan tekanan pada kondisi korosif tertentu.	–
18 coran baja Cr-8 Ni	+200	Sebuah pesawat 744 – CFB	Untuk bagian (internal) yang tidak menahan tekanan dalam kondisi korosif tertentu dan/atau pada suhu servis tinggi.	Coran untuk layanan korosif harus mampu memenuhi persyaratan ASTM A262, Praktik E.
18 coran baja Cr-10 Ni-Nb (stabil)	+1000	Sebuah pesawat 744 – CFBC	Jika ditujukan untuk layanan hidrogen, tentukan kandungan Al maksimum 0,012% untuk ketahanan terhadap serangan hidrogen. Coran untuk layanan korosif harus mampu memenuhi persyaratan ASTM A262, Praktik E.
18 coran baja Cr-10 Ni-2 Mo	+500	Sebuah pesawat 744 – CBFM	Untuk bagian (internal) yang tidak menahan tekanan dalam kondisi korosif tertentu dan/atau pada suhu servis tinggi.	Coran untuk layanan korosif harus mampu memenuhi persyaratan ASTM A262, Praktik E.
25 coran baja Cr-20 Ni	+1000	A 297 – HK	Untuk bagian internal (yang tidak menahan tekanan) yang memerlukan ketahanan panas.	–
25 coran baja Cr-12 Ni	+1000	A447-Tipe II	Untuk penopang tabung tungku.
18 coran baja Cr-8 Ni	-200 hingga +500	Pesawat A351-CF8	Untuk bagian penahan tekanan pada kondisi korosif tertentu dan/atau pada suhu servis tinggi.	Coran untuk layanan korosif harus mampu memenuhi persyaratan ASTM A262, Praktik E.
18 coran baja stabilisasi Cr-8 Ni-Nb	(-100) hingga +600	Pesawat A351-CF8C	Untuk bagian penahan tekanan pada kondisi korosif tertentu dan/atau pada suhu servis tinggi.	Jika ditujukan untuk suhu kerja di atas 500°C, kandungan Si spesifik maks. 1,0%. Coran untuk layanan korosif harus mampu memenuhi persyaratan ASTM A262, Praktik E.
18 coran baja Cr-10 Ni-2 Mo	-200 hingga +500	Pesawat A351-CF8M	Untuk bagian penahan tekanan pada kondisi korosif tertentu dan/atau pada suhu servis tinggi.	Coran untuk layanan korosif harus mampu memenuhi persyaratan ASTM A262, Praktik E.
22 coran baja Ni-Mo-N Cr-5	+300	Pesawat A890-4A, S32 dan S33	Untuk bagian yang menahan tekanan pada kondisi korosif tertentu.
25 coran baja Ni-Mo-N Cr-7	+300	A890-5A, S32 dan S33	Untuk bagian yang menahan tekanan pada kondisi korosif tertentu.
20 coran baja Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N	(-200) hingga (+400)	Pesawat A351-CK3MCuN	Untuk bagian yang menahan tekanan pada kondisi korosif tertentu.
25 coran baja Cr-20 Ni	+1000	Pesawat A351-CH20	Untuk bagian penahan tekanan pada kondisi korosif tertentu pada suhu servis ekstrem.
25 coran baja Cr-20 Ni	+1000	Pesawat A351-CK20	Untuk bagian penahan tekanan pada kondisi korosif tertentu pada suhu servis ekstrem.
25 coran baja Cr-20 Ni	+1000	Pesawat A351-HK40	Untuk bagian penahan tekanan pada kondisi korosif tertentu pada suhu servis ekstrem.
20 coran baja Ni-Mo-Cu Cr-29	(+400)	Pesawat A744-CN7M	Untuk perlengkapan, katup, dan bagian penahan tekanan lainnya yang memerlukan ketahanan terhadap korosi asam sulfat.
Baja Cr-Ni pengecoran sentrifugal dan statis 20 Cr-33 Ni-Nb 25 Cr-30 Ni 25 Cr-35 Ni-Nb			Untuk bagian tungku penahan tekanan pada suhu layanan ekstrem.

Batang, Bagian dan Kawat

PENAMAAN	Suhu Logam (°C)	ASTM	PERKATAAN	PERSYARATAN TAMBAHAN
1 batang baja Cr-0,25 Mo	+450 (+540)	Nomor 322 – 4140	Untuk bagian mesin
9 batang baja Ni	-200	Sebuah 322	Untuk bagian mesin, untuk layanan suhu rendah
Batang baja 12 Cr	+425	A 276 – Tipe 410 atau Tipe 420	Kualitas mesin bebas ASTM A582, Tipe 416 atau 416Se dapat diterima, tergantung persetujuan Perusahaan	Untuk barang yang dilas tentukan Tipe 405
18 batang baja Cr-8 Ni	-200 hingga +500	A 479 – Tipe 304	Untuk bagian mesin	Bahan tersebut harus mampu memenuhi persyaratan ASTM A262 Practice E
18 batang baja Cr-8 Ni	-200 hingga +500	A 479 – Tipe 304L	Untuk bagian mesin	Bahan tersebut harus mampu memenuhi persyaratan ASTM A262 Practice E
18 batang baja Cr-8 Ni	+500 (+815)	A 479 – Tipe 304H	Untuk bagian mesin	Tentukan C: maks. 0,06%, Mo+Ti+Nb: maks. 0,4%.
18 batang baja stabil Cr-8 Ni	-200 (+815)	A 479 – Tipe 321 atau Tipe 347	Untuk bagian mesin	Bahan tersebut harus mampu memenuhi persyaratan ASTM A262 Practice E
18 batang baja stabil Cr-8 Ni	+500 (+815)	A 479 – Tipe 321H atau Tipe 347H	Untuk komponen mesin, penggunaan grade ini tergantung pada persetujuan Perusahaan.
18 batang baja Cr-10 Ni-2 Mo	-200 hingga +500	A 479 – Tipe 316	Untuk bagian mesin	Bahan tersebut harus mampu memenuhi persyaratan ASTM A262 Practice E
18 batang baja Cr-10 Ni-2 Mo	-200 hingga +500	A 479 – Tipe 316L	Untuk bagian mesin	Bahan tersebut harus mampu memenuhi persyaratan ASTM A262 Practice E
22 batang baja Ni-Mo-N Cr-5	-30 hingga +300	Sebuah 479 – S31803	Untuk bagian mesin	N 0,15% menit.
25 batang baja Ni-Mo-N Cr-7	-30 hingga +300	Sebuah 479 – S32750	Untuk bagian mesin	N 0,15% menit.
20 batang baja Cr-18 Ni-6 Mo-Cu-N	-200 (+400)	Sebuah 276 – S31254	Untuk bagian mesin
Batang baja Si-Mn	+230	Nomor 689/A 322-9260	Untuk pegas
Kawat baja yang ditarik dingin	+230	Sebuah 227	Untuk pegas
Kawat baja 18 Cr-8Ni yang ditarik dingin	+230	Tipe 302	Untuk pegas	Bahan tersebut harus mampu memenuhi persyaratan ASTM A262 Practice E

Baut

Penamaan	Suhu Logam (°C)	ASTM	Perkataan	Persyaratan Tambahan
Bahan baut baja 1 Cr-0,25 Mo	+450 (+540)	Sebuah 193 – B7	Untuk penggunaan umum. Untuk mur lihat 8.7.3.	–
Bahan baut baja 1 Cr-0,25 Mo	+450 (+540)	Sebuah 193 – B7M	Untuk layanan asam. Untuk kacang-kacangan lihat 9.7.13.	–
Bahan baut baja 1 Cr-0,5 Mo-0,25	+525 (+600)	Sebuah 193 – B16	Untuk penggunaan suhu tinggi. Untuk mur lihat 9.7.14.	–
Bahan baut baja 1 Cr-0,25 Mo	-105 hingga +450 (+540)	Sebuah 320 – L7	Untuk layanan suhu rendah. Untuk mur lihat 9.7.15.	–
Bahan baut baja 1 Cr-0,25 Mo	-30 hingga +450	Sebuah 320 – L7M	Untuk sajian asam dan sajian suhu rendah. Untuk kacang-kacangan lihat 9.7.16.	–
9 Bahan baut baja Ni	-200	–	Untuk layanan suhu rendah. Untuk mur lihat 9.7.17.	–
Bahan baut baja 12 Cr	+425 (+540)	Sebuah 193 – B6X	Untuk kondisi korosif tertentu. Untuk mur lihat 9.7.18.	–
Bahan baut baja Ni 18 Cr-8 (pengerasan regangan)	-200 hingga +815	A 193 – B8 Kelas 2	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau penggunaan pada suhu ekstrem. Untuk mur, lihat 9.7.19.	Bahan tersebut harus mampu memenuhi persyaratan ASTM A262 Praktik E.
Bahan baut baja stabilisasi 18 Cr-8 Ni	-200 hingga +815	193 – B8T atau B8C	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau penggunaan pada suhu ekstrem. Untuk mur, lihat 9.7.21.	Bahan tersebut harus mampu memenuhi persyaratan ASTM A262 Praktik E.
Bahan baut baja 18 Cr-10 Ni-2 Mo (pengerasan regangan)	-200 hingga +500	A 193 – BBM Kelas 2	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau penggunaan suhu tinggi. Untuk mur, lihat 9.7.22.	Bahan tersebut harus mampu memenuhi persyaratan ASTM A262 Praktik E.
Bahan baut baja Ni 18 Cr-8	-200	Sebuah 193 – BBN	Untuk layanan suhu rendah. Untuk mur lihat 9.7.20.	Bahan tersebut harus mampu memenuhi persyaratan ASTM A262 Praktik E.
Bahan baut baja Ni-Cr austenitik dengan pengerasan presipitasi	+540	Kelas A 453-660	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau penggunaan suhu tinggi. Koefisien ekspansi sebanding dengan baja austenitik. Untuk mur lihat 9.7.23.	–
Mur baja 0,25 Mo	+525	Sebuah 194 – 2HM	Untuk baut yang terbuat dari bahan yang ditentukan pada 9.7.2.	–
Mur baja 0,25 Mo	+525 (+600)	Sebuah 194 – 4	Untuk baut yang terbuat dari bahan yang ditentukan pada 9.7.3	–
Mur baja 0,25 Mo	-105 hingga +525 (+540)	Sebuah 194 – 4, S4	Untuk baut yang terbuat dari bahan yang ditentukan pada 9.7.4	–
Mur baja 0,25 Mo	+525	Sebuah 194 – 7M, S4	Untuk baut yang terbuat dari bahan yang ditentukan pada 9.7.5	–
9 mur baja Ni	-200	–	Untuk baut yang terbuat dari bahan yang ditentukan pada 9.7.6	–
Mur baja 12 Cr	+425 (+540)	Sebuah 194 – 6	Untuk baut yang terbuat dari bahan yang ditentukan dalam 9.7.7. Grade 6F dapat diproses tanpa mesin, tergantung persetujuan Perusahaan.	–
18 mur baja Cr-8 Ni (pengerasan regangan)	-200 hingga +815	Bahasa Inggris: 194 – 8, S1	Untuk baut yang terbuat dari bahan yang ditentukan dalam 9.7.8. Grade 8F dapat diproses tanpa mesin, tergantung persetujuan Perusahaan.	Bahan tersebut harus mampu memenuhi persyaratan ASTM A262 Praktik E.
18 mur baja Cr-8 Ni	-200	Sebuah 194 – 8N	Untuk layanan suhu rendah.	Bahan tersebut harus mampu memenuhi persyaratan ASTM A262 Praktik E.
18 mur baja stabil Cr-8 Ni	-200 hingga +815	194 – 8T atau 8C	Untuk baut yang terbuat dari bahan yang ditentukan dalam 9.7.9. Grade 8F dapat diproses tanpa mesin, tergantung persetujuan Perusahaan.	Bahan tersebut harus mampu memenuhi persyaratan ASTM A262 Praktik E.
18 mur baja Cr-10 Ni-2 Mo (pengerasan regangan)	-200 hingga +500	Sebuah 194 – 8M, S1	Untuk baut yang terbuat dari bahan yang ditentukan pada 9.7.10	Bahan tersebut harus mampu memenuhi persyaratan ASTM A262 Praktik E.
Mur baja Ni-Cr austenitik pengerasan presipitasi	+540	Kelas A 453-660	Untuk baut yang terbuat dari bahan yang ditentukan pada 9.7.12	–
Bahan baut baja 0,75 Cr-1,75 Ni, 0,25 Mo untuk layanan suhu rendah	+400	Pesawat A320-L43	–	–

Pedoman Pemilihan Material: Logam Non-Besi

Pelat, Lembaran dan Strip

Penamaan	Suhu Logam (°C)	ASTM	Perkataan	Persyaratan Tambahan
Pelat dan lembaran aluminium	-200 hingga +200	B 209 – Paduan 1060	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Pelat dan lembaran paduan Al-2,5Mg	-200 hingga +200	B 209 – Paduan 5052	Untuk penggunaan umum dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Pelat dan lembaran paduan Al-2,7Mg-Mn	-200 hingga +200	B 209 – Paduan 5454	Untuk penggunaan umum dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Pelat dan lembaran paduan Al-4,5Mg-Mn	-200 hingga +65	B 209 – Paduan 5083	Untuk aplikasi suhu rendah	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Pelat, lembaran, dan strip tembaga	-200 hingga +150	B152 – C12200	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Pelat dan lembaran paduan Cu-Zn	-200 hingga +175	B171 – C46400	Untuk penyekat pendingin dan kondensor pada layanan air payau dan air laut dan untuk penggunaan umum pada kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Pelat dan lembaran paduan Cu-Al	-200 hingga +250	B171 – C61400	Untuk lembaran tabung pendingin dan kondensor dalam layanan air tawar dan payau dan untuk penggunaan umum dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Pelat dan lembaran paduan Cu-Al	-200 hingga +350	B171 – C63000	Untuk lembaran tabung pendingin dan kondensor dalam layanan air payau dan air laut dan untuk penggunaan umum dalam kondisi korosif tertentu. Lembaran tabung yang diproduksi dengan metode pengecoran khusus dari produsen yang disetujui dapat diterima, asalkan sifat mekanis dan komposisi kimianya sesuai dengan spesifikasi ini.	Kandungan Al maks. 10,0%.
Pelat dan lembaran paduan Cu-Ni (90/10)	-200 hingga +350	B171 – C70600	Untuk lembaran tabung pendingin dan kondensor dalam layanan air payau dan laut dan untuk penggunaan umum dalam kondisi korosif tertentu	–
Pelat dan lembaran paduan Cu-Ni (70/30)	-200 hingga +350	B171 – C71500	Untuk kondisi korosif tertentu	–
Pelat, lembaran, dan strip nikel	-200 hingga (+350)	B162 – N02200	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Pelat, lembaran, dan strip nikel rendah karbon	-200 hingga (+350)	B162 – N02201	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Paduan Ni-Cu	-200	B 127 –	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Plat, lembaran, dan strip Monel (400)	+400	Nomor 04400	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Pelat, lembaran dan strip paduan Ni-Cr-Fe (Inconel 600)	+650	B168 – N06600	Untuk kondisi suhu tinggi dan/atau kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan
Pelat, lembaran dan strip paduan Ni-Fe-Cr (Incoloy 800)	+815	B409 – N08800	Untuk kondisi suhu tinggi dan/atau kondisi korosif tertentu	Tentukan C 0,05% maksimum; tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan
Pelat, lembaran dan strip paduan Ni-Fe-Cr (Incoloy 800H)	+1000	B409 – N08810	Untuk kondisi suhu tinggi dan/atau kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan
Pelat, lembaran dan strip paduan Ni-Fe-Cr (Incoloy 800HT)	(+1000)	B409 – N08811	Untuk kondisi suhu tinggi dan/atau kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan
Pelat, lembaran dan strip paduan Ni-Fe-Cr-Mo-Cu (Incoloy 825)	+425	B424 – N08825	Untuk kondisi korosif tertentu	Bahan harus lulus uji korosi intergranular Praktik C sesuai ASTM A262 (laju korosi ≤ 0,3 mm/tahun)
Pelat, lembaran dan strip paduan Ni-Cr-Mo-Nb (Inconel 625)	+425	B443 – N06625	Untuk kondisi korosif tertentu	Tidak tersedia
Pelat, lembaran dan strip paduan Ni-Mo (Hastelloy B2)	+425	B333 – N10665	Untuk kondisi korosif tertentu	Tidak tersedia
Pelat, lembaran dan strip paduan Ni-Mo-Cr (Hastelloy C4)	+425	B575 – N06455	Untuk kondisi korosif tertentu	Tidak tersedia
Pelat, lembaran dan strip paduan Ni-Mo-Cr (Hastelloy C276)	+425 (+650)	B575 – N10276	Untuk kondisi korosif tertentu	Tidak tersedia
Pelat, lembaran dan strip paduan Ni-Cr-Mo (Hastelloy C22)	(+425)	B575 – N06022	Untuk kondisi korosif tertentu	Tidak tersedia
Pelat, lembaran dan strip titanium	(+300)	B 265 – Kelas 2	Untuk kondisi korosif tertentu; untuk lapisan, sifat tarik yang ditunjukkan dalam spesifikasi material hanya untuk info	Untuk pelapis, tentukan bahan anil lunak dengan kekerasan 140 HV10 maks; Kelas 1 yang lebih lunak juga dapat digunakan untuk pelapis
Pelat, lembaran, dan strip tantalum	Batasan suhu tergantung pada layanan	B 708 – R05200	Untuk kondisi korosif tertentu; untuk lapisan, sifat tarik yang ditunjukkan dalam spesifikasi material hanya untuk info	Untuk lapisan, tentukan bahan anil lunak dengan kekerasan 120 HV10 maks.

Tabung dan Pipa

Penamaan	Suhu Logam (°C)	ASTM	Perkataan	Persyaratan Tambahan
Tabung aluminium tanpa sambungan	-200 hingga +200	B 234 – Paduan 1060	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan
Tabung paduan Al-2,5 Mg tanpa sambungan	-200 hingga +200	B 234 – Paduan 5052	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan
Tabung paduan Al-2,7 Mg-Mn tanpa sambungan	-200 hingga +200	B 234 – Paduan 5454	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan
Tabung tembaga tanpa sambungan dalam ukuran kecil	-200 hingga +150	B 68 – C12200 06 0	Untuk garis instrumen	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan
Paduan Cu-Zn-Al tanpa sambungan (Aluminium Kuningan)	(+200) hingga +175	B111 – C68700	Untuk pendingin dan kondensor pada layanan air payau dan air laut	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan
Tabung paduan tembaga-nikel (90/10 Cu-Ni) tanpa sambungan	-200 hingga +350	B111 – C70600	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan
Tabung paduan tembaga-nikel (70/30 Cu-Ni) tanpa sambungan	-200 hingga +350	B111 – C71500	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan
Tabung paduan tembaga-nikel (66/30/2/2 Cu-Ni-Fe-Mn) tanpa sambungan	-200 hingga +350	B111 – C71640	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan
Tabung nikel tanpa sambungan	-200 hingga +350	B163 – N02200	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil larutan untuk semua mutu. Untuk tabung yang dimaksudkan untuk digunakan dengan fitting kompresi, kekerasan tidak boleh melebihi 90 HRB
Tabung nikel karbon rendah tanpa sambungan	-200 hingga +350	B163 – N02201	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil larutan untuk semua mutu. Untuk tabung yang dimaksudkan untuk digunakan dengan fitting kompresi, kekerasan tidak boleh melebihi 90 HRB
Tabung paduan Ni-Cu (Monel 400) yang mulus	-200 hingga +400	B163 – N04400	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil larutan untuk semua mutu. Untuk tabung yang dimaksudkan untuk digunakan dengan fitting kompresi, kekerasan tidak boleh melebihi 90 HRB
Tabung paduan Ni-Cr-Fe (Inconel 600) tanpa sambungan	+650	B163 – N06600	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil larutan untuk semua mutu. Untuk tabung yang dimaksudkan untuk digunakan dengan fitting kompresi, kekerasan tidak boleh melebihi 90 HRB
Tabung paduan Ni-Fe-Cr (Incoloy 800) tanpa sambungan	+815	B163 – N08800	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan C 0,05% maksimum. Tentukan kondisi anil larutan untuk semua mutu. Untuk tabung yang dimaksudkan untuk digunakan dengan fitting kompresi, kekerasan tidak boleh melebihi 90 HRB
Tabung paduan Ni-Fe-Cr (Incoloy 800H) tanpa sambungan	+1000	B407 – N08810	Untuk tungku dan peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil larutan untuk semua mutu. Untuk tabung yang dimaksudkan untuk digunakan dengan fitting kompresi, kekerasan tidak boleh melebihi 90 HRB
Tabung paduan Ni-Fe-Cr (Incoloy 800 HT) tanpa sambungan	(+1000)	B407 – N08811	Untuk tungku dan peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil larutan untuk semua mutu. Untuk tabung yang dimaksudkan untuk digunakan dengan fitting kompresi, kekerasan tidak boleh melebihi 90 HRB
Tabung paduan Ni-Cr-Mo-Cu (Incoloy 825) tanpa sambungan	-200 hingga +425	B163 – N08825	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil yang stabil jika tabung akan dilas ke kotak yang dikepalai. Pengujian korosi intergranular harus dilakukan
Tabung paduan Ni-Cr-Mo-Nb (Inconel 625) tanpa sambungan	+425	B444 – N06625	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Material Grade-1 (annealed) harus digunakan pada suhu layanan 539°C dan kurang. Pengujian korosi intergranular harus dilakukan
Tabung paduan Ni-Mo tanpa sambungan (Hastelloy B2)	+425	B 622 – N10665	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Pengujian korosi intergranular akan dilakukan
Tabung paduan Ni-Mo yang dilas (Hastelloy B2)	+425	B 626 – N10665 Kelas 1A	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Pengujian korosi intergranular akan dilakukan
Tabung paduan Ni-Mo-Cr (Hastelloy C4) tanpa sambungan	+425	B 622 – N06455	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Pengujian korosi intergranular akan dilakukan
Tabung paduan Ni-Mo-Cr yang dilas (Hastelloy C4)	+425	B 626 – N06455 Kelas 1A	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Pengujian korosi intergranular akan dilakukan
Tabung paduan Ni-Mo-Cr (Hastelloy C276) tanpa sambungan	+425 (+650)	B622 – N10276	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil larutan untuk semua mutu. Untuk tabung yang dimaksudkan untuk digunakan dengan fitting kompresi, kekerasan tidak boleh melebihi 90 HRB
Tabung paduan Ni-Mo-Cr yang dilas (Hastelloy C276)	+425 (+650)	B 626 – N10276 Kelas 1A	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil larutan untuk semua mutu. Untuk tabung yang dimaksudkan untuk digunakan dengan fitting kompresi, kekerasan tidak boleh melebihi 90 HRB
Tabung paduan Ni-Cr-Mo (Hastelloy C22) tanpa sambungan	(+425)	B 622 – N06022	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Pengujian korosi intergranular akan dilakukan
Tabung paduan Ni-Cr-Mo (Hastelloy C22) yang dilas	(+425)	B 626 – N06022 Kelas 1A	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Pengujian korosi intergranular akan dilakukan
Tabung titanium tanpa sambungan	(+300)	B 338 – Kelas 2	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Tidak tersedia
Tabung titanium yang dilas	(+300)	B 338 – Kelas 2	Untuk peralatan perpindahan panas yang tidak dibakar dalam kondisi korosif tertentu	Tidak tersedia

Pipa

Penamaan	Suhu Logam (°C)	ASTM	Perkataan	Persyaratan Tambahan
Pipa aluminium tanpa sambungan	-200 hingga +200	B 241 – Paduan 1060	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Pipa paduan Al-Mg-Si tanpa sambungan	-200 hingga +200	B 241 – Paduan 6061	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Pipa paduan Al-Mg-Si tanpa sambungan	-200 hingga +200	B 241 – Paduan 6063	Untuk pipa dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Pipa paduan Al-Mg tanpa sambungan	-200 hingga +200	B 241 – Paduan 5052	Untuk penggunaan umum dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Pipa paduan Al-2.7Mg-Mn tanpa sambungan	-200 hingga +200	B 241 – Paduan 5454	Untuk penggunaan umum dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Pipa paduan Al-4.5Mg-Mn tanpa sambungan	-200 hingga +65	B 241 – Paduan 5083	Hanya untuk layanan suhu rendah	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Pipa tembaga tanpa sambungan	-200 hingga +200	B42 – C12200	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Pipa paduan Cu-Zn-Al tanpa sambungan (Aluminium Kuningan)	-200 hingga +175	B111 – C68700	Untuk layanan air payau dan air laut	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Pipa paduan Cu-Ni (90/10 Cu-Ni) mulus	-200 hingga +350	B466 – C70600	Untuk layanan air laut	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Pipa paduan Cu-Ni mulus (70/30 Cu-Ni).	-200 hingga +350	B 466 – C71500	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Pipa nikel tanpa sambungan	-200 hingga +350	B161 – N02200	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi pengerjaan dingin, anil, dan pengawetan untuk semua mutu.
Pipa nikel rendah karbon tanpa sambungan	-200 hingga +350	B161 – N02201	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi pengerjaan dingin, anil, dan pengawetan untuk semua mutu.
Pipa paduan Ni-Fe-Cr (Incoloy 800) tanpa sambungan	-200 hingga +815	B407 – N08800	Untuk kondisi suhu tinggi dan/atau kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi pengerjaan dingin, anil, dan pengawetan untuk semua mutu. Tentukan C 0,05% maks.
Pipa paduan Ni-Fe-Cr (Incoloy 800H) tanpa sambungan	+1000	B407 – N08810	Untuk kondisi suhu tinggi dan/atau kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi pengerjaan dingin, anil, dan pengawetan untuk semua mutu.
Pipa paduan Ni-Fe-Cr (Incoloy 800HT) tanpa sambungan	+1000	B407 – N08811	Untuk kondisi suhu tinggi dan/atau kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi pengerjaan dingin, anil, dan pengawetan untuk semua mutu.
Pipa paduan Ni-Cr-Fe (Inconel 600) tanpa sambungan	+650	B167 – N06600	Untuk kondisi suhu tinggi dan/atau kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi pengerjaan dingin, anil, dan pengawetan untuk semua mutu.
Pipa paduan Cu (Monel 400)	+400	Nomor 04400	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil dan acar untuk semua tingkatan.
Pipa paduan Ni-Fe-Cr-Mo-Cu (Incoloy 825) tanpa sambungan	-200 hingga +425	B423 – N08825	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi pengerjaan dingin, anil, dan pengawetan untuk semua mutu. Harus lulus uji korosi intergranular (ASTM A262). Laju korosi ≤ 0,3 mm/tahun.
Pipa paduan Ni-Fe-Cr-Mo-Cu (Incoloy 825) yang dilas	-200 hingga +425	B 705 – N08825 Kelas 2	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi pengerjaan dingin dan anil terang. Harus lulus uji korosi intergranular (ASTM A262). Laju korosi ≤ 0,3 mm/tahun.
Pipa paduan Ni-Cr-Mo-Nb (Inconel 625) tanpa sambungan	+425	B444 – N06625	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi pengerjaan dingin dan anil cerah untuk semua mutu.
Pipa paduan Ni-Cr-Mo-Nb yang dilas (Inconel 625)	+425	B 705 – N06625 Kelas 2	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi pengerjaan dingin dan anil cerah.
Pipa paduan Ni-Mo tanpa sambungan (Hastelloy B2)	+425	B 622 – N10665	Untuk kondisi korosif tertentu
Pipa paduan Ni-Mo yang dilas (Hastelloy B2)	+425	B 619 – N10665	Untuk kondisi korosif tertentu
Pipa paduan Ni-Mo tanpa sambungan (Hastelloy C4)	+425	B 622 – N06455	Untuk kondisi korosif tertentu
Pipa paduan Ni-Mo-Cr yang dilas (Hastelloy C4)	+425	B 619 – N06455 Kelas II	Untuk kondisi korosif tertentu
Pipa paduan Ni-Mo-Cr (Hastelloy C276) tanpa sambungan	+425 hingga +650	B622 – N10276	Untuk kondisi korosif tertentu
Pipa paduan Ni-Mo-Cr yang dilas (Hastelloy C276)	+425 hingga +650	B 619 – N10276 Kelas II	Untuk kondisi korosif tertentu
Pipa paduan Ni-Cr-Mo (Hastelloy C22) tanpa sambungan	+425	B 622 – N06022	Untuk kondisi korosif tertentu
Pipa paduan Ni-Cr-Mo yang dilas (Hastelloy C22)	+425	B 619 – N06022 Kelas II	Untuk kondisi korosif tertentu
Pipa titanium tanpa sambungan	(+300)	B 338 – Kelas 2	Untuk kondisi korosif tertentu
Pipa titanium yang dilas	(+300)	B 338 – Kelas 2	Untuk kondisi korosif tertentu
Pipa titanium tanpa sambungan untuk kondisi korosif	+300	B861 Kelas 2 anil cerah
Pipa titanium yang dilas untuk kondisi korosif	+300	B862 Kelas 2 anil cerah

Tempa, Flensa dan Perlengkapan

Penamaan	Suhu Logam (°C)	ASTM	Perkataan	Persyaratan Tambahan
Tempa paduan Al-2,5Mg	-200 hingga +200	Paduan 5052	Untuk penggunaan umum dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua mutu. Pesan ke ASTM B 247, ASME VIII, Div. 1, para UG 15.
Tempa paduan Al-2,7Mg-Mn	-200 hingga +200	Paduan 5454	Untuk penggunaan umum dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua mutu. Pesan ke ASTM B 247, ASME VIII, Div. 1, para UG 15.
Tempa paduan Al-4,5Mg-Mn	-200 hingga +65	B 247 – Paduan 5083	Hanya untuk layanan suhu rendah	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Tempa paduan Al-Mg-Si	-200 hingga +200	B 247 – Paduan 6061	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau layanan suhu rendah	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Sambungan las paduan Al-Mg-Si	-200 hingga +200	B 361 – WP 6061	Untuk kondisi korosif tertentu dan/atau layanan suhu rendah	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Fitting las paduan Al-2,5Mg	-200 hingga +200	Paduan WP 5052 atau WP 5052W	Untuk atmosfer laut dan penggunaan umum dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua mutu. Pesan ke ASTM B 361, ASME VIII, Div. 1, para UG 15.
Sambungan las paduan Al-2,7Mg-Mn	-200 hingga +200	Paduan WP 5454 atau WP 5454W	Untuk atmosfer laut dan penggunaan umum dalam kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua mutu. Pesan ke ASTM B 361, ASME VIII, Div. 1, para UG 15.
Perlengkapan las nikel	(+325)	B 366 – WPNS atau WPNW	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Perlengkapan las nikel karbon rendah	(+600)	B 366 – WPNL atau WPNLW	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Tempa paduan Ni-Cu (Monel 400).	-200 hingga +400	B564 – N04400	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil larutan untuk semua tingkatan.
Perlengkapan las paduan Ni-Cu (Monel 400).	-200 hingga +400	B 366 – WPNCS atau WPNCW	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil larutan untuk semua tingkatan.
Tempa paduan Ni-Cu (Monel 400).	+650	B564 – N06600	Untuk kondisi suhu tinggi dan/atau kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil larutan untuk semua tingkatan.
Tempa paduan Ni-Cr-Fe (Inconel 600)	+650	B 366 – WPNCS atau WPNC1W	Untuk kondisi suhu tinggi dan/atau kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil larutan untuk semua tingkatan.
Tempa paduan Ni-Fe-Cr (Incoloy 800)	+815	B 564 – Paduan N08800	Untuk layanan suhu ekstrim	Tentukan kondisi anil larutan untuk semua tingkatan. Tentukan C ≤ 0,05%.
Tempa paduan Ni-Fe-Cr (Incoloy 800H)	+1000	B564 – N08810	Untuk layanan suhu ekstrim	Tentukan kondisi anil larutan untuk semua mutu. Pengujian Korosi yang sesuai harus dilakukan.
Tempa paduan Ni-Fe-Cr-Mo-Cu (Incoloy 825)	(-200) hingga +450	B564 – N08825	Untuk layanan suhu ekstrim	Tentukan kondisi anil larutan untuk semua mutu. Material harus mampu lulus uji korosi intergranular Praktik C sebagaimana ditentukan dalam ASTM A262 (Laju korosi dalam uji ini tidak boleh melebihi 0,3 mm/tahun).
Paduan Ni-Fe-Cr-Mo	(-200)	B366 –	Untuk layanan suhu ekstrim	Tentukan kondisi anil larutan. Pengujian Korosi Intergranular harus dilakukan.
Sambungan las paduan Cu (Incoloy 825)	+450	WPNI CMCS atau WPNI CMCW		Tentukan kondisi anil larutan untuk semua mutu. Material harus mampu lulus uji korosi intergranular Praktik C sebagaimana ditentukan dalam ASTM A262 (Laju korosi dalam uji ini tidak boleh melebihi 0,3 mm/tahun).
Fitting las paduan Ni-Mo (Hastelloy B2)	+425	B 366 – WPHB2S atau WPHB2W	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil larutan untuk semua tingkatan.
Sambungan las paduan Ni-Mo-Cr (Hastelloy C4)	+425	B366 – WPHC4	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil larutan untuk semua mutu. Pengujian Korosi Intergranular harus dilakukan.
Sambungan las paduan Ni-Mo-Cr (Hastelloy C276)	+800	B366 – WPHC276	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil larutan untuk semua mutu. Pengujian Korosi Intergranular harus dilakukan.
Tempa paduan Ni-Cr-Mo (Hastelloy C22)	+425	B564 – N06022	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil larutan untuk semua tingkatan.
Fitting las paduan Ni-Cr-Mo (Hastelloy C22)	+425	B 366 – WPHC22S atau WPHC22W	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil larutan untuk semua mutu. Pengujian Korosi Intergranular harus dilakukan.
Tempa titanium	+300	B 381 – Kelas F2	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.
Perlengkapan las titanium	+300	B 363 – WPT2 atau WPT2W	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil untuk semua tingkatan.

Pengecoran

PENAMAAN	Suhu Logam (°C)	ASTM	PERKATAAN	PERSYARATAN TAMBAHAN
Coran paduan Al-Si	-200 hingga +200	B 26 – Paduan B443.0	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan Paduan B100 B443.0 untuk pengecoran cetakan permanen.
Coran paduan Al-12Si	-200 hingga +200	–	Untuk kondisi korosif tertentu	–
Coran perunggu komposisi (Perunggu 85/5/5/5)	-200 hingga +175	B 62 – C83600	Untuk flensa, fitting, dan katup	–
Coran perunggu timah (Perunggu 88/10/2)	-200 hingga +175	B 584 – C90500	Untuk suku cadang peralatan yang akan digunakan pada layanan air payau dan air laut dan untuk kondisi korosif tertentu	–
Coran perunggu Ni-Al	-200 hingga +350	B 148 – C95800	Untuk suku cadang peralatan yang akan digunakan pada layanan air payau dan air laut dan untuk kondisi korosif tertentu	–
Timbal dalam bentuk babi	+100	B 29 – Kimia – Timbal Tembaga UNS L55112	Untuk lapisan peralatan yang homogen dalam kondisi korosif tertentu	–
Coran paduan Ni-Cu (Monel 400).	-200 hingga +400	Sebuah 494 – M35-1	Untuk kondisi korosif tertentu	–
Coran paduan Ni-Mo (Hastelloy B2)	+425	A 494 – Kelas N-7M 1	Untuk kondisi korosif tertentu	–
Coran paduan Ni-Mo-Cr (Hastelloy C4)	+425	Sebuah 494 – CW-2M	Untuk kondisi korosif tertentu	–
Coran paduan Ni-Mo-Cr (Hastelloy C276)	+425 hingga +650	A 494 – CW-12MW Kelas 1	Untuk kondisi korosif tertentu	–
Coran paduan 50Cr-50Ni-Nb	+1000	A560 – 50Cr-50Ni-Cb	Untuk penyangga tabung tungku yang terkena serangan vanadium	–
Coran titanium	+250	B367 – Kelas C2	Untuk kondisi korosif tertentu	–

Batang, Bagian dan Kawat

PENAMAAN	Suhu Logam (°C)	ASTM	PERKATAAN	PERSYARATAN TAMBAHAN
Batang, penampang (termasuk penampang berongga), tabung, dan kawat aluminium ekstrusi	-200 hingga +200	B 221 – Paduan 1060	Untuk kondisi korosif tertentu	Untuk batang, batang pendek, dan bagian, tentukan kondisi anil untuk semua mutu. Untuk kawat, kondisi akan disetujui untuk setiap kasus secara individual.
Batang, penampang (termasuk penampang berongga), tabung, dan kawat paduan Al-2,5 Mg yang diekstrusi	-200 hingga +200	B 221 – Paduan 5052	Untuk penggunaan umum dalam kondisi korosif tertentu	Untuk batang, batang pendek, dan bagian, tentukan kondisi anil untuk semua mutu. Untuk kawat, kondisi akan disetujui untuk setiap kasus secara individual.
Batang, penampang (termasuk penampang berongga), tabung, dan kawat paduan Al-2,7 Mg-Mn yang diekstrusi	-200 hingga +200	B 221 – Paduan 5454	Untuk penggunaan umum dalam kondisi korosif tertentu	Untuk batang, batang pendek, dan bagian, tentukan kondisi anil untuk semua mutu. Untuk kawat, kondisi akan disetujui untuk setiap kasus secara individual.
Batang, penampang, dan paduan Al-Mg-Si yang diekstrusi	-200 hingga +200	B 221 – Paduan 6063	Untuk tujuan umum	Untuk batang, batang pendek, dan penampang, tentukan kondisi anil untuk semua mutu.
Batang, batang dan bagian tembaga	-200 hingga +150	B133 – C11000	Untuk keperluan listrik	Untuk batang, batang pendek, dan bagian, tentukan kondisi anil untuk semua mutu. Untuk kawat, kondisi akan disetujui untuk setiap kasus secara individual.
Batang, batang dan bagian tembaga	-200 hingga +150	B133 – C12200	Untuk tujuan umum	Untuk batang, batang pendek, dan bagian, tentukan kondisi anil untuk semua mutu. Untuk kawat, kondisi akan disetujui untuk setiap kasus secara individual.
Pemotongan bebas batang, batangan, dan bagian paduan Cu-Zn	-200 hingga +175	B16 – C36000	Untuk tujuan umum	Untuk batang, batang pendek, dan bagian, tentukan kondisi anil untuk semua mutu. Untuk kawat, kondisi akan disetujui untuk setiap kasus secara individual.
Batang, potongan, dan bagian paduan Cu-Zn-Pb	-200 hingga +150	B140 – C32000 atau C31400	Untuk tujuan umum	Untuk batang, batang pendek, dan bagian, tentukan kondisi anil untuk semua mutu. Untuk kawat, kondisi akan disetujui untuk setiap kasus secara individual.
Batang, potongan, dan bagian paduan Cu-Al	-200 hingga +350	B 150 – C63200	Untuk keperluan umum dalam kondisi korosif tertentu	–
Batang, batangan, dan bagian paduan Cu-Ni (90/10)	-200 hingga +350	B122 – C706	Untuk kondisi korosif tertentu	–
Batang, batangan, dan bagian paduan Cu-Ni (70/30)	-200 hingga +350	B122 – C71500	Untuk kondisi korosif tertentu	–
Kawat perunggu fosfor	-200 hingga +175	B 159 – C51000 Kondisi H08 (Temperatur Musim Semi)	Untuk pegas	–
Batangan dan batang nikel	(+325)	B160 – N02200	Untuk kondisi korosif tertentu	Untuk batang dan kawat, tentukan kondisi anil larutan untuk semua mutu. Untuk kawat, kondisi akan disetujui untuk setiap kasus secara individual.
Batangan dan batang nikel rendah karbon	-200 +350	B160 – N02201	Untuk kondisi korosif tertentu	Untuk batang dan kawat, tentukan kondisi anil larutan untuk semua mutu. Untuk kawat, kondisi akan disetujui untuk setiap kasus secara individual.
Batang, batangan dan kawat paduan Ni-Cu (Monel 400)	-200 +400	B164 – N04400	Untuk kondisi korosif tertentu	Untuk batang dan kawat, tentukan kondisi anil larutan untuk semua mutu. Untuk kawat, kondisi akan disetujui untuk setiap kasus secara individual.
Batangan, batang dan kawat paduan Ni-Cu-Al (Monel K500).	-200 +400	–	Untuk kondisi korosif tertentu yang memerlukan kekuatan tarik tinggi	Batang dan batangan harus dipasok dalam kondisi telah diberi perlakuan larutan dan dikeraskan dengan presipitasi.
Batang, batangan dan kawat paduan Ni-Cr-Fe (Inconel 600)	+650	B166 – N06600	Untuk kondisi suhu tinggi dan/atau kondisi korosif tertentu	Untuk batang dan kawat, tentukan kondisi anil larutan untuk semua mutu. Untuk kawat, kondisi akan disetujui untuk setiap kasus secara individual.
Batang dan paduan Ni-Cr-Mo-Nb (Inconel 625)	+425	B446 – N06625	Untuk kondisi korosif tertentu	Untuk batang dan kawat, tentukan kondisi anil larutan untuk semua mutu. Untuk kawat, kondisi akan disetujui untuk setiap kasus secara individual.
Batang, batang dan kawat paduan Ni-Fe-Cr (Incoloy 800)	+815	B408 – N08800	Untuk kondisi suhu tinggi dan/atau kondisi korosif tertentu	Tentukan C 0,05% maks.
Batang, batang dan kawat paduan Ni-Fe-Cr (Incoloy 800HT)	+1000	B408 – N08810	Untuk kondisi suhu tinggi dan/atau kondisi korosif tertentu	–
Batang, batang dan kawat paduan Ni-Fe-Cr (Incoloy 800H)	(+1000)	B408 – N08811	Untuk kondisi suhu tinggi dan/atau kondisi korosif tertentu	–
Batang, kawat dan paduan Ni-Fe-Cr-Mo-Cu (Incoloy 825)	(+425)	B425 – N08825	Untuk kondisi korosif tertentu	Pengujian Korosi Intergranular akan dilakukan.
Batang dan batang paduan Ni-Mo (Hastelloy B2)	(+425)	B335 – N10665	Untuk kondisi korosif tertentu	–
Batang paduan Ni-Mo-Cr (Hastelloy C4).	(+425)	B574 – N06455	Untuk kondisi korosif tertentu	–
Batang paduan Ni-Mo-Cr (Hastelloy C276)	(+800)	B574 – N10276	Untuk kondisi korosif tertentu	–
Batang paduan Ni-Cr-Mo (Hastelloy C22) untuk kondisi korosif tertentu	(+425)	B574 – N06022	Untuk kondisi korosif tertentu	–
Batangan titanium	(+300)	B 348 – Kelas 2	Untuk kondisi korosif tertentu	Tentukan kondisi anil.

Baut

PENAMAAN	Suhu Logam (°C)	ASTM	PERKATAAN	PERSYARATAN TAMBAHAN
Baut dan mur paduan aluminium	-200 +200	Nomor F467/468 – A96061	Bahan baut juga dapat dipilih dari Batang yang ditetapkan pada Tabel di atas.	–
Baut dan mur paduan Cu-Al	-200 +365	F467/468 – C63000	Bahan baut juga dapat dipilih dari Batang yang ditetapkan pada Tabel di atas.	–
Baut dan mur paduan Cu-Ni (70/30)	-200 +350	F467/468 – C71500	Bahan baut juga dapat dipilih dari Batang yang ditetapkan pada Tabel di atas.	–
Baut dan mur paduan Ni-Cu (Monel 400)	-200 +400	Nomor F467/468 – N04400	Bahan baut juga dapat dipilih dari Batang yang ditetapkan pada Tabel di atas.	–
Baut dan mur paduan Ni-Cu-Al (Monel K500)	-200 +400	Nomor F467/468 – N05500	Bahan baut juga dapat dipilih dari Batang yang ditetapkan pada Tabel di atas.	–
Baut dan mur paduan Ni-Mo (Hastelloy B)	+425	Nomor F467/468 – N10001	Bahan baut juga dapat dipilih dari Batang yang ditetapkan pada Tabel di atas.	–
Baut dan mur paduan Ni-Mo-Cr (Hastelloy C276)	(+800)	Nomor F467/468 – N10276	Bahan baut juga dapat dipilih dari Batang yang ditetapkan pada Tabel di atas.	–
Baut dan mur titanium	(+300)	F467/468 – Paduan Ti 2	Baut terutama ditujukan untuk digunakan di dalam peralatan.	–

Kesimpulan: Memilih Material yang Tepat untuk Proyek Anda Sesuai Pedoman Pemilihan Material

Memilih material yang tepat sesuai dengan Pedoman Pemilihan Material untuk aplikasi industri merupakan proses yang cermat yang menyeimbangkan faktor-faktor seperti ketahanan terhadap korosi, kekuatan mekanis, stabilitas termal, dan efektivitas biaya. Paduan nikel, Monel, Hastelloy, dan titanium menonjol karena kemampuannya untuk bekerja dalam kondisi ekstrem, sehingga sangat berharga dalam industri seperti minyak dan gas, kedirgantaraan, dan pemrosesan kimia. Dengan menyelaraskan sifat material dengan persyaratan operasional, bisnis dapat meningkatkan keselamatan, mengurangi biaya perawatan, dan memperpanjang umur peralatan. Pada akhirnya, pemilihan material yang tepat menghasilkan efisiensi operasional yang lebih besar dan memastikan bahwa sistem tetap andal, bahkan di lingkungan yang paling menantang sekalipun.

Semua yang Perlu Anda Ketahui: Super 13Cr

11 Oktober 2024/di dalam Knowledge/oleh Baja Energi

1. Pendahuluan dan Tinjauan Umum

Super 13Cr adalah paduan baja tahan karat martensit yang dikenal karena kekuatan mekanisnya yang luar biasa dan ketahanan korosi sedang, sehingga ideal untuk lingkungan yang menuntut. Awalnya dikembangkan untuk aplikasi minyak dan gas, Super 13Cr menawarkan alternatif yang hemat biaya untuk bahan paduan yang lebih tinggi, terutama di lingkungan yang cukup korosif di mana retak korosi tegangan (SCC) yang disebabkan oleh klorida menjadi perhatian.

Karena sifat mekanisnya yang ditingkatkan dan ketahanan korosi yang lebih baik dibandingkan dengan baja tahan karat 13Cr konvensional, Super 13Cr banyak digunakan dalam industri seperti minyak dan gas, pengolahan kimia, pulp dan kertas, kelautan dan lepas pantai, pengendalian polusi udara, dan pembangkit listrik.

2. Produk dan Spesifikasi Super 13Cr yang Tersedia

Super 13Cr tersedia dalam berbagai bentuk untuk memenuhi berbagai persyaratan aplikasi:

Nomor UNS: : S41426
Nama Umum: Super 13Cr
Nomor W.: 1.4009
Standar ASTM/ASME: Bahasa Indonesia: ASTM A276, A479, A182
Formulir Produk: Pipa, Tabung, Batang, Batang, Stok Tempa

3. Aplikasi Super 13Cr

Kombinasi kekuatan, kekerasan, dan ketahanan korosi Super 13Cr membuatnya cocok untuk berbagai aplikasi:

Minyak dan gas: Tabung, casing, dan jaringan pipa di lingkungan yang agak korosif dengan paparan CO₂ dan H₂S terbatas.
Pengolahan Kimia: Peralatan dan sistem perpipaan yang menangani bahan kimia yang cukup agresif.
Pulp dan Kertas: Komponen yang terkena lingkungan pemrosesan kimia yang keras.
Kelautan dan Lepas Pantai: Komponen dalam penanganan air laut, termasuk pompa, katup, dan struktur laut lainnya.
Pembangkit listrik: Bilah turbin uap dan komponennya terkena suhu tinggi dan korosi.
Pengendalian Polusi Udara: Komponen yang terkena gas buang agresif dan lingkungan asam.
Pengolahan Makanan: Peralatan yang digunakan di lingkungan di mana kebersihan dan ketahanan terhadap korosi sangat penting.
Tungku Rumah Tangga Efisiensi Tinggi: Penukar panas karena daya tahan material pada suhu tinggi.

4. Sifat Tahan Korosi

Super 13Cr menawarkan ketahanan korosi yang lebih baik daripada baja tahan karat 13Cr konvensional, terutama di lingkungan yang mengandung CO₂. Namun, baja ini tidak cocok untuk lingkungan dengan kandungan H₂S yang signifikan karena risiko retak tegangan sulfida. Paduan ini memberikan ketahanan korosi lubang dan celah yang baik di lingkungan yang mengandung klorida dan tahan terhadap retak korosi tegangan di bawah konsentrasi klorida sedang.

5. Sifat Fisik dan Termal

Kepadatan: 7,7 gram/cm³
Kisaran Peleburan: 1.400–1.450°C
Konduktivitas Termal: 25 W/mK pada 20°C
Panas Spesifik: 460 J/kg.K
Koefisien Ekspansi Termal: 10,3 x 10⁻⁶/°C (20–100°C)

6. Komposisi Kimia

Komposisi kimia khas Super 13Cr meliputi:

Kromium (Cr): 12.0–14.0%
Nikel (Ni): 3,5–5,5%
Molibdenum (Mo): 1,5–2,5%
Karbon (C): ≤0,03%
Mangan (Mn): ≤1.0%
Silikon (Si): ≤1.0%
Fosfor (P): ≤0,04%
Belerang (S): ≤0,03%
Besi (Fe): Keseimbangan

7. Sifat Mekanik

Daya tarik: 690–930 MPa
Kekuatan Hasil: 550–650MPa
Pemanjangan: ≥20%
Kekerasan: 250–320 HB
Ketangguhan Dampak: Luar biasa, terutama setelah perlakuan panas.

8. Perlakuan Panas

Super 13Cr biasanya dikeraskan melalui perlakuan panas untuk meningkatkan sifat mekanisnya. Proses perlakuan panas melibatkan pendinginan dan tempering untuk mencapai kombinasi kekuatan dan ketangguhan yang diinginkan. Siklus perlakuan panas yang umum meliputi:

Anil Solusi: Pemanasan hingga 950–1050°C, diikuti dengan pendinginan cepat.
Tempering: Pemanasan ulang hingga 600–700°C untuk menyesuaikan kekerasan dan ketangguhan.

9. Membentuk

Super 13Cr dapat dibentuk secara panas atau dingin, meskipun lebih sulit dibentuk daripada jenis austenitik karena kekuatannya yang lebih tinggi dan keuletan yang lebih rendah. Pemanasan awal sebelum pembentukan dan perlakuan panas pasca-pembentukan sering kali diperlukan untuk menghindari keretakan.

10. Pengelasan

Pengelasan Super 13Cr memerlukan kontrol yang cermat untuk menghindari keretakan dan mempertahankan ketahanan terhadap korosi. Perlakuan panas pra-pemanasan dan pasca-pengelasan (PWHT) biasanya diperlukan. Bahan pengisi harus kompatibel dengan Super 13Cr untuk memastikan kualitas las. Perhatian khusus harus diberikan untuk menghindari kerapuhan hidrogen.

11. Korosi pada Las

Lasan pada Super 13Cr rentan terhadap korosi lokal, terutama di zona yang terkena panas (HAZ). Perlakuan panas pasca-las sangat penting untuk memulihkan ketahanan terhadap korosi, mengurangi tegangan sisa, dan meningkatkan ketangguhan di area yang dilas.

12. Pembersihan Kerak, Pengasinan, dan Pembersihan

Pembersihan kerak pada Super 13Cr dapat menjadi tantangan karena terbentuknya kerak oksida yang kuat selama proses pemanasan. Metode mekanis seperti peledakan atau perawatan kimia menggunakan larutan pengawet dapat digunakan untuk menghilangkan kerak. Paduan logam ini memerlukan pembersihan menyeluruh setelah pengawetan untuk menghindari kontaminasi dan memastikan ketahanan korosi yang optimal.

13. Pengerasan Permukaan

Super 13Cr dapat mengalami perlakuan pengerasan permukaan seperti nitriding untuk meningkatkan ketahanan ausnya tanpa mengurangi ketahanan terhadap korosi. Nitriding membantu meningkatkan ketahanan logam paduan dalam lingkungan yang abrasif dan dengan gesekan tinggi.

Kesimpulan

Super 13Cr menawarkan solusi serbaguna untuk industri yang membutuhkan ketahanan korosi sedang dan kekuatan mekanis tinggi. Properti seimbangnya menjadikannya pilihan populer dalam minyak dan gas, pemrosesan kimia, dan aplikasi kelautan, antara lain. Dengan memahami karakteristik uniknya—mulai dari ketahanan korosi hingga kemampuan las—insinyur dan spesialis material dapat membuat keputusan yang tepat untuk mengoptimalkan kinerja dan keawetan di lingkungan spesifik mereka.

Tulisan blog ini memberikan gambaran menyeluruh tentang spesifikasi dan sifat Super 13Cr, membekali industri dengan pengetahuan untuk memanfaatkan material canggih ini sebaik-baiknya.

Tentang kami

Future Energy Steel, yang sepenuhnya dimiliki dan dioperasikan oleh perusahaan Golden Sunbird, merupakan pemasok dan penyedia layanan global untuk Pipa Baja, Pipa Berlapis, OCTG, Pelat Baja, Sambungan Pipa, dan Flensa. Kami memadukan sumber daya pipa baja, pelat baja, dan sambungan pipa berkualitas tinggi, dan berupaya untuk menjadi pemasok dan penyedia layanan berkualitas terpadu untuk melayani dunia. Pengakuan dan kepuasan pelanggan serta profesionalisme kami adalah tujuan abadi kami.